6连续重整装置安全培训
培训背景：装置投产之前或预备阶段学习
培训对象：工人及生产管理人员
培训目的：为制定操作规程及安全生产做准备。
培训内容建议：a、装置概况；b、物料危险性分析；c、工艺过程危险性分析；d、设备危险因素；e、危险有害因素分析（毒性、噪声振动、高温、腐蚀）；f、事故案例；g、重大危险源分析；h、定性定量评价（PHA、FTA、危险度评价）
形式要求：a、培训文字材料；b、PPT
注意：采用最新的标准规范。言简意赅，避免长篇大论和废话，所采用的标准规范要在材料中注明。
6.1装置概况
根据全厂加工总流程的安排，需建设一套220×104t/a连续重整装置（实际处理量为208.05×104t/a）。
本装置原料为装置外来的精制石脑油，主要产品有高辛烷值汽油调合组分、苯和混合二甲苯，同时副产H2。
6.1.1装置名称
中国石油天然气股份有限公司广西石化分公司220×104t/a连续重整装置。
6.1.2装置规模及组成
⑴装置规模
重整反应部分设计规模为220×104t/a（实际处理量为208.05×104t/a）；催化剂再生部分设计规模为2041kg/h（4500磅/时）；苯抽提部分设计规模为55×104t/a；二甲苯分馏部分设计规模为130×104t/a（脱庚烷塔进料127.66×104t /a）。
装置设计年开工8400小时。操作弹性为60%～110%。
⑵装置组成
装置包括连续重整反应部分、氢气再接触、催化剂再生部分、苯抽提部分和二甲苯分馏部分。
6.1.3原料及产品
6.1.3.1原料及产品性质
⑴原料及其性质
装置主要原料为上游装置生产的精制石脑油。辅助原料有重整催化剂、低温脱氯剂、抽提蒸馏溶剂、消泡剂(硅油)、单乙醇胺、白土。
为了提高连续重整装置的适应能力，在设计中连续重整装置的进料提供了两种工况，即工况A（贫料）和工况B（富料）。
精制石脑油的性质见表6.1-1，6.1-2，重整原料杂质含量指标见表6.1-3。
表6.1-1 重整原料族组成（工况A）
表6.1-2 重整原料族组成（工况B）
表6.1-3 重整进料杂质含量指标
⑵产品及其性质
本装置的主要产品为高辛烷值汽油组分、重整含氢气体、不稳定液化石油气、苯、混合二甲苯；副产品氢气。产品性质见下表6.1-4～6.1-6。
表6.1-4 苯产品技术条件
表6.1-5 混合二甲苯质量要求
表6.1-6 副产品氢气组成
⑶物料平衡
根据全厂总加工流程，在1000×104t/a原油加工量时，上游装置可以提供精制石脑油198.1万吨/年，装置各部分实际物料平衡数据见表6.1-7～表6.1-10。
6.1.3.2原料来源及产品去向
⑴原料来源
连续重整装置原料来源于上游装置。
⑵产品去向
产品品种及去向见表6.1-11。
表6.1-11 产品去向
6.1.4编制及定员
本装置定员为24人。
6.1.5公用工程消耗
6.1.5.1给排水量
装置给排水量见表6.1-12。
表6.1-12 装置给排水量表
注：*表示间断用量；说明：含油污水来自于机泵冷却水和生活污水。
6.1.5.2蒸汽用量
装置蒸汽用量见表6.1-13。
表6.1-13 蒸汽用量
6.1.5.3电用量
装置电用量见表6.1-14。
表6.1-14 电用量
6.1.5.4燃料用量
装置燃料用量见表6.1-15。
表6.1-15 燃料用量
6.1.5.5压缩空气用量
装置压缩空气用量见表6.1-16。
表6.1-16 装置压缩空气用量
注：停工时用非净化风5000 Nm/次。
6.1.5.6氮气用量
装置氮气用量见表6.1-17。
表6.1-17 氮气用量
要求：氮气纯度99.5%（体积）压力0.84MPa。
6.1.5.7化学药剂用量
化学药剂用量见表6.1-18。
6.2工艺流程、设备
6.2.1工艺流程
6.2.1.1技术方案的选择
(1) 重整反应和催化剂再生部分采用UOP第三代连续重整技术。
⑵切除重整汽油中苯采用从重整产物中分离出C6组分方案。
⑶抽提部分采用GT-BTX抽提蒸馏技术，同时为了增加装置将来生产的灵活性，可研中考虑既可以生产苯，也可以生产甲苯的流程方案。
⑷二甲苯分馏部分采用二甲苯加压操作方案。
6.2.1.2工艺流程
连续重整装置包括重整反应部分、氢气再接触、催化剂再生部分、抽提部分和二甲苯分馏部分。
(1) 重整反应部分
重整反应部分的目的是通过重整催化剂把精制石脑油中辛烷值较低的环烷烃和
烷烃转化为富含芳烃的高辛烷值汽油组分，并同时副产氢气。
精制石脑油由重整进料泵升压后与经重整循环氢压缩机升压后的重整循环氢混合，与重整反应产物换热再经第一重整加热炉加热后，进入第一重整反应器上部，在反应器内与自上而下流动的催化剂径向接触进行反应，然后经中心管由第一重整反应器上部进入第二重整加热炉，再依次进入第二重整反应器、第三重整加热炉、第三重整反应器、第四重整加热炉，直至由第四重整反应器上部出来，经重整进料换热器与进料换热后并经空冷器冷凝、冷却后进行汽液分离，含氢气体经重整循环氢压缩机增
压后分成两部分，一部分氢气作为重整循环氢与反应进料混合，其余作为重整产氢送至氢气再接触部分。重整生成油与氢气再接触后进入稳定塔。塔顶液化石油气经泵送出装置，塔底稳定汽油送至芳烃抽提部分。
重整反应部分工艺流程图见附图6.2-1。
⑵氢气再接触部分
重整产氢经重整氢增压机增压后与重整生成油混合，并经氨冷冻系统进一步冷却后进行油气分离，使氢气纯度提高，重整生成油收率增加，提纯后的重整氢气，剩余部分重整氢气进行脱氯处理，脱氯后的重整产氢少部分送至预处理部分作为补充氢，一小部分送至催化剂再生部分作为还原，另外部分送至PSA装置进行提纯，再接触后的重整生成油送至稳定塔。
氢气再接触部分工艺流程图见附图6.2-2。
⑶催化剂再生部分
催化剂再生部分的目的是将待生重整催化剂进行再生，恢复其活性，然后再送回反应器，从而使重整反应始终在高苛刻度下进行。
UOP最新的第三代再生工艺（CycleMax）包括催化剂再生、放空气碱洗、催化剂粉尘回收等工序。
催化剂再生部分工艺流程图见附图6.2-3。
①催化剂再生
来自重整反应部分的待生催化剂，在第四反应器底部的催化剂收集器内，先经氢气（由重整循环氢压缩机出口来）置换出所携带的烃类，然后进入“L”阀组件，用提升气风机来的氮气作为一、二次提升气提升至再生器上部的分离料斗，在此用淘析气吹去催化剂上的粉尘后，进入再生器。待生催化剂在再生器中自上而下经烧焦、再加热、氯化、干燥后出再生器，经过氮封罐用氮气置换后进入氢气环境的闭锁料斗，由逻辑控制系统通过压力平衡进行闭锁料斗的待命、加压、卸料、减压和装料五个步骤，以控制催化剂的循环量。
催化剂流出闭锁料斗后，又经过一个“L”阀组件，由重整增压氢提供的一、二次提升气提升至第一反应器顶部的还原区，再接触后的重整氢经换热和加热后作为还原氢，将催化剂由氧化态还原。至此催化剂完成了一个循环过程，恢复活性的再生重整催化剂又循环回重整反应器，进行重整反应。
②再生放空气碱洗
再生烧焦后的放空气含有氯化物，这部分含氯气体在碱洗塔中与碱充分接触，生成易溶于水的盐类，经水洗脱除氯化物后放空，废碱液排出装置统一处理。
③催化剂粉尘回收
含有催化剂粉尘的淘析气进入粉尘收集器，通过滤网回收催化剂粉尘，再定期将粉尘收集桶送往催化剂厂回收贵金属。除去粉尘的淘析气经除尘风机升压后又循环至分离料斗，至此完成催化剂粉尘回收的循环。
⑷抽提蒸馏部分
抽提蒸馏部分工艺流程图附见图6.2-4～附图6.2-6。
本部分原料为重整脱戊烷油，过程包括预分馏、抽提蒸馏、溶剂回收与再生和苯产品精制四部分。
从催化重整装置来的稳定汽油经过脱戊烷塔进料/塔底换热器后送入脱戊烷塔进
行戊烷油脱除。塔顶物料经过冷却器冷却后，进入戊烷塔回流罐。塔顶物料经回流泵升压后一部分送回塔作回流，其余部分作为产品送出装置。脱戊烷塔的热源由脱戊烷塔重沸器提供，加热介质为减温减压后的中压蒸汽（2.3MPa）。塔底的脱戊烷油升压后经过脱戊烷塔进料/塔底换热器换热后，再与原料切割塔进料/塔底换热器与塔底汽
油组分换热后送入脱C6塔切割抽提原料。塔顶物料经过脱C6塔顶空冷器冷却后，进入脱C6塔回流罐。塔顶物料经回流泵升压后一部分送回塔作回流，其余部分经抽提
原料冷却器冷却后送入抽提原料罐。脱C6塔的热源由脱C6塔重沸炉提供，脱C6塔
底的汽油组分，送至脱庚烷塔。
自重整装置来的C6（C6、C7组分）先送入抽提蒸馏原料罐，芳烃进料在换热后
进入抽提蒸馏塔的中部，同时，贫溶剂从接近于抽提蒸馏塔塔顶进料。汽液操作中，溶剂提取并且把芳烃带到塔的底部，同时，非芳到达塔的顶部作为抽余油。抽余油气相冷凝冷却后收集到塔顶回流罐中。部分液料经泵抽出后回流到抽提蒸馏塔以除去抽余油中的微量溶剂。剩下的物料在冷却到贮存温度并作为抽余油产品装置作为汽油调和组分。抽提蒸馏塔底部再沸器用热的贫溶剂作为热媒体加再用中压蒸汽作为热媒体。
来自抽提蒸馏塔塔底的富含芳烃的溶剂送入溶剂回收塔。芳烃在塔顶和溶剂分离，塔底产出贫溶剂。溶剂回收塔在中等负压下操作以降低塔底部的沸点，来自于溶剂回
收塔的热的贫溶剂先被用做EDC塔（抽提蒸馏塔）再沸器的热媒，然后与EDC塔进料换热，经空冷器冷却到所需溶剂进料温度。
溶剂回收塔塔顶的芳烃抽出物进入后分离工段以分离苯和甲苯。首先，这股物料经过白土精制以除去任何痕量不饱和烃类。芳烃抽出物经和白土塔的热物流换热，然后被蒸汽加热，被预热到白土精制温度。热的物料进入白土塔D-203A/B除去所有痕量不饱和烃类。精制后的芳烃物料和白土塔进料换热冷却，然后送入苯塔。塔顶气相在苯冷凝器中冷凝，并在塔顶回流罐中收集。从距塔顶下方的几块塔板的侧线抽出苯，在苯产品冷却器中冷却，然后泵送到界区做为最终苯产品。苯塔塔底设有重沸器。由甲苯和C8芳烃组成的塔底产品经泵抽出，进入到甲苯塔中分离甲苯。
甲苯塔在较高的压力下操作（约0.4MPaG），这样做的目的是产生塔顶蒸汽用作苯塔再沸器的热媒。甲苯产品在甲苯塔塔顶获得，甲苯冷凝液在甲苯塔顶回流罐收集，部分回流，其余作为产品送到界区。甲苯塔底设有重沸器。塔底由C8芳烃组成的产品冷却到贮存温度并被送往界区。
⑸二甲苯分馏部分
二甲苯分馏部分工艺流程图见附图6.2-7～附图6.2-8。
二甲苯分馏部分的目的是将来自脱C6塔底的汽油组分切割成庚烷馏分和混合二甲苯。
来自苯抽提部分的脱C6塔底汽油组分经脱庚烷塔进料换热器与脱庚烷塔底油换热后进入脱庚烷塔。脱庚烷塔顶物流冷却后一部分送回塔顶作为回流，另一部分作为重整汽油组分送出装置，塔底脱庚烷油送至二甲苯塔，脱庚烷塔底由重沸器供热。二甲苯塔采用加压操作方案，塔顶物流的潜热大部分作为脱庚烷塔重沸器的热源，剩余部分发生1.0MPa蒸汽，冷却后的混合二甲苯一部分送回塔顶作为回流，另一部分作为混合二甲苯产品送出装置，塔底重芳烃与脱庚烷塔顶抽出物流混合后作为重整汽油送出装置，二甲苯塔由重沸炉供热。
6.2.1.3主要操作条件
(1) 重整反应部分
重整反应部分主要操作条件见表6.2-1。
⑵重整气液分离罐
重整气液分离罐操作条件见表6.2-2。
⑶稳定塔操作条件
稳定塔操作条件见表6.2-3。
⑷抽提部分
抽提部分操作条件见表6.2-4。
⑸二甲苯分馏部分
二甲苯分馏部分操作条件见表6.2-5。
6.2.2工艺设备
6.2.2.1 工艺设备概述
(1) 塔
由于装置规模较大，考虑采用高效塔盘。
⑵反应器
①催化剂再生器：
根据再生器的高温操作条件（温度为580℃），选用不锈钢0Cr18Ni12Mo2Ti （316Ti），器内装有约翰逊网内件。再生器内部构件考虑从国外引进。
②重整反应器
根据临氢设备应按API RP941-1997《炼油厂和石油化工厂高温和高压下临氢用
钢材》中抗氢腐蚀曲线(Nelson曲线)的要求，重整反应器主体材料选用1.25Cr-0.5Mo-Si；中心管及扇形筒等内件为0Cr18Ni10Ti，波纹管采用Incoloy800。
⑶冷换设备
为了提高传热效率，减少重整临氢系统压降，重整进料换热器为单管程纯对流的焊板式换热器，特点是换热器直径大、换热器传热面积大，要求材质较高，制造安装均有严格的要求。
对于管程介质为循环水的碳钢换热器，换热管采用涂刷TH901防腐涂料的措施
进行防腐。
⑷压缩机
①重整循环氢压缩机和重整氢增压机
重整循环氢和重整产氢全部由循环氢压缩机增压，再由重整氢增压机增压，即氢气全循环流程。重整氢一级增压机选用离心机，可以适应压缩介质携带粉尘的工况；占地较少。根据全厂蒸汽平衡情况，本装置中重整循环氢压缩机和重整氢一级增压机的驱动方案采用3.5MPa蒸汽凝汽式透平驱动（循环水冷却方案），重整氢二级增压
机的驱动方案采用3.5MPa蒸汽凝汽式透平驱动。
②氨制冷压缩机
采用国内大连冷冻机股份有限公司的螺杆制冷机组，由于制冷量较大，需两台并联操作，不设备机；冷凝器采用蒸发式冷凝器，其耗水量比卧式冷凝器节省1470 t/h；电机采用增安型异步电机。
⑸加热炉
重整“四合一”炉的产汽为3.5MPa，过热温度为456℃，烟气出口通常为770℃左右，烟气与过热蒸汽之间有足够的传热温差，因此为了确保过热蒸汽不超温，通常在过热段前设少量的蒸发段管束作为水保护段，炉管材质采用P11或12Cr1MoVG。各
塔底重沸炉采用成熟的圆筒炉。
6.2.2.2 重要工艺设备
主要静设备见表6.2-6。
表6.2-6 主要设备数量汇总表
注：主要设备规格见附表。
6.2.3主要自控方案
(1) 反应系统压力是关系到装置平稳操作、人员及设备安全的重要控制参数。本装置以反应系统压力（即重整气液分离器压力）为控制基准点，一路与重整氢增压机入口分液罐组成压力递推调节控制系统；另一路控制反应部分放空阀，即当产氢至系统部分后路不畅或反应系统压力高时，重整气液分离器顶废氢排放阀自动打开，以保证装置正常运转。
⑵设加热炉燃烧优化控制，包括燃料气、燃料油与空气的比例控制，炉子负荷升降与燃料、空气升降循序控制，燃料油与雾化蒸汽差压控制。
⑶重沸炉出口汽化率控制：重沸炉出口设置偏心孔板，通过孔板的差压控制介质汽化率。
⑷催化剂再生隔离系统差压控制
隔离系统是把再生器内的氧环境与其余部分氢/烃环境相隔离（再生器是含氧环境，再生段的其余部分是则是含氢/烃环境）。
有两组隔离系统，待生催化剂入口至再生器是待生催化剂隔离系统，它隔离了再生器与反应器；再生器的催化剂出口是再生催化剂隔离系统，它隔离了再生器与闭锁料斗。两组隔离系统都有一个“高压区”，两个隔离阀，一个加压阀和一个差压控制阀，还有两个差压控制器，顶部控制器位于高压区和其上方的容器之间，底部控制器位于高压区和其下方的容器之间。
隔离系统的差压是确保上下环境分离的关键。氮气靠差压控制吹入“高压区”，“高压区”的压力略高于隔离系统上下容器的压力，这种“氮气泡”防止了上方容器的气体
向下泄漏，也防止了下方容器的气体向上泄漏。
顶部和底部的差压低信号选择器控制氮气吹入高压区的氮气，从而控制这两个差压。顶部和底部的差压由三个独立的差压变送器来测量，其中一个是控制差压的控制器，另外两个是用来指示，其测量值送入CRCS控制系统，形成二取二监视回路，这两个差压变送器同步运行，提供两个不同的测量结果，如果一个指示值低于低差压跳闸值，该系统仍然满足正常运行，如果两个指示值都低于低差压跳闸值，且持续时间比预设定的时间间隔还要长，则隔离系统将关闭（如果此时隔离系统是打开的）。
⑹还原区的料位控制
还原区低信号选择器接收来自还原区料位控制器的信号，也接收来自再生系统CRCS的信号，后一信号用于限制催化剂的流率，以避免由于催化剂循环变化过快引起整个再生系统压力的波动，低选信号用来慢慢改变催化剂流率。低信号选择器将低信号用作其输出信号，输出至待生催化剂提升管的差压控制作为其设定值，接收提升管差压信号的低信号选择器，同时也接收来自反应器与待生催化剂提升管的差压信号，后一个信号也用来限制催化剂提升速率改变的大小和速度，以确保系统稳定。如果催化剂提升速率迅速增加，那么提升管和反应器之间的差压将增加，并且气体向上流量大，将阻止催化剂向下流至L阀组。一旦差压增加，接近阻止催化剂流动的压力，则反应器与待生催化剂提升管的差压控制器输出将会起作用，经过低信号选择器，选择出的低信号将送至待生催化剂提升气流量控制阀，通过限制二次提升风流量来限制催化剂的提升速度。
⑹再生器氧含量的控制
再生器内待生催化剂的烧焦控制是通过控制再生器内烧焦区的氧含量来实现的，再生区氧含量的值要经大气压力及再生器空冷器出口压力进行补偿。催化剂烧焦是通过干燥区氧排放量来控制的，氧含量控制器输出经两位开关分别控制上部空气注入调节阀（主回路与副回路上部空气注入流控串级）及干燥区干燥气体排放调节阀（它们不能同时投入自动）。
⑺再生控制系统（CRCS）由工艺专利商提供。CRCS与DCS通过通讯接口通讯。
⑻所有机泵状态均通过通讯接口接入DCS显示。
⑼工艺过程及压缩机组设联锁保护，由SIS完成。
⑽设置在线氢纯度分析仪、在线微量氧分析仪、在线微量水分析仪、在线PH 分析仪。
附表
连续重整装置主要设备一览表。
(一) 重整反应部分
*为设计条件
*为设计条件
*为设计条件
附件：2014年国电系统生产事故案例汇编 案例1.天津国电津能热电有限公司#2机组非同期并网事故 一、事故经过 2014年6月4日2时54分，天津国电津能热电有限公司#2机组B修后启动并网，自动准同期并网约200ms 后，#2机2202开关、灭磁开关跳闸，主汽门关闭。运行人员检查#2发变组保护A柜动作保护为：主变工频变化量差动、主变差动、发变组差动、误上电、定子接地;B柜动作保护为：主变工频变化量差动、主变差动、发变组差动、误上电、定子接地;C柜动作信号：主变冷却器故障、主变本体重瓦斯、主变压力释放。现场检查#2主变两侧压力释放阀喷过油，B相分接开关漏油。 故障录波图显示，故障时发电机定子电流A、B、C相分别达到93000A、60000A、79800A，发电机和主变同相电压相角差约150度，主变高压侧电流A、B、C相分别达到8000A、5625A、5000A，故障后96ms,主变压力释放动作，173ms 主变差动、发变组差动动作，228ms误上电跳闸动作，206ms#2202开关跳开。 3时30分值长下令对汽机、锅炉、电气设备进行全面检查。锅炉进行停炉后吹扫、停风机等操作，汽机转入盘车
状态，电气将相关刀闸全部拉开，测主变低压侧绝缘为“0”，#2主变低压A相线圈局部损坏，并造成#2机组延期并网。 二、原因分析 1.运行人员误操作。机组启动并网时，当值值长、机组长、值班员违反华北公司《机组保护配置及试验管理规定》和企业《集控运行规程》中相关规定，在未核对并网前试验是否已经完成情况下，下达机组并网命令进行发电机并网操作，发生了非同期并网事故。 2.检修人员违章作业。进行同期装置校验工作时，工作负责人执行措施不当且拆线时未核对图纸，未做标记；接线时使用错误的图纸，造成接线错误。工作票签发人签发工作票时未发现措施不当，未对工作负责人是否适当提出质疑。班长作为工作班成员，在执行拆、接线措施时不在现场，没有起到技术把关、监护作用；在安全技术交底栏签字时，工作不认真，未发现措施不当。 3.未进行发电机假同期试验。在制定#2机组B修后启动试验方案时，违反集团《重大事故预防措施》、华北公司《机组保护配置及试验管理规定》及企业《集控运行规程》要求，未安排发电机假同期试验。 三、暴露问题 1.运行人员没有严格执行运行规程，未进行假同期试验。机组启动过程中，当值值长没有严格执行运行规程，未对照
万t连续催化重整装置主要危险因素分析 一、引言 本文以锦州石化公司连续催化重整装置为例，分析了该装程的要紧危险性为火灾爆炸危险性，苴中包括物料的火灾爆炸危险性、生产过程的火灾危险性、爆炸性气体环境分区，该装置的要紧包括设备腐蚀危险。通过对要紧危险性分析，为该装巻的安全生产保证措施的制泄、初步设计及施工的绘制，提供重要的参考依据。 二、物料的火灾爆炸危险性 1.氢气 氢气即是连续重整装置的原料，也是该装置的要紧产品。氢气是无色无味的气体，爆炸极限为4.0%?75.0% (V/V),引燃温度为560°C,按照可燃气体火灾危险性分类原则，氢气属于甲类火灾危险物质。在髙压下，氢气爆炸范畴加宽，燃点降低，同时高压下钢与氢气接触易产生氢脆和氢腐蚀，这是氢管逍泄漏以致于显现损坏的重要缘故之一。按照《危险化学品名录》，氢气属于危险化学品第2类压缩气体和液化气体中的第1项易燃气体。 2.石脑油 石脑油是连续重整装置的要紧原料。石脑油为易燃易爆液体，引燃温度为35O°C,其闪点为一2°C,石脑汕属于甲类火灾危险性物质。在空气中浓度为1」％?8.7% (V/V)的范畴内，只要遇到明火或火花即能发生爆炸。按照《危险化学品划录》，石脑油属于危险化学品第3类易燃液体中的第2项中闪点液体。 3?液化石油气 液石石油气是该装置形成的气态坯混合物，石油气易受压而液化(液化坯)，为甲A类火灾危险性物质。其要紧成分为C4以下的轻组分，要紧有丙烷、丁烷、丙烯、丁烯和丁二烯等，英气体比空气重1.5?2.0倍。闪点为-74°C,在空气中的爆炸极限浓度为2.25%?9.65% (V/V)o按照《危险化学品名录》，液化石油气属于危险化学品第2类压缩气体和液化气体中的第1项易燃气体。 4汽油 高辛烷值重整汽油是该装置的要紧产品，是液态婭类的混合物，含有少量的芳炷要紧是甲苯和二甲苯。汽油的引燃温度为415?530°C,闪点为一50°C,在空气中的爆炸极限浓度为 1.4%?7.8% (V/V),汽油的火灾危险性为甲B类可燃液体。按照《危险化学品划录》，汽油属于危险化学品第3类易燃液体中的第1项低闪点液体或第3类易烯液体中的第2项中闪点液体。 5.苯 连续重整装程的芳炷产品应该是苯、甲苯、二甲苯，但近年来生产中将甲苯、二甲苯憎分
芳烃厂技能竞赛 催化重整装置操作工竞赛理论知识试卷A 得分 评分人 30分) 4. 可直接用碱液吸收处理的废气是( )。 A、二氧化硫 B、甲烷 C、氨气 D、一氧化氮 7. 再生系统氢烃分析仪的作用为( )。 A、分析监测再生气中的污染物 B、分析监测干燥空气中的污染物 C、分析监测再生排放气中的污染物 D、分析监测氮气总管中的污染物 8. 再生系统氢烃分析仪报警，则( )。 A、快速装料报警 B、快速卸料报警 C、再生停车 D、再生不停车 9. 重整高温换热器法兰泄漏着火，选用( )扑救最适宜。 A、二氧化碳灭火器 B、水 C、泡沫灭火器 D、蒸汽 10. 下列选项中，不是再生催化剂提升管温度高的原因是( )。 A、还原段气体倒流 B、提升速率过快 C、催化剂温度高 D、催化剂预还原 15. 电气设备的接地线采用铝导线时，其截面积一般不得小于( )。 A、1.5mm2 B、2.5mm2 C、4mm2 D、6 mm2 16. 防雷装置的接地电阻，一般要求为( )以下。 A、1Ω B、4Ω C、10Ω D、100Ω 17. 关于电动机的类型，说法错误的有( )。 A、按照使用能源分类可分为直流电动机和交流电动机 B、按照电源电压的分类可分为同步电动机和异步电动机 C、按照电源相数分类可分为单相电动机和三相电动机 D、按照是否在含有爆炸性气体场所使用，分为防爆电机和非防爆电机 18. 热电偶或补偿导线短路时,显示仪表的示值约为( )。 A、短路处的温度值 B、室温 C、最大 D、零 19. 用双法兰液面计测量容器内的液位，其零点和量程均已校正好，后因需要仪表的安装位置上移了一段距离,则液面计( )。 A、零点上升,量程不变 B、零点下降,量程不变 C、零点不变,量程增大 D、零点和量程都不变 20. 系统氮气的质量标准中要求氢+烃≯()v%。 A、0.1 B、0.2 C、0.3 D、0.5 21. 与重整催化剂载体共同组成酸性活性中心的是( )。 A、铂 B、助金属 C、氯 D、炭焦 22. 关于引燃料气进装置，下列说法错误的是( )。 A、引燃料气前先用蒸汽将系统吹扫干净 B、引燃料气前先用氮气置换至氧含量小于0.5% C、引燃料气时，管线中的空气应排入各加热炉的烟囱中 D、引燃料气时,应先在燃料气分液罐脱液 23. 关于塔板效率的说法，下列表述错误的是( )。 A、塔板效率一般都大于1 B、塔板效率一般都小于1 C、塔板效率越高实际塔板数与理论塔板数越接近 D、塔板效率等于1说明实际塔板数与理论塔板数相同 24. 催化重整装置停工反应系统氮气置换合格标准是：( ) ≯0.5%(v)。 A、氢气含量 B、氧气含量 C、氮气含量 D、氢+烃含量 25. 预加氢反应系统的升温速率一般不宜超过( )℃/h。 A、5 B、10 C、20 D、30 26. 重整循环氢在线水分仪的露点由-60℃变成-50℃时，说明重整反应系统( )。 A、变干 B、不变 C、变湿 D、无法判断 27. 二氯乙烷的爆炸极限范围是( )。 A、2.5～15.9% B、4～74% C、5.3～15% D、4.3～46% 28. 重整汽油稳定塔底油Ｃ5+以下烷烃含量超标时，下列调整正确的是( )。 A、增大塔顶回流 B、提高回流罐压力 C、提高塔底温度 D、增大分馏塔进料量 29. 塔、罐、容器等设备和管线需要动火时，应进行化验分析。当可燃气体爆炸下限小于4%时，其被测浓度( )为合格。 A、≯0.2% B、≯0.5% C、≯1.0% D、≯1.5% 30. 预加氢催化剂再生的目的是( )。 A、除去积炭，以便恢复活性 B、除去重金属，提高活性 C、使硫化态催化剂上转变为氧化态 D、使还原态催化剂转变为氧化态 31. 催化重整装置停工过程中反应系统降压速率不能过快，否则容易造成重整催化剂( )。
6连续重整装置安全培训 培训背景：装置投产之前或预备阶段学习 培训对象：工人及生产管理人员 培训目的：为制定操作规程及安全生产做准备。 培训内容建议：a、装置概况；b、物料危险性分析；c、工艺过程危险性分析；d、设备危险因素； e、危险有害因素分析（毒性、噪声振动、高温、腐蚀）； f、事故案例； g、重大危险源分析； h、定性定量评价（PHA、FTA、危险度评价） 形式要求：a、培训文字材料；b、PPT 注意：采用最新的标准规范。言简意赅，避免长篇大论和废话，所采用的标准规范要在材料中注明。 6.1装置概况 根据全厂加工总流程的安排，需建设一套220×104t/a连续重整装置（实际处理量为208.05×104t/a）。 本装置原料为装置外来的精制石脑油，主要产品有高辛烷值汽油调合组分、苯和混合二甲苯，同时副产H2。 6.1.1装置名称 中国石油天然气股份有限公司广西石化分公司220×104t/a连续重整装置。 6.1.2装置规模及组成 ⑴装置规模 重整反应部分设计规模为220×104t/a（实际处理量为208.05×104t/a）；催化剂再生部分设计规模为2041kg/h（4500磅/时）；苯抽提部分设计规模为55×104t/a；二甲苯分馏部分设计规模为130×104t/a（脱庚烷塔进料127.66×104t /a）。 装置设计年开工8400小时。操作弹性为60%～110%。 ⑵装置组成
装置包括连续重整反应部分、氢气再接触、催化剂再生部分、苯抽提部分和二甲苯分馏部分。 6.1.3原料及产品 6.1.3.1原料及产品性质 ⑴原料及其性质 装置主要原料为上游装置生产的精制石脑油。辅助原料有重整催化剂、低温脱氯剂、抽提蒸馏溶剂、消泡剂(硅油)、单乙醇胺、白土。 为了提高连续重整装置的适应能力，在设计中连续重整装置的进料提供了两种工况，即工况A（贫料）和工况B（富料）。 精制石脑油的性质见表6.1-1，6.1-2，重整原料杂质含量指标见表6.1-3。 表6.1-2 重整原料族组成（工况B）
职业技能鉴定国家题库 催化重整装置操作工(连续重整及芳烃模块)技师理论知识试卷 注 意 事 项 1、考试时间：120分钟。 2、请首先按要求在试卷的标封处填写您的姓名、准考证号和所在单位的名称。 3、请仔细阅读各种题目的回答要求，在规定的位置填写您的答案。 4、不要在试卷上乱写乱画，不要在标封区填写无关的内容。 一、单项选择(第1题～第40题。选择一个正确的答案，将相应的字母填入题内的括号中。每题1分，满分40分。) 1. 在ISO9000族标准中，可以作为质量管理体系审核的依据是( )。 A 、GB/T19001 B 、GB/T19000 C 、GB/T19021 D 、GB/T19011 2. 在ISO9000族标准中，不能作为质量管理体系审核的依据是( )。 A 、质量管理体系文件 B 、合同 C 、GB/T19001标准及相关法律法规 D 、T19004标准 3. 按ISO9001：2000标准建立质量管理体系，鼓励组织采用( )方法。 A 、过程 B 、管理的系统 C 、基于事实的决策 D 、全员参与 4. 为使培训计划富有成效，一个重要的方法是( )。 A 、建立集体目标 B 、编成训练班次讲授所需的技术和知误解 C 、把关于雇员的作茧自缚情况的主要评价反馈给本人 D 、在实施培训计划后公布成绩 5. 一般当压力大于( )以后时，石油馏分的焓值不能查有关的图表资料求得。 A 、0.5MPa B 、1MPa C 、7MPa D 、10MPa 6. 消除误差源是在( )将产生系统误差的因素和根源加以消除。 A 、测量进行之前 B 、测量过程中 C 、测量后 D 、最后计算时 7. 关于欧姆定律的说法，正确的是( )。 A 、在直流电路中，欧姆定律是阐明电阻上电压和电流的关系的定律 B 、在欧姆定律中，电压与电流成反比 C 、在欧姆定律中，电流与电阻成正比 D 、在欧姆定律中，电压与电阻成反比 8. 关于电功率的定义式，下列公式正确的是( )。 A 、P=UIt 考 生 答 题 不 准 超 过 此 线
连续重整装置脱瓶颈优化改造 培贵，侯培林，王广胜，马胜泽 (中国石油石化公司炼油厂，132022） 摘要：连续重整装置设计能力为40万t/a，长周期运行暴露出立式混合进料换热器换热效率低，重整加热炉炉膛温度高，炉效率低等隐患和瓶颈问题。通过改造重整“四合一”加热炉，优化预加氢工艺流程并应用高效板式换热器新技术，既达到了降低能耗和清洁生产的目的，又消除了装置瓶颈，重整加工能力提高到50万t/a。 关键词：连续重整；消瓶颈；加热炉；催化剂中图分类号：TE682 连续重整装置隶属于石化炼油厂,装置于1996年建成投产，其中预加氢加工能力为42.8万t/a，连续重整加工能力为40万t/a。预加氢采用先加氢再分馏流程，连续重整采用UOP低压重整工艺，催化剂连续再生采用UOP的CYCLEMAX专利技术。装置加工原料由68%的常压直馏石脑油，28%的加氢裂化重石脑油，4%的加氢裂解汽油抽余油组成，主要是生产高辛烷值芳烃产品供给抽提单元和二甲苯精馏单元，最终生产出目的产品苯（B）、甲苯（T）、二甲苯（X）。BTX是石油化工重要的基本原料，其产量和规模仅次于乙烯和丙烯。苯的最大用途是制取苯乙烯，经聚合可以得到聚苯乙烯，其次是用于生产尼龙。二甲苯中用量最大的是对二甲苯（PX），PX经高温氧化可制得对苯二甲酸，是合成聚酯(涤纶)的主要原料，在世界合成纤维的产量中涤纶占63%［1］。生产BTX 具有较好的经济效益。 炼油厂千万吨炼油项目投产后，新增汽油加氢装置和柴油加氢装置，这样导致公司部氢气严重不足，催化重整副产氢气是氢气的廉价来源，但是连续重整装置设计规模小，生产瓶颈问题多，如果能够通过工艺优化改造，应用新型节能设备，消除装置的瓶颈问题，提高装置加工规模，那么氢气供应不足的问题将迎刃而解，在提高氢气供应的同时增产高附加值的芳烃产品，增加企业创效水平。 1 重整装置存在的瓶颈问题 1.1 预加氢部分 预加氢混合进料换热器换热效率低，使预加氢反应进料加热炉、反应产品冷凝器负荷增加，导致加热炉和空冷器卡边操作，反应只能降量运行。 1.2 重整反应部分 （1）重整加热炉负荷不足
丁二烯装置历年事故 汇编
丁二烯装置历年事故汇编 （草案） 案例1 时间：1999年6月22日 一、事故经过： 6月22日上午8:50，室内PICA-109、FRCA-118调节阀首先动作，然后所有处于自动状态的调节阀相继动作，控制室仪表盘报警声响，报警灯亮，室内按紧急停车按钮PB-1、PB-2、PB-3作紧急停车处理。 二、原因分析： 由于仪表风突然中断，造成处于自动状态的调节阀相继动作：气开调节阀阀位全关，气开调节阀则阀位全开。装置操作系统处于失控状态，无法正常调节控制，被迫进行紧急停车。 三、应急措施： 1、按紧急停车按钮PB-1、PB- 2、PB-3。 2、开B-GB101压缩机四只小油槽液面控制阀旁路。 3、按紧急停车步骤做好后处理工作。 四、经验及整改措施： 1、外管网在切换仪表风管线时没有通知车间，并且在切换过程中程 序出错。 2、仪表风管线整改：仪表风总线与N2总管加一3/4″管线，当仪表风 中断或压力不足 需要提高压力时，由N2替代或补充。
案例2 时间：1999年12月8日 一、事故经过： 12月8日下午12:30，第二萃取精馏塔系统停车，CM出口接临时管线到B-DA106进料，B-DA107塔丁二烯自身循环，B-DA106物料通过不合格管线返回FB-1314，9日二萃部分开始检修，10日下午，二萃部分开车，11日凌晨5:00产品合格。 二、原因分析： 1、丁二烯的性质 丁二烯-1.3因双键存在，化学性质较为活泼，在第二萃取系统会有高分子的胶状直链聚合物生成。 2、运转周期长负荷高： 丁二烯装置由于连续高负荷运转，运行连续时间已达10个多月，系统结焦（胶）情况较严重，尤以B-DA103、104、105二萃系统最为严重，从操作波动情况来看，已严重影响正常生产，威胁到丁二烯产品质量及生产负荷的提高。 3、阻聚剂： 萃取系统阻隔聚剂糠醛（化A）在循环溶剂中的含量偏低。 4、系统氧含量的控制：
连续重整装置先进控制及其操作要点探讨 发表时间：2019-07-31T10:26:23.027Z 来源：《城镇建设》2019年第9期作者：梁艺杨世鹏[导读] 主要探讨连续重整装置先进控制及其操作要点。 山东省东明石化连续重整车间 274000 【摘要】石油化工的生产过程具有易燃易爆、高温高压、有毒有害的特点，特别是直接作业环节很容易发生事故。催化重整装置是以石脑油为原料，生产高辛烷值汽油或芳烃类产品，同时副产大量廉价的氢气。本文主要探讨连续重整装置先进控制及其操作要点。中国论文【关键词】连续重整装置先进控制操作 重整催化剂连续再生包括四个基本过程：烧焦、氧氯化、干燥和还原。反应后的待生催化剂首先经过烧焦，除去积炭；然后在过氧的条件下注氯，调节催化剂上的氯含量，并氧化和分散催化剂上的铂金属；在离开再生器前进行干燥（焙烧），脱除催化剂上的水分；最后在氢气条件下进行还原，将催化剂上的金属由氧化态变成还原态，完成催化剂的全部再生过程[1]。 1 连续重整装置催化剂装填 1.1 UOP―CCR重整反应器装填催化剂的程序要点（1）将桶装催化剂倒入输送料斗，用吊车将载满催化剂的输送料斗吊至反应器顶部，输送料斗卸料管放入装填料斗中。（2）打开输送料斗下面闸阀，使催化剂通过装填料斗缓慢装入反应器内。催化剂分别通过还原区，第一、二、三、四反应器，到达催化剂收集器，随着催化剂的不断装入，催化剂料位不断上升。（3）对每个反应器进行催化剂检查，完毕后安装盖板，并自下而上逐个封好入孔。（4）当催化剂装入预定量后，催化剂料位将上升至反应器还原区，此时应用卷尺检测料面高度，并核实装入量是否与预定量相符。同时要注意投用还原区催化剂料位计，并将卷尺所测料位高度变化与核料位计所显示的料位高变化相比较，以检验料位仪表的反应灵敏度和线性变化情况，试验报警及联锁信号。 （5）当核料位仪显示催化剂料位已达80%～90%时，停止装剂，用卷尺检测料面高度，核实催化剂料位仪所显示的催化剂料位是否准确。 （6）催化剂装填结束，清理现场，拆开和盲封的部位立即复位。（7）用N2将反应器充压至0.005MPa，保持微正压。 1.2 UOP―CCR重整再生区催化剂装填的程序要点（1）分离料斗、再生器、氮封罐、闭锁料斗内件安装完好，各部均已干燥完毕，而且器内无异物。（2）分离料斗、再生器、氮封罐、闭锁料斗之间做好隔离工作，避免空气形成对流。（3）将闭锁料斗系统控制的再生器开关切至“装剂”位置。（4）再生催化剂隔离系统已打开。 （5）仪表校验闭锁料斗核料位计，分离料斗核料位计，调校好零位，调校完毕后将辐射源拆走或做好防护措施以免核辐射。（6）拆除分离料斗顶部催化剂入口的Y型短管。 （7）在分离料斗顶部拆开部位固定一个特制的装剂料斗。（8）将桶装催化剂装入催化剂输送料斗，用吊车吊至分离料斗顶部，将卸料口放入装剂料斗。（9）缓慢打开输送料斗底部闸阀，催化剂经装剂料斗进入分离料斗、再生器和氮封罐内。（10）催化剂装填入分离料斗后，放射性料位会显示料位存在，当分离料斗料位计指示50%时，停止催化剂装填。（11）用标尺测催化剂的料位高度，校验料位计显示的准确性，同时核实催化剂装入量是否与预定的相等。（12）催化剂装入闭锁料斗。闭锁料斗缓冲区放射性料位计显示催化剂料位，分别记录料位显示5%、10%、30%、50%、70%、90%时的催化剂装入量，核实料位计显示是否基本准确[2]。 由于降低了反应压力、采用铂锡催化剂及提高了反应苛刻度，连续重整装置的液体收率大约可以比半再生重整装置提高5%～8%，产品辛烷值（RON）可高达105。由于催化剂连续再生，正常操作期间催化剂活性一直维持在比较高的水平，重整生成油的芳烃含量比较高，氢产率和氢纯度也比较高，反应状况稳定。连续重整反应器一般采用径向结构，催化剂在反应器内依靠重力自上而下流动，反应物料从催化剂外侧环形分气空间（扇形筒）横向穿过催化剂床层，进人中心收集管内。作为移动床反应器，不仅要求反应器上下物流分配均匀，还要求避免发生催化剂不流动的“贴壁”现象。积炭后的待牛催化剂从最后一个反应器出来，进入再生系统进行烧焦、氧氯化、干燥和还原等过程，然后再返回反应系统。连续重整催化剂不需要像半再生重整那样在开工初期注硫以钝化催化剂活性，但进料中含硫量过少时，随着反应苛刻度的提高，反应器内存在着积炭的危险性，反应器器壁的铁离子会与碳结合，碳链长大生成针状焦，严重时大量焦炭结在反应器内堵塞通道，阻碍催化剂的流动，甚至将反应器内构件顶坏，这种现象曾经在有些连续重整装置上发生过。实践证明，硫对反应器器壁的结焦也是很好的钝化剂。因此，现代连续重整一般都设有注硫设施，要求经常往经过加氢处理的进料中注硫，以保证重整进料中的硫含量不会过低（一般要求不低于0.2μg/g）。 2 工艺事故的处理 2.1 分馏塔压力剧烈波动 原料中含水或轻组分含量突然增高，以及回流突然带水增多时，如果操作不当，可造成操作激烈波动。通过保持较高压力，可以减少轻质汽油损失的数量，可以提高塔的处理能力。当塔的操作压力从0.10MPa提高至0.30MPa时，塔的生产能力可增长70%。但塔的压力提高以后，不利因素是物料的相对挥发度降低，给分离造成困难。为保持操作稳定，达到相同的分离精度，则需加大塔顶的回流比，从而增加了塔顶冷凝器的负荷。此外，由于进料温度不能随意提高，当压力上升以后，汽化率会下降。综上所述，造成分馏塔压力波动的原因如下：（1）进料或塔顶回流量波动。 （2）进料或塔顶回流带水和组成变化。 （3）回流罐气体燃料背压变化，后路不畅或压力变化。
连续重整装置事故汇编 目录 1 同类装置事故汇编 1 1.1 重整催化剂水中毒事故 1 1.2 重整催化剂硫中毒事故 1 1.3 重整反应器结焦事故 1 1.4 催化剂跑损事故 2 1.5 催化剂提升管弯头破裂事故 3 1.6 重整第一反应器堵塞事故 3 1.7 容器严重憋压事故 4 1.8 锅炉干锅事故 4 1.9 装置进水事故 5 1.10 塔内瓦斯外泄事故 5 1.11 压控阀冻结设备超压事故 5 1.12 预分馏塔超压事故 6 1.13 重整临氢换热器出口管线弯头破裂事故 6 1.14 重整高压分离罐出口线堵塞事故 6 1.15 盲目进罐油气中毒事故 7 1.16 盲板管理混乱造成紧急停工事故 7 1.17 瓦斯罐超压险些爆炸事故 7 1.18 重整反应器出口法兰焊口断裂事故 8 1.19 氢压机出口补氮气阀阀芯碎裂事故 8 1.20 某厂重整车间炉管堵塞事故 8 1.21 氮气窒息事故之一 8 1.22 氮气窒息事故之二 9 1.23 氮气窒息事故之三 9 1.24 氢气压缩机缸套冻裂 10 1.25 氢气装瓶机抱轴事故 10 1.26 预加氢压缩机玻璃看窗破裂事故 10 1.27 往复式压缩机缸盖紧固螺栓断裂事故 11 1.28 氢压机机身及进出口管线震动大事故 11 1.29 加氢进料泵机械密封泄漏事故 11 1.30 判断失误严重损坏氢压机事故 12
1.31 重整压缩机曲轴箱爆炸事故 12 1.32 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之一 13 1.33 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之二 13 1.34 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之三 14 1.35 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之四 14 1.36 加热炉回火伤人事故之一 15 1.37 加热炉回火伤人事故之二 15 1.38 加热炉回火伤人事故之三 15 1.39 加热炉回火事故之四 16 1.40 加热炉回火伤人事故之五 16 1.41 重整炉出口法兰着火事故 16 1.42 处理堵塞管线引起人烧伤事故 17 1.43 预加氢催化剂自燃事故 17 1.44 炉膛气体未分析点火爆炸伤人事故 17 1.45 加热炉炉膛爆炸事故 17 1.46 扫线动火互不联系造成爆塔事故 18 1.47 违章操作造成氢气爆炸着火烧伤人员事故 18 1.48 装置吹扫中着火致使2人被烧死事故 18 1.49 高温汽油烫伤人事故 19 1.50 1993年金陵石化铂重整车间氢贮瓶爆炸事故报告 19 2 镇海炼化公司部分事故汇编 21 2.1 1980年11月6日炼油厂成品油码头冒罐跑油事故 21 2.2 1981年3月7日炼油厂热电站重大停电事故 21 2.3 1981年4月7日炼油厂热电站锅炉严重缺水造成炉管胀接口泄漏事 故 21 2.4 1982年7月23日炼油厂油品车间油罐爆炸事故 22 2.5 1982年8月14日炼油厂催化车间跑润滑油事故 22 2.6 1983年9月17日化肥厂合成车间2#渣油贮罐冒罐事故 23 2.7 1984年6月18日炼油厂油品车间油罐抽瘪事故 23 2.8 1985年1月11日化肥厂火炬倾斜事故 23 2.9 1987年6月30日化肥厂4118-K1T烧瓦事故 24 2.10 1988年1月30日炼油厂油品车间碱液严重烧伤事故 24 2.11 1988年11月5日化肥厂仪表工误操作造成全厂停车事故 24 2.12 1989年9月5日炼油厂排水车间重伤事故 25 2.13 1990年1月5日化肥厂合成车间现场着火伤人事故 25 2.14 1990年5月22日炼油厂油品车间氢氟酸灼伤事故 25
硫磺装置事故汇编 一、某工厂硫磺回收装置燃烧炉二区酸性气进口管着火事故 事故时间：2004年6月某日0：40 事故地点：Ⅱ套硫磺回收装置燃烧炉二区西面胺酸性气进口管 事故经过： 某日0：40，某工厂硫磺回收装置刚交接班当玉班长接班后，开始对装置进行全面巡检。0：48时，当他巡检时发现到硫磺燃烧炉底部有火星掉下，并发现炉西平台处冒烟，并带有硫化氢味，他叫上外操，戴上空气呼吸器到现场进一步检查。在现场，他看到二套硫磺燃烧炉二区西侧胺酸性气壁阀后管线已穿孔，火焰从炉内喷出，于是他们立即通知内操，并向车间值班、车间领导及调度汇报，同时采取紧急停工措施，切断进料，把燃烧炉停下来，酸性气改放火炬。0：57消防、气防人员到达现场监护。9：46进炉二区西侧壁阀后火苗才完全熄灭。 装置经过抢修后，更换了二区西侧壁阀后进炉管线。装置于26日下午3：50燃烧炉点火，27日上午10：50燃烧炉进酸性气，生产恢复正常。 原因分析： 直接原因： 由胺酸性气进二区东侧管线全被硫磺堵死来推测西侧管线也可能有不少硫磺，因此在下午16：55打开进二区西侧壁阀时，管道上积下的硫磺掉下，落到壁阀阀道上，使得阀门在以后不能关严。当班操作工关死壁阀，打开反吹风后，由于炉膛温度高达1000—1100℃，本身相当于一个火源，因此由于有反吹风的存在，壁阀后至二区段管内的硫磺即由于阀门关不严漏过来的酸性气在该管段内燃烧。同时，由于该管段外有保温，小范围的局部过热很难检查出来，随着燃烧的不断进行，管内的温度不断升高，管线材质不断减弱，由于炉膛压力达0.02MPa，因此管线不断膨胀，最后该管段在压力的作用下，管子发生爆裂，于是火焰从炉膛处喷出。 根本原因: 该管线设计安装位置不合理，在垂直管上安装（应该在水平管上安装），设计时未有防止该管线硫磺堵塞的措施。
中国铝业股份有限公司生产事故汇编 中国铝业股份有限公司安全环保部 二○○九年四月
前言 为了贯彻落实中国铝业公司党组书记、总经理熊维平同志提出的“铁腕抓安全”原则，配合公司学习实践科学发展观活动中的“控亏增盈、班组先行”活动，在各分、子公司安全环保部的大力支持下，公司安全环保部组织编写了《中国铝业股份有限公司生产安全事故汇编》，用作班组安全学习材料，以促进班组安全生产工作。 本汇编共收集了公司所属企业2002年以来所发生的187起事故。上述事故共导致194人伤亡，其中：死亡22人、重伤14人、轻伤158人。 按生产过程分类：氧化铝生产43起，电解铝生产38起，碳素生产24起，铝加工47起，采矿生产3起，其它32起。在187起事故中，其中与检修过程有关的事故69起，占事故发生总起数的36.9%。 按事故性质分类：责任事故179起，非责任事故8起，分别占事故总起数的95.7%和4.3%。 按事故等级分类：较大事故1起（死亡5人，重伤4人I），一般事故17起，其它事故均低于一般事故。 按伤害方式分类：坍塌致死5人、重伤4人；高处坠落死亡4人、重伤3人；机械伤害死亡3人、重伤4人；灼烫死亡3人、重伤3人；车辆伤害死亡3人；起重伤害死亡2人；物体打击死亡1人；火药爆炸死亡1人。详细情况见下表：
按事故致因分类：物的原因造成的事故伤亡人数为39人，占伤亡总人数的20.1%；人为原因造成的事故伤亡人数为146人，占伤亡总人数的75.3%；管理原因等造成的事故伤亡9人，占伤亡总人数的4.6%。如下表所示：
六、按伤害部位分类： 根据事故对人体造成伤亡的主要部位统计，分为躯体、手、足、头（脑）面、眼及其它。其中，躯体伤亡为43人，占伤亡总数的22.2%；手部伤亡为52人，占伤亡总数的26.8%；足部伤亡为39人，占伤亡总数的20.1%；头（脑）部及面、眼部伤亡均为19人，均占伤亡总数的9.8%；其它部位伤亡为22人，占伤亡总数的11.3%。统计如下表： 事故的发生，不仅造成了人员的伤亡和公司财产损失，而且给死者及其家属带来巨大痛苦，公司及死伤者为此付出了高昂的代价。广大员工一定从已发生的事故中认真汲取教训，进行一步提高安全意识，严格遵守安全生产规章制度，切实做好岗位安全生产工作，确保安全生产，实现科学发展。
催化重整装置操作工：催化重整装置(高级工)考点 考试时间：120分钟 考试总分：100分 遵守考场纪律，维护知识尊严，杜绝违纪行为，确保考试结果公正。 1、单项选择题 同一油品的开口闪点比闭口闪点。（ ）A.高 B.低 C.一样 D.无法比较。 本题答案： 2、判断题 在抽提塔内，回流比越大，芳烃产品纯度越高，芳烃回收率也就越高。 本题答案： 3、单项选择题 在生产中，当发现大量水随原料进入系统中时，应采取以下哪些措施：（ ）A.加强各系统，回流罐，低点的脱水调整汽提塔操作，适当提高反应温度 B.加强系统和原料的脱水或改用合格原料，降低反应温度，必要时增加注氯量 C.改原料，重整系统进精制油，增大注水注氯量 D.预处理系统打循环，重整系统停进料，用氮气恒温赶水； 本题答案： 4、单项选择题 当大气中硫化氢浓度达（ ）毫克／立方米时，人即可察觉到。A.0.035 B.0.015 C.0.050 本题答案： 姓名：________________ 班级：________________ 学号：________________ --------------------密----------------------------------封 ----------------------------------------------线----------------------
5、单项选择题 产品质量好坏最终要以（）来衡量。A.价格合理 B.产品寿命 C.产品质量标准 D.使用的效果 本题答案： 6、单项选择题 汽提塔在侧线以上是汽提段，该段中不允许存在：A.芳烃 B.回流芳烃 C.非芳烃 本题答案： 7、单项选择题 管壳式换热器在同一管程内，管束因堵漏被堵掉（）时应更换管束。A.1％ B.5％ C.8％ D.10%以上 本题答案： 8、单项选择题 重整反应过程的压力对重整液体（）有显著的影响。A.产量、质量 B.收率、芳烃产率 C.组成性能 本题答案： 9、判断题 抽提循环水罐水量不够应补入软化水。 本题答案： 10、单项选择题 抽提塔塔盘的开孔率不同主要是因为（）。A.塔内重液相负荷不同 B.轻液相负荷不同 C.便于清扫塔盘 本题答案： 11、单项选择题
中国石油独山子石化 60万吨/年全密度聚乙烯装置国内外事故案例汇编二○○八年六月
前言 本书汇集了一些国内外同类装置事故案例，希望通过此书，使大家能够对全密度聚乙烯装置的在生产过程中的各种风险有所认识，提高员工的风险意识，保证装置的安全生产。在资料编写过程中，可能存在疏漏之处，在使用过程中如发现有不妥之处，敬请提出宝贵意见。
目录 （一）火灾爆炸事故 (1) 一、某石化塑料厂聚乙烯装置T2系统火灾事故 (1) 二、XX石化塑料厂装置聚合系统聚合火灾事故 (2) 三、置换方案不合理排出三乙基铝自燃着火 (3) 四、TEA钢瓶更换着火事故 (4) 五、作业环境存在隐患三乙基铝泄漏着火 (5) 六、工具使用不当泄漏着火 (6) 七、阀门内漏积聚静电引起闪爆 (6) 八、无票动火割错管线泄漏着火 (7) 九、措施不当静电起火 (8) 十、操作不当引起着火 (8) 十一、违章操作倒淋冻融泄漏静电起火 (9) 十二、麻痹大意引起着火 (10) 十三、经验不足冒然作业引起泄漏着火 (10) 十四、橡胶塑化模头堵塞引起着火 (11) 十五、罐体清洗不干净静电引发着火 (12) 十六、电线短路引起闪爆着火 (12) 十七、违章指挥违章操作塔体被火烧坏 (13) 十八、违章作业风筒着火 (14) 十九、违规设计违章操作引燃通风柜 (14) 二十、低标准老毛病引燃可燃物 (15) 二十一、机械故障泄漏爆燃 (16) 二十二、压力表质量问题泄漏着火 (17) 二十三、违章使用非防爆工具碰撞着火 (17) 二十四、2000年乙烯厂着火事故 (18) 二十五、密封失效泄漏着火 (19) 二十六、施工留下隐患引发泄漏着火 (20) 二十七、作业环境存在隐患三乙基铝泄漏着火 (21) 二十八、现场疏忽检查电线腐蚀短路引起着火 (22) 二十九、中心化验室“7.24”着火事故 (23) 三十、2002年乙烯厂着火事故 (25) （二）人身伤害事故 (26) 一、22F420D堵手孔伤人事故 (26) 二、造粒F848水箱烫伤人 (27) 三、消防栓水阀飞出伤人 (28) 四、无证操作叉车翻造成人员受伤 (28) 五、下直梯踩空坠落受伤 (28) 六、硫酸喷出灼伤 (29) 七、劳保穿戴不合格肩及右臂被碾伤 (29) 八、缺乏经验眼被灼伤 (30) 九、违章作业手指被截 (30) 十、巡检跌倒，造成胸骨骨裂 (30) 十一、盘车电机叶片飞出伤人 (31) 十二、盲目作业手指被切断 (32) 十三、未戴防护面具TBC灼伤眼睛 (32) 十四、巡检不慎坠落腰、胸多处骨折 (33) 十五、无证驾驶叉车保管员被撞受伤 (33)
250. 温度和氢分压对正己烷转化成甲基环戊烷的平衡比率影 响如何? 下图显示温度和氢分压对正己烷转化成甲基环戊烷的平衡比率的影响。 通常情况下，平衡比率很低，但是随着氢分压的下降和反应温度的提高，平衡比率增加很快。必须注意，在己烷转化成各种类型的环化物质之前，反应器中的甲基环戊烷浓度必须降至比以上平衡比率算出的值要低。 加氢裂化受低氢分压的抑制，已烷转化成芳烃的选择性受低氢和高温的影响而大大提高了。 251. 温度和氢分压对甲基环戊烷转化为环己烷的平衡比率影 响如何? 甲基环戊烷异构化为环己烷的反应中，氢气既不是反应物，也不是生成物，所以氢分压对此反应没有影响，平衡比率只受温度影响。列举了甲基环戊烷转化成环己烷时平衡比率受温度影响的情况。平衡比率在正常的重整反应温度区域是很低的，而且当温度上升时有所下降，这种低的平衡比率限制了甲基环戊烷转化成环己烷，因为在转化甲基环戊烷的反应发生之前，环己烷必须降低到非常低的水平。
252. 温度和氢分压对环已烷转化为苯的平衡比率影响如何? 环己烷脱氢转化成苯的反应既简单又迅速，下图显示了温度和氢分压对平衡比率的影响。因为环已烷转化成苯是不可逆的，热力学因素对选择性几乎没有影响，各种典型的铂重整操作条件都十分有利于苯的形成。 253. 作温度和压力对正己烷转化为苯的选择性影响如何? 下图显示了工艺条件对正己烷转化成苯的选择性影响，这里苯的选择性被定义为：转化成苯的正己烷摩尔数和所有被转化的正己烷的摩尔数之比，这里的转化是指正己烷的消失量，所以产品中的己烷异构物不包括在。图—24大体上反映出了正己烷脱氢环化的反应情况，在压力一定的情况下，正己烷转化成苯的选择性随着温度的增加而增加。这是因为温度
催化重整装置操作工：催化重整装置(高级工)知识点（最新版） 考试时间：120分钟 考试总分：100分 遵守考场纪律，维护知识尊严，杜绝违纪行为，确保考试结果公正。 1、单项选择题 重整催化剂烧焦供风总量是根据（ ）来决定的。A.烧焦温度 B.烧焦压力 C.催化剂总量 D.催化剂积炭总量（KHD ：工艺操作能力） 本题答案： 2、单项选择题 下列组分辛烷值由高到低的顺序是（ ）。A.甲苯、环已烷、已烷 B.已烷、环已烷、甲烷 C.环已烷、甲苯、已烷 D.环已烷、已烷、甲苯 本题答案： 3、判断题 催化剂硫中毒后，铂的活性降低，通常表现为相对脱氢性能及脱氢环化性能(金属作用)比加氢裂解性能(酸性作用)强 本题答案： 4、单项选择题 下列哪一些可以通过皮肤对人体造成毒害。（ ）A.硫化氢、汽油、甲苯、乙醇 姓名：________________ 班级：________________ 学号：________________ --------------------密----------------------------------封 ----------------------------------------------线----------------------
B.汽油、苯、二氯乙烷、瓦斯； C.汽油、二氯乙烷、二甲基二硫醚、甲苯 D.液化气、苯、二氯乙烷、二甲基二硫醚 本题答案： 5、判断题 由于临氢系统易泄漏，不易发觉，因此要定期对临氢系统进行检查，方法是关闭照明灯进行逐段检查。 本题答案： 6、判断题 重整催化剂对产品的质量、收率及装置的处理能力起决定性作用，催化剂质量关系到整个重整装置的技术水平，故对重整催化剂有严格要求。 本题答案： 7、问答题 某连续精馏塔在压强101.3Kpa下分离苯一甲苯的混合液，已知处理量为15300Kg/h，原料液中苯含量为45.9％，工艺要求馏出液中苯的含量不小于94.2％，残液中苯的含量不大于4.27%（均为质量分率），计算馏出液和残液的量？ 本题答案： 8、判断题 在重整催化剂硫化过程中，由于不存在在线气中水分析仪和氢纯度分析仪的超程情况，因此无需切除出来。 本题答案： 9、判断题 抽提循环水罐水量不够应补入软化水。 本题答案： 10、判断题 戊烷等轻质非芳烃有利于抽提效果，所以抽提原料中应保留大量的戊烷组分。本题答案： 11、单项选择题 同碳数的油品的蒸发潜热比较为（）。A.环烷烃＞芳香烃＞烷烃 B.芳香烃＞环烷烃＞烷烃
连续重整装置工艺流程简介 连续重整装置工艺流程简介主讲:王刚2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 1 装置概况连续重整装置含石脑油加氢、重整、催化剂连续再生三个单元。石脑油加氢是以原料处理装置的重石脑油为原料，通过加氢、汽提脱除原料油中的S、N、O、重金属、水等有害杂质提供符合要求的重整进料。重整是将芳烃含量较少的重石脑油经过环烷脱氢、烷烃环化脱氢等反应后转化成芳烃含量高的生成油，同时产生加氢反应所需的氢气。催化剂连续再生墙己扛叩拇呋粒战埂?氧氯化、干燥(或焙烧)、还原等工艺使之恢复活性。连续重整采用Axens(原IFP)工艺包设计，采用超低压连续重整工艺。2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 2 主要技术特点: 重整四台反应器为并列布置，加热炉采用四合一炉，炉管为倒“U”型布置。再接触为一段再接触，采用冷冻方式以提高液收率。富氢压缩机三级压缩。再生循环气采用冷、干式循环，氧氯化气体引入再生气，氧含量检测点增加。2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 3 装置方块图原料预加氢单元加氢裂化单元催化剂再生 PSA单元 HP PURGE fromoparis/transplus unit 重整单元异构化 LPG去罐区抽提单元吸附分离单元单元 BZ from oparis/transplus 歧化单 元 2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 4 装置工艺流程介绍第1部分石脑油加氢一、工艺流程描述直馏石脑油自界区外进入单元，经过流量液位控制引入单元，通过进料缓冲罐的液位来控制石脑油加氢的进料。2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 51. 反应部分直馏石脑油经过反应进料泵在流量控制下提升至反应系统，完成直馏石脑油进料，同时还混合了来自循环压缩机的循环氢。混合物接下来进入反应器进出料换热器进行预加热，然后进入加热炉进一步加热到所需的温
典型事故案例汇编 一、红叶二级电站#2机组事故停机 二、红叶二级电站红茂线C相接地事故 三、红叶二级电厂1#机组异音处理 四、红叶二级电厂35kV红狮线N9杆塔倒塌 五、红叶二级电厂110kV叶子线及1B主变事故报告 六、高砂公司#3机组烧瓦事故 七、岗市变220 kV电抗器故障分析及处理 八、广安发电有限责任公司#34主变绝缘损坏事故 红叶二级电厂 2009-08-23
红叶二级电站#2机组事故停机 现象：2003年10月02日20点21分31秒144毫秒，上位机发“2GZX1推力瓦温度过高”信号；20点21分31秒479毫秒，上位机发：2F事故停机，出口断路器2DL分闸；20点21分31秒490毫秒上位机发“2GZX1推力瓦温度高”信号。2F事故停机流程执行正常，（10月02日22点42分2F并网发电正常.）分析：当时的运行工况：全站总有功65MW，2F带负荷5MW,其余设备均在正常运行方式运行。事故发生后，立即抄录了上位机和现地测温屏上2F推力瓦温度，其值分别为：上位机ZX1为44°C，ZX2为44°C；现地测温屏上ZX1为43.9°C，ZX2为44.0°C。均未达到报警温度（定值：55°C）。推力油位正常（214.5mm）。 现地检查ZX1对应的测温仪WZY1与ZX2的对应测温仪WZY2的各项系数设置，均正确一致；各整定值正确无误。进一步检查WZY1仪表接线，均正确、牢固。为查明原因，我们模拟了WZY1动作的情况，分别是温度高和温度过高出口动作均正常，和上位机真实报警一致。说明事故时温度直接跳变至出口温度，回落经过回差后再报警。我们又进一步检查WZY1出口扩展继电器K1以及K1开出回路均正确无误。在机组测温接线盒4检查ZX1对应的温头回路三线间电阻均正确：②对③为2.13Ω，②对④为117.3Ω，③对④为116.5Ω。检查未发现异常。 在2003年06月27日2F机组也发生过一次类似事故，检查的情况也完全相同。以前，我站所有的测温仪WZY均使用AL1报警，AL2出口。2003年07月02日，中鼎公司彭进工程师将我站所有测温仪WZY均改为AL2报警，OUT出口，其交代：这样可以避免因断线、短路、干扰等引起的误动作，当时模拟均正确。 2003年07月16日，2F机组在停机约40分钟后发“2G下导瓦温度过高”信号，现地测温屏上WZY5显示ZX5一点的温度在150至正常值之间变化，检查发现是WZY5后端②号端子松脱所致。 综合上述现象，我们分析认为WZY仪表不能有效避开温度跳变引起的出口。我们需要进一步向厂家了解其能避开的跳变温度的斜率范围，以便采取相应的应变措施。