0#块托架计算书

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1、工程概况

穗莞深城际新塘至洪梅段东江北干流特大桥位于广州市新塘镇、东莞市麻涌和中堂境内。新塘镇内线路位于港口大道中央绿化带，两侧房屋、厂房密集，交通较为便利，麻涌与中堂境内均为农田，东江北干流特大桥起点与新塘站特大桥连接，终点与中堂站特大桥连接。该特大桥共有十联现浇连续梁，其中东江北干流特大桥有四联（30+45+30）m 悬臂现浇连续梁，下部均为实体墩、钻孔桩基础。

（30+45+30）m 悬臂现浇连续梁梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。全桥箱梁顶宽11.6m，防护墙内侧净宽8.4m，桥上人行道宽1.35m。0#节段底宽4.268～4.438m，顶板厚0.35m，腹板厚分别为0.60m和0.75m，按折线变化，局部加厚到0.942m；底板厚0.5～0.55m，按折线变化。底板设30×30cm梗肋，顶板设75×25cm梗肋。0#节段设横隔板，并设有孔洞，横隔板厚度为1. 6m。截面中心梁高3.2m，梁底按圆曲线变化，曲线半径R=20553.1cm。中支座横桥向中心距3.9m。

2、计算依据

1、《新建铁路穗莞深城际施工图设计》

2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）

3、《铁路桥涵地基和基础设计规范》（JTG D63-2007）

4、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）

5、《路桥施工计算手册》

6、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110－2011)

7、《midas/civil》计算软件

8、《铁路桥涵施工规范》（TB 10203-2002）

3、设计载荷取值及荷载组合

（1）砼自重：γ=26KN/m3。

（2）支架各构件自重：按规范取值，钢模板按1.5KPa。

（3）施工人员及施工荷载。

1）对模板及直接支承模板的拱架，取2.5KPa。

2）对支承拱架，取1.5KPa 。

3）对支架立柱或支承拱架的其他结构，取1.0KPa 。 （4）振捣荷载：取2 kN/㎡。

计算底模板及支架强度时，荷载组合为：（1）+（2）+（3）+（4） 验算底模板及支架刚度时，荷载组合为：（1）+（2） 4、材料特性及变形控制 4.1、木材容许应力及弹性模量

按JTJ025-86标准（P50页表2.1.9），木材容重为γ=7.0KN/m 3，容许应力

如下表：

木材容许应力（MPa ）

4.2、竹胶板容许应力及弹性模量 竹胶板容重为γ=9.0KN/m3。

竹胶板容许应力（MPa ）

4.3、钢的材料特性：弹性模量5

2.110MPa E =?

Q235：[σ]＝175MPa [τ]=100MPa

承压应力：x c σ

????＝240MPa

4.4、查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》有Q235钢管的材料特性如下表

表1 钢材的强度和弹性模量（N/mm 2）

表2 钢管截面特性

4.5、变形控制

主要承重构件

次要构件

5、详细计算

本次计算假定(30+45+30)m梁0号块一次浇筑完成，计算采用容许应力法，荷载的计算只取荷载的标准值，不考虑荷载分项系数。托架结构形式如下图所示：

5.1、箱梁底模验算

本施工方案箱梁底模采用一类一等品厚度15mm竹胶板，底模竹胶板下方横向均设置10cm×10cm方木，间距15cm。由于根部腹板板为箱梁自重最大处（箱梁根部截面最大高度3.31m），因此仅对腹板处进行底模板受力验算。现取1m板宽进行计算，由于模板的连续性，在均匀荷载的作用下，计算时按5跨等跨连续梁计算｛《路桥施工计算手册》P765页，[附表2-11五跨等跨连续梁内力和挠度系数]｝

5.1.1、强度验算

q

竹胶板受力计算简图

1）截面特性：A=b×h=1×0.015=0.015m2

W=bh2/6=1×0.0152÷6=5.4×10-5m3=3.75×104mm3

I=bh3/12=1.0×0.0153÷12=4.9×10-7m4=2.8×105mm4 2）荷载组合：

q=（26×3.31+0.018×9）×1+(2+2.5) ×1=90.7kN/m. 3）内力计算：

支点B负弯矩最大

M

支

=-0.105ql2

=-0.105×90.7×0.152=-0.21KN.m

σ

max =M

支

/W=-0.21×106÷（3.75×104）=-5.7Mpa <[σw]=27MPa

满足要求。

5.1.2、刚度验算：

（1）荷载组合：

q=26×3.31×1+0.018×9×1=86.2kN/m

（2）挠度计算：

由《路桥施工计算手册》P765页附表2-11，五跨等跨连续梁内力和挠度系数可知：挠度最大在第一跨，计算跨度15cm。

f

max

=0.664ql4/100EI

=0.664×86.2×103×0.154÷(100×6×103×106×2.8×10-7)

=0.2mm<[f]=150/400=0.38m

所以刚度满足要求。

5.2、横向方木承载力验算

5.2.1、强度验算

取腹板处最不利荷载计算，腹板处横向方木采用10×10cm 方木，其纵向间距

为15cm ，横向跨度为30cm ，截面惯性矩32540.10.18.3101212

bh I m -?===?，作

用于方木上的线荷载

q=（26×3.31+0.018×9）×0.15+(2+2.5) ×0.15=13.6kN/m.

跨中弯矩2

8

ql M ==13.6×0.3×0.3/8=0.15kN*m.

则62

0.1510*/6100100100/6

M M N mm

W bh σ?===??=0.9MPa<[σw]=11Mpa ，满足要求。 5.2.2、刚度验算 1）荷载组合

q=（26×3.31+0.018×9）×0.15=13kN/m 2）挠度计算

44max

35

55130.30.04[]/4000.753843848415108.310ql f mm f l mm EI -??===≤==???? 满足要求。

5.3、纵向方木承载力验算 5.3.1、强度验算

取腹板处最不利荷载计算，腹板处纵向方木采用10×10cm 方木，其横向间距

为30cm ，纵向跨度为60cm ，截面惯性矩32540.10.18.3101212

bh I m -?===?，作

用于方木上的线荷载

q=（26×3.31+0.018×9）×0.3+(2+2.5) ×0.3=27.2kN/m.

跨中弯矩2

8

ql M ==27.2×0.6×0.6/8=1.2kN*m.

则62

1.210*/6100100100/6

M M N mm

W bh σ?===??=7.2MPa<[σw]=11Mpa ，满足要求。 5.3.2、刚度验算 1）荷载组合

q=（26×3.31+0.018×9）×0.3=26.3kN/m 2）挠度计算

44max

35

5526.30.6 1.3[]/400 1.53843848415108.310

ql f mm f l mm EI -??===≤==???? 满足要求。 5.4、碗扣支架验算 5.4.1荷载计算 1）恒载: ①砼荷载

取腹板最不利荷载计算，箱梁腹板处支架水平间距为60×30cm ，腹板高度为3.31m 。则单根钢管所受荷载g 1=26×3.31×0.6×0.3=15.5（kN/根）。

②模板、方木自重（合计取0.5KPa ） g 2=0.5×0.3×0.6=0.1（kN/根）。

③立杆自重（按最大高度2m 计，采用φ48×3.5mm ，单位重量3.8kg/m ） g 3=0.038×2=0.1kN/根）。

④横杆自重（步距为60cm ，共计3排） g 4=0.038×3×（0.3+0.6）=0.1（kN/根）。 2）腹板处活载：

施工人员和施工机具行走荷载: 1.5kN/m2, 振捣砼产生的荷载: 2kN/m2。 q=（1.5+2）×0.3×0.6=0.6（kN/根） 3）风荷载计算

根据《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110－2011)，w k =0.7μZ μS w 0

w k ：风荷载标准值（KN/m2）。

μZ ：风压高度变化系数，可查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附录D 或《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）表7.2.1风压高度变化系数，地表类型为海岸A 类，高度为20m ，得μZ =1.63。

μS ：风荷载体型系数，查《建筑结构荷载规范》表7.3.1风荷载整体体型系数得μS =1.2。

w 0：各地基本风压（KN/m2），查《建筑结构荷载规范》，广州地区五十年一遇风

压基本值为0.5。 依据以上对风荷载计算

ωk =0.7μz μs ω0=0.7×1.63×1.2×0.5=0.7kN/m2 风荷载对立杆产生弯矩按下式计算：

201.4/8w x k M l l W =

式中：M w ——单肢立杆弯矩（KN·m）；

L x ——立杆纵矩（m ）； W k ——风荷载标准值（kN/m 2）； l 0——立杆计算长度（m ）。

则21.40.60.60.7/80.03w M kN m =???=? 5.4.2 支架稳定性验算荷载效应组合

① 单根钢管轴力N1=15.5+0.1+0.1+0.1+0.6=16.4kN 。

② 单根钢管弯矩M=0.03KNm 。 5.4.3、无风荷载时，单肢立杆稳定性验算

由于/l i λ==600/15.8=38,按a 类截面查表得?=0.946

316.4100.946489

N N A σ??===?35.4MPa []=175M Pa σ<

满足要求。

5.4.4、组合风荷载时单肢立杆承载力计算： 立杆压弯强度计算：

0.9[]w w

N M A W

σφ+< 式中： W ——立杆截面模量； 带入数据有

36

16.4100.90.03100.9464895080???+?=40.7MPa []=175M Pa σ<

满足要求。

5.5、Ⅰ32a 工字钢分配梁计算 1）荷载计算

托架根部箱梁截面最大，故取托架根部分配梁进行计算，其纵向间距为0.6m ，则内腔区域：[26(0.50.35) 1.5 2.52]0.616.9/q kN m =?++++?= F =99.2×0.6=60KN 。 其受力简图如下，单位：cm 。

2）内力计算

现采用midas civil 软件建模进行计算如下。

弯曲应力

剪

应力：

位移：

反力

3）结论

由以上计算知，Ⅰ32a 工字钢横梁最大弯曲应力为78.3Mpa ＜[σ]＝175MPa 最大剪应力为

22.8MPa ＜[τ]=100MPa,最大挠度为

3mm ＜

/4002900/400 4.5l mm =?=，均满足要求。 5.6、三角托架计算 1）荷载计算

三角托架采用2I32a 工字钢双拼制作。根据上述分配梁反力计算结果可以得单侧托架所受荷载99.7KN /0.6m 166.2/q kN m ==，计算图示如图，单位cm 。

2）内力验算

现采用midas civil软件建模进行计算，计算结构如下。

弯曲应力

剪力应力

位移

反力

3）结论

由以上计算知，托架最大弯曲应力为54Mpa＜[σ]＝175MPa 最大剪应力为30.7MPa＜[τ]=100MPa，最大挠度为1mm，均满足要求。托架最大竖向反力516.9KN，水平螺纹钢拉力最大为260.2KN。

5.7、牛腿分配梁验算

根据以上计算，牛腿分配梁所受竖向力为517KN。分配梁采用32a工字钢双拼制作，其结构形式如下所示，单位：mm。

分配梁承压面积为A=2×9.5×400=7600mm2（不考虑肋板）

σ=F/A=517×103N/7600mm2=68MPa＜240Mpa (满足要求)

5.8、牛腿计算 1) 荷载计算

1组托架下牛腿荷载：517KN ，共三个牛腿，考虑同时受力，则单个牛腿承受荷载为：N=517/3=172.3KN.牛腿结构如下，单位：mm 。

2) 牛腿抗剪验算

根据以上计算，单片牛腿处反力为172.3KN 。单片牛腿钢板抗剪受力面积：S =0.25m ×0.02m = 0.005m 2，剪应力：τ= F/S =172.3KN/(0.005m 2×2)=17.2 Mpa ＜100Mpa ，满足要求。 5.9、φ32mm 精扎螺纹钢验算

单组三角托架水平螺纹钢拉力最大为F=260.2KN 采用3根φ32mm 螺纹钢进行固定，抗拉强度设计值785pk f MPa =,考虑1.3的不平衡系数，则

σ=F/A=260.2×1.3/(3×3.14×32×32/4)=140.3MPa ＜0.6471pk f MPa = (满足要求)

6、结论

根据以上计算结果，本托架各项指标满足规范要求，安全可靠，可用于施工。

现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)

温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日

目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -

温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件 （1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。 （2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准 （1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。 （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 （6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。 （9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况 （1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 （2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则 （1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。

托架计算书

甬台温铁路木周岭大桥 （62＋2×112＋62）m预应力砼连续梁0＃段托架受力计算书 中铁十三局二公司甬台温铁路木周岭特大桥项目部 浙江大学交通工程研究所 2007 . 6

甬台温铁路木周岭大桥（62＋2×112＋62）m预应力 混凝土连续梁零号段托架受力计算 木周岭特大桥零号节段施工时利用临时支墩，通过临时支墩连接成托架共同支承模板及零号节段悬臂部分的混凝土，所以需要对托架的受力进行分析。 1. 计算依据 （1）木周岭特大桥挂篮设计图纸，中铁十三局二公司甬台温铁路木周岭特大桥项目部； （2）甬台温铁路新建工程施工图，铁道部第四勘察设计院。 2. 托架空间几何模型及各构件的截面惯性矩 根据木周岭特大桥挂篮设计图纸可得到托架的局部几何模型，见图2.1所示，模板系统及浇筑的部分混凝土通过前横梁及后横梁传递至前支点和后支点上，其中后支点的竖向荷载传递到临时支墩的钢管混凝土上，再传递到承台上。据此，可抽象出分析托架时的有限元计算模型，见图2.2所示。 图2.1 托架局部几何

杆件a和杆件b相交点处为铰接，竖向荷载作用于此处的铰接点处。杆件a和杆件b另一端点为铰接约束条件。图中数字表示截面的主轴方向，在杆件a和杆件b上的数字与梁断面的数字符号的含义相同。 图2.2 托架计算模型 杆件a和杆件b相交点处为铰接，竖向荷载作用于此处的铰接点处。杆件a和杆件b另一端点为铰接约束条件。图中数字表示截面的主轴方向，在杆件a和杆件b上的数字与梁断面的数字符号的含义相同。 根据图2可确定出各梁杆的截面特性，详见表1所示。 表1 各梁杆截面特性 3. 计算结果及分析 采用两结点梁单元对图2所示的托架进行离散，离散后的有限单元见图3.1所示。 在未上三角形挂篮前模板的重量考虑为25t，对于零号块来说，临时支墩外侧悬臂长度为3.00m，所以作用于整个托架上的荷载重量为 250+3.00（长度）×40.40（面积）×26（重度）=3401.2kN 作用于单侧托架前端点的作用力为3401.2/4=850.3kN。另一端力传递到临时支墩

0号、1号块支架现浇施工工艺标准,

0号、1号块支架现浇施工工艺标准 FHEC - QH -45 -1 -2007 1 适用围 落地式支架主要以承台为支架基础，承台尺寸较小时可在承台侧面周围预埋钢板安装牛腿，或在承台周围布设钻孔桩、钢管桩、粉喷桩等作基础；承台周围地基承载力较大时可将地基硬化处理后，直接将支架布设在地基基础上。一般情况下，落地式支架适用于连续刚构桥梁墩身高度小于20m的0号、l号块施工。非落地式支架一般由万能杆件拼装而成，由托架、预埋件、垫梁、底模支架组成，通常适用于连续刚构桥梁墩身高度大于20m的0号块施工。 2 主要应用标准和规 2.0.1中华人民国行业标准《公路桥涵施工技术规》(JTJ 041-2000)。 2.0.2中华人民国行业标准《公路桥涵设计通用规》( JTG D60-2004)。 2.0.3中华人民国行业标准《公路工程质量检验评定标准》（土建工程）( JTGF80/1-2004)。 2.0.4 中华人民国行业标准《公路工程施工安全技术规程》( JTJ 076-95)。 2.0.5中华人民国行业标准《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》(JTGE30-2005)。 3 施工准备 3.1 技木准备

3.1.1根据结构设计要求及现行 有关规、规程等要求，进行支架设计， 绘制支架及相关构件的细部图。支架的 一般类型如图3.1. 1-1。 1)落地满堂式门式支架（具体设计 形式见图3.1.1-1） 要点：落地式支架主要以承台为支 架基础，承台尺寸较小时可在承台侧面 周围预埋钢板安装牛腿，或在承台周围 布设钻孔桩、钢管桩、粉喷桩等作基础；承台周围地基承载力较大时可将地基硬化处理后，直接将支架布设在地基基 础上，但施工时要注意进行预压处理， 最大限度消除地基沉降，防止承台和地 基承载力不同造成的支架沉降差。在支 架上摆放纵横向方木、槽钢或工字钢作 为底模、侧模纵横肋，底模、侧模亦可 采用定型框架结构钢模。 2)落地柱式支架（如图3.1.1-2） 要点：落地混凝土立柱框架式支架 采用钢图3.1.1-2落地柱式支架示意 筋混凝土墩柱加系梁形成框架式承力结构，如图3.1.1-2将大钢管改为受力相当的混凝土柱即可。 3)托架（非落地式支架）（如图3.1. 1-3）

现浇箱梁支架计算书 (midas计算稳定性)

---------------------------------------------------------------最新资料推荐------------------------------------------------------ 现浇箱梁支架计算书(midas计算稳定性) 温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日 1/ 24

温州龙港大桥改建工程现浇箱梁支架计算书目录 1 编制依据、原则及范围············· - 1 1.1 编制依据················· - 1 1.2 编制原则················· - 1 1.3 编制范围················· - 2 -2 设计构造··················· - 2 2.1 现浇连续箱梁设计构造··········· - 2 2.2 支架体系主要构造············· - 2 -3 满堂支架体系设计参数取值··········· - 8 3.1 荷载组合················· - 8 3.2 强度、刚度标准·············· - 9 3.3 材料力学参数··············· - 10 -4 计算····················· - 10 4.1 模板计算················· - 11 4.2 模板下上层方木计算············ - 11 4.3 顶托上纵向方木计算············ - 13 4.4 碗扣支架计算··············· - 14 4.5 地基承载力计算·············· - 18 -

支架计算书

2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）

宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）

宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹

0号块施工方案

巴达铁路站前I标 曾口巴河特大桥悬臂现浇梁工程0#块砼浇筑施工方案 编制：王凯乐 复核：杜武身 批准：张锐 中铁七局集团第三工程公司巴达铁路第六工程队 二〇一二年四月

目录 第一节工程概况 (2) 第二节 0#块悬臂灌注托架施工设计方案 (2) 一、设计概要 (2) 二、托架结构形式 (4) 三、所需要的材料数量 (5) 四、0#块施工流程 (6) 五、0#块施工劳动力 (13) 六、安全保证措施 (14) 七、质量保证措施 (18) 八、环境保护及文明施工 (21)

巴达铁路站前I标 曾口巴河特大桥悬臂现浇梁工程 0#块施工方案 第一节工程概况 曾口巴河特大桥为新建铁路广元至达州线巴中至达州段跨越曾口巴河的一座特大桥。桥址位于巴中市曾口镇江陵村。 该桥中心里程为D1K24+610，其主桥桥跨为:48m+80m+48m,梁体为单箱单室、变高度变截面，主梁顶宽6.5m，箱室宽度为4.0m。主梁根部梁高6m，跨中梁高3.30m；主梁顶板厚35cm（箱梁中心线处），底板板厚由根部0.6m过渡到跨中0.42m，主梁跨中腹板厚度0.70m渐变至0.30m；箱梁底板下缘按二次抛物线变化。主桥0#块混凝土方量为166.2m3，混凝土重量为440.4T。主梁采用55号混凝土。主桥主梁采用双向预应力体系：纵向预应力束和竖向预应力束。 第二节 0#块悬臂灌注托架技术施工设计方案 一、设计概要 根据现场条件，０#块采用托架法施工。施工过程中托架力学变形直接影响着梁体质量，因此进行托架设计时，除综合托架材料的强度、刚度及整体力学性能外，还应对施工中产生各种荷载也进行了力学分析与模拟试验，具体详见《托架技术施工设计计算书》。 附：《0#块托架侧面布置图》； 附：《0#块托架平面布置图》。

0号块托架结构检算报告

托架结构检算报告2012年10月

托架结构检算报告 2012年10月 II

0号块托架结构检算报告 目录 1、工程概况及计算依据 (2) 1.1 工程概况 (2) 1.2 计算依据 (2) 2、计算荷载与材料参数 (3) 2.1 计算荷载 (3) 2.2 钢材参数 (3) 2.3 竹胶板及方木材料参数 (3) 3、托架检算 (4) 3.1托架模型 (4) 3.2工字钢纵梁检算 (8) 3.3斜撑检算 (8) I

1、工程概况及计算依据 1.1 工程概况 图1-1为0号块托架设计立面图。图1-2为0号块托架设计侧面图。图1-3为0号块托架设计平面图。 图1-1 0号块托架设计立面图（单位：cm） 图1-2 0号块托架设计侧面图（单位：cm） 图1-3 0号块托架设计平面图（单位：cm） 1.2 计算依据 （1）**************； （2）《铁路桥涵设计基本规范》(TB 10002.1-2005)； （3）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB 10002.2-2005)；（4）《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5-2005)； （5）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）； （6）《铁路桥涵施工技术规范》（TB 10203-2002）； （7）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）； （8）《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）； （9）《路桥施工计算手册》,人民交通出版社；

2、计算荷载与材料参数 2.1 计算荷载 计算荷载： （1）0号块总重量：G1=228.1×2.65=604.5t； （2）施工荷载5kpa； （2）荷载安全系数取1.3。 2.2 钢材参数 纵梁、横梁、托架工字钢均为A3钢，根据《铁路桥梁钢结构设计规范》及 《路桥施工计算手册》，其基本容许弯曲应力为[]140 w Mpa σ=，[]85Mpa τ=。临 时结构容许应力提高系数为 1.3，则[]182 w Mpa σ=，[]110Mpa τ=。弹性模量5 2.110 E Mpa =?。 2.3 竹胶板及方木材料参数 （1）竹胶板：规格：1220×2440×15mm 弹性模量：104MPa 弯曲强度：［σ］=55MPa （2）方木：落叶松容许抗弯应力：［σ］=14.5MPa， 弹性模量：E=11×103MPa 允许剪应力：［τ］=2.0Mpa

盖梁托架计算书

3.2托架计算 盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米 盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。 3.2.1木楞计算 木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4 材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa 木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理； 混凝土容重—26KN/m3 施工荷载—1.0KPa 倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa 振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa 盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m 弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.m σ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求； 三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677× 15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66× 10-5m

—3.8MPa ，E—12×103MPa 木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算； 混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=7×0.3+20.59=22.69KN/m 弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.m σ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求； 三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677× 22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99× 10-4m

中煤长城大桥0号块托架设计检算书

中煤陕西榆林能源化工有限公司 铁路专用线工程 长城大桥大桥工程 （40+64+40）m梁0号段支架计算书 编制： 复核： 审批： 中铁四局集团有限公司西安分公司 中煤铁路项目经理部 二〇一四年十二月二十八日

长城大桥单线连续梁0号块支架设计检算书 一、概述 长城大桥梁部为40m＋64m＋40m预应力混凝土连续桥主梁截面为单箱单室截面。其0＃节段长度为8m，桥面宽度7.5m，梁底宽度4m，0＃块梁高4.8m。预应力混凝土连续梁采用两端悬臂对称浇注。0＃支架布置图如图1所示。 图1 0#支架布置图 二、计算依据 1.《钢结构设计规范》（GB50017－2003） 2.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86） 3.《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1－2005）

4. 新建铁路40m ＋64m ＋40m 施工设计图。 5. 钢筋混凝土中的预埋件设计 三、相关说明 1.Q235B 钢材的设计强度为215f MPa =，容许弯曲应力为[]170MPa σ=，容 许剪应力为[]100MPa τ=，弹性模量为5 2.110E MPa =?。 2.C40混凝土的设计强度为19.1f MPa =，弹性模量为4 3.2510E MPa =?。 3.考虑浇注混凝土不均匀，取1.2的自重系数，考虑的人员机具等临时结构的作用对混凝土结构自重考虑1.15的系数。 四、钢管立柱架结构计算 4.1 I20a 分配梁计算 如图1所示，作用在I16分配梁上的荷载分为3种，一种是通过外侧模支架传递到分配梁上的集中荷载；一种是直接作用在主梁腹板下的混凝土自重均布荷载；一种是直接作用在主梁底板下的混凝土自重均布荷载。 4.1.1 翼缘板下分配梁的计算 一个翼缘板的截面面积为2 1.109m ，则翼缘板的重量为 1.109526.5 1.2 1.15203F kN =????=，单侧外侧模总重84kN ，在顺桥方向上按桁 架7片计，每片间距0.83m 。结构计算程序采用SCDS2006，所有竖向支座采用单项受压支座。计算模型如图2所示，竖向支座编号从近墩柱侧往远离墩柱侧依次为R1～R4。每个外侧模排架下的荷载为（203＋84）/7/2=20.5kN 。 图2分配梁计算模型

连续梁桥0号块托架设计

模板与支架计算 1、荷载取值 静载：静载主要为梁段混凝土和钢筋自重，以及模板支架重量。活载：施工荷载 将截面分成如所示 根据规范要求，在箱梁自重上添加荷载 ⑴、砼单位体积重量：26.5kN/3 m ⑵、倾倒砼产生的荷载：4.0kN/2 m ⑶、振捣砼产生的荷载：2.0kN/2 m ⑷、模板及支架产生的荷载：2.0kN/2 m m ⑸、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：2.5 kN/2 荷载系数： ⑴、钢筋砼自重：1.2； ⑵、模板及支架自重：1.2； ⑶、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：1.4； ⑷、倾倒砼产生的竖向荷载：1.4； ⑸、振捣砼产生的竖向荷载：1.4； ⑹、倾倒砼产生的水平荷载：1.4； ⑺、振捣砼产生的水平荷载：1.4； 作用在面板顺桥向1m 长，横桥向1m 宽的面荷载：

2、模板验算 模板宽度取1m 计算，作用在底模板上每m 宽的均布荷载为： 翼缘荷载： Q1=1.2×(29.495/3.55+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=24.27 kN/m 腹板荷载： Q2=1.2×(82.865/0.5+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=213.176kN/m 底板荷载： Q3=1.2×(128.26/4.375+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=49.48 kN/m 2.1、底板底模板验算 外部模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结构计算。取方木间距为0.3m。按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数：h=0.015m； I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7 m4； A=bh=1×0.015=0.015m2； E=9.5×103 Mpa； W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3； EA=9.5×103×106×0.015=1.425×108； EI=9.5×103×106×2.81×10-7=2669.5； P= Q3=49.48KN/m； 建立力学模型： 结构弯矩图： M max=0.45kN·m 弯矩正应力σ=M/W=0.45×103 /(3.75×10-5)=12MPa<[σw]=13 MPa 结构位移图： fmax=0. 7mm<0.3/400= 0.75mm

模板支架计算书

模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值：

qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN 模板支架立杆的计算长度I0＝h＋2a＝1.5＋2×0.1＝1.7 m 取长度系数μ＝1.5 λ＝I0/I＝KμI0/i 取K＝1，λ＝1.5×170/1.58＝161.39＜〔λ〕＝210，滿足要求 取K＝1.155λ＝1.155×1.5×170/1.58＝186.4 Ψ＝0.207 验算支架立杆稳定性，即 N/ΨA＝11.34×103/0.207×489＝112．03N/ mm2＜205 N/ mm2＝f，滿足要求

汨罗江特大桥主桥0、1号块支架方案计算书xg -

汨罗江特大桥主桥（50+80+50）m 预应力砼连续梁0、1号块现浇支架方案计算书 一、设计依据 1、岳望高速第II施工合同段两阶段施工设计图； 2、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ/TF50-2011)； 3、《公路工程质量检验评定标准》（土建工程）（JTG F80/1-2004）； 4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； 5、现场踏勘调查资料； 6、我单位类似工程的施工经验及设备情况； 7、招标文件明确的技术规范、投标文件，相关部门或行业有关施工安全、职业健康、劳动保护、环境保护与文明施工方面的具体规定和技术标准； 8、混凝土质量控制标准(GB50164—92)； 9、施工现场临时用电安全技术规范(JGJ 46—2005)； 10、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130—2001)； 11、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80—91) 二、支架总体设计 在悬臂浇注施工过程中，为保证“T”形结构的稳定性，设计图纸考虑为在桥墩顶面与梁底间设置4个临时固结，临时固结采用C40混凝土浇筑成0.5×8.75m的混凝土块（与梁底同宽），每个临时支墩内部配置φ32钢筋118根，钢筋埋入桥墩120cm，埋入梁体100cm。在临时固结与桥墩中设置一道水泥硫磺砂浆夹层，待全桥施工完后将临时固结解除。按设计图纸浇筑临时固结混凝土块后，桥墩顶部将形成了一个封闭的空间，成桥后无法拆除梁底的模板和支撑体系，运营期间也无法对支座进行检查。 因此，拟上报设计变更将临时固结变更为两个分开的混凝土块，混凝土块尺寸为0.5*2.5m、间距3.75m，以实现施工期间的模板拆除，以及运营期间的支座检查维修。同时为了确保施工过程的“T”构稳定性，在0号支架的悬臂部分，单端各设置两条Φ600*10mm的钢管桩临时支墩和3条Φ32的精轧螺纹钢作为临时锚固体系。 支架搭设布置方案为： 1、0、1号块悬臂现浇部分，单端在纵桥向与临时支墩平行布置一排Φ529 mm，δ=8 mm的钢管，每排4根；在临时支墩与桥墩之间布置一排529 mm，δ=8 mm的钢管，每排4根； 2、钢管顶布置双拼56a工字钢纵向分配梁与钢管连接牢固，横桥向共4道； 3、纵向分配梁上布置3组单层双排贝雷梁，贝雷梁上铺设工25a纵梁作为调坡钢管架的平台； 4、调坡钢管架平台上采用碗扣钢管布设调坡架，调坡钢管架上部铺设2[10方钢作为横向连接，纵向采用间距10 cm 的10×10 cm方木铺设；

0号块支架计算书

0＃块支架计算书 一、工程概况 0＃块支架以三根钢管桩及预埋在临时支撑内的双片40＃槽钢为支撑，其中钢管桩外径40cm、壁厚6mm。三根钢管桩中心在一条直线上，距离墩身边线50cm，相邻钢管桩间距3.8m，中间一根位于墩身轴线上。钢管桩顶上放置两片45＃工字钢，临时支撑悬挑出的双片40#槽钢上各放置一片45＃工字钢，此四根工字钢作为横梁，横梁上共放置12根28＃工字钢作为纵梁，纵梁上再放置15根12＃工字钢作为分配梁，分配梁上满铺10cm×10cm的方木，方木上铺1.5cm的新竹胶板作为底模。具体布置见示意图。 二、支架受力检算 受力检算顺序：12＃工字钢－28＃工字钢－45＃工字钢－钢管桩－双片40＃槽钢 1、12＃工字钢 ⑴简述 均布荷载q 12＃工字钢沿8m底板全宽铺设，相邻工字钢中心间距35cm，为了计算方便，可将工字钢简化成支撑在28＃工字钢上受均布荷载的简支梁，简支梁跨度取夹临时支撑的两根28＃工字钢中心间距92.2cm， 受力简图如下： 12＃工字钢参数：13.987kg/m，Ix＝397cm4，Wx＝66.2cm3 断面面积17.9cm2 跨度0.922m 反力R2 反力R1

问题：如何求均布荷载的大小。 通过0＃块的纵横断面分析,取距中横梁根部0.75m处高侧腹板处的受力最大。 ①混凝土自重 W=(0.8+1.04)/2×0.75×7.372×2.6×10＝132.3KN 经计算q1=67KN/m。 ②施工人员和施工材料、机具按均布荷载取值1KPa,推出q2=0.35KN/m ③振捣混凝土产生对底板的荷载取值为2 KPa, 推出q3=0.7KN/m ④工字钢自重13.987×0.922×10=128.96N, 推出q4=0.14KN/m 结论：12＃工资钢所受的最大均布荷载q＝67＋0.35KN+0.7 KN+0.14 KN=68.19 KN/m。 为了计算更加安全q取值70 KN/m。 弯曲应力检算： 跨中最大弯矩M＝ql2/8＝70000×0.922×0.922/8＝7.438KN.m 跨中最大弯曲应力σ＝M/W＝7.438×1000/(66.2×10－6)＝112.4MPa＜【σ】＝145 MPa 跨中最大挠度w＝5×q×l4/(384×E×I)＝5×70000×09224/(384×2×1011×397×10-8) ＝0.00083m＜ l/400＝0.0023m。 综上所述，12工字钢的强度和刚度满足施工需要。 2、28＃工字钢 28#工字钢可简化为支撑在45＃工字钢上受集中荷载的连续梁。 13×0.35m 0.2m 根据支架示意图知高侧腹板下28＃工字钢受力最大，简化图如下： 0.5m 1.575m 1.35m 1.325m

铁路大桥主墩0#块托架计算书

铁路大桥主墩0＃块托架计算书 目录 一、设计依据1 二、计算数据1 三、计算荷载1 四、底模桁架计算3 五、横梁计算6 六、三角托架计算11 七、牛腿计算13 八、结论13

主墩0＃块托架计算书 一、设计依据 1、《钢结构设计手册》第三版 2、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》J462-2005 3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 二、计算数据 1、钢筋混凝土容重：ρ=26.5kN/m3 2、钢模板(外模、底模)：Q1=1.4kN/m2×418m2=585.2kN 3、外侧模总重量：Q2=253.86kN 4、箱梁内模总重量：Q3=335.72KN 5、翼缘板区混凝土总重量：Q4=245.79KN 6、顶板混凝土总重量：Q5=660.38KN 7、人群荷载及各种施工荷载：Q6=2kN/m2 三、计算荷载 托架荷载设计值 0号块平面布置示意图如下 1、底板区(单边) 1-1截面(底板区0米处) W1 =ρ×(5-1.1×2)×2.147+Q6×(5-1.1×2)+ρ×0.3×0.3 =26.5×(5-1.1×2)×2.147+ 2×(5-1.1×2)+26.5×0.3×0.3 =167.29kN/m

2-2截面(底板区2.5米处) W2 =ρ×(5-1.1×2)×1.3+Q6×(5-1.1×2)+ρ×0.3×0.3 =26.5×(5-1.1×2)×1.3+2×(5-1.1×2)+26.5×0.3×0.3 =104.45kN/m 3-3截面(底板区3.0米处) W3=ρ×(5-1.1×2)×1.29+Q6×(5-1.1×2)+ρ×0.3×0.3 =26.5×(5-1.1×2)×1.29+2×(5-1.1×2)+26.5×0.3×0.3 =103.70kN/m 2、翼板区 W4= q2+q4=235.86+245.79=499.65 kN 3、腹板区(单边单侧) 1-1截面(腹板区0米处) W5=ρ×11×1.1 +Q6×1.1 =26.5×11×1.1+2×1.1 =322.85kN/m 2-2截面(腹板区2.5米处) W6 =ρ×10.653×0.6+Q6×1.1 =26.5×10.653×0.6+2×1.1 =312.73kN/m 3-3截面(腹板区3.0米处) W7 =ρ×10.583×1.1+Q6×1.1 =26.5×10.583×1.1+2×1.1 =310.69kN/m 4、顶板区(单边) 1-1截面(顶板区0米段) W8 =ρ×(5-1.1×2)×0.96+ρ×1.2×0.4 =26.5×(5-1.1×2)×0.96+26.5×1.2×0.4 =83.95kN/m 2-2截面(顶板区2.5米段)

光伏支架受力计算书.doc

支架结构受力计算书 设计： ___ ___ _日期： ___ 校对： _ 日期： ___ 审核： __ _____ 日期： ____ 常州市 ** 实业有限公司

1工程概况 项目名称：工程地址：建设单位：结构高度：*****30MW 光伏并网发电项目 新疆 ** 集团 电池板边缘离地不小于500mm 2参考规范 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068— 2001 《建筑结构荷载规范》 GB50009—2012 《建筑抗震 设计规范》 GB50011—2010 《钢结构设计规范》 GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280— 2007 《光伏发电站设计规范》GB50797-2012 3主要材料物理性能 材料自重 铝材—————————————————————— 27 kN / m 3钢材———————————————————— 78.5 kN / m 3 弹性模量 铝材————————————————————70000 N / mm 2 钢材———————————————————206000 N / mm 2 设计强度 铝合金 铝合金设计强度 [ 单位：N / mm2 ]

牌号抗拉强度抗剪强度端面承压 6063-T5 90 55 185 钢材 钢材设计强度 [ 单位：N / mm2 ] 牌号抗拉强度抗剪强度端面承压 Q235 215 125 325 Q345 310 180 400 不锈钢螺栓 不锈钢螺栓连接设计强度[ 单位：N / mm2 ] 性能等级抗拉强度抗剪强度端面承压 A2-50 230 175 405 普通螺栓 普通螺栓连接设计强度 [ 单位：N / mm2 ] 性能等级抗拉强度抗剪强度端面承压 级170 140 350 级400 320 405 角焊缝 容许拉 / 剪应力—————————————————160 N / mm 2 4结构计算 光伏组件参数 晶硅组件： 自重 G PV： 0.196 kN ( 20 kg / 块 ) 尺寸（长×宽×厚）164 0 992 40 mm

超长0号块支架结构的设计和施工_张庆文

城市道桥与防洪 2012年6月第6期 摘 要：该文结合工程实例,介绍了超长0号块支架结构的设计和施工，阐述了钢管支架设计、施工流程和施工要点，归纳了此 种支架的优势，取得了良好的经济效益和社会效益。 关键词：超长；0号块；现浇箱梁；钢管混凝土立柱；支架；兰州市中图分类号：U445.46 文献标识码：B 文章编号：1009-7716（2012）06-0212-03 张庆文１，吴靖江２，周东坡２ （1.兰州市市政工程研究所，甘肃兰州730000;2.中国建筑第七工程局有限公司，河南郑州473000） 超长0号块支架结构的设计和施工 1工程概况 元通黄河大桥是兰州市城区横跨黄河，连通南 北的一座大型市政桥梁，主跨为（80+150+80）m 的连续梁拱组合桥。由群桩基础、承台、实体墩、减隔震支座、预应力悬浇箱梁、钢管拱组成。 主梁中支点处梁高7.0m ，跨中处梁高2.5m ，梁高、底板厚度均按二次抛物线变化。主梁截面为单箱三室直腹板形式，顶宽28.8m ，底宽21.0m ，顶板等厚 0.3m ，边腹板厚度由跨中0.4m 变化到墩顶附近 1.3m ，中腹板厚度由跨中0.55m 变化到墩顶附近1.3m 。底板厚度由跨中0.3m 变化到墩顶附近1.0m 。 0号块全长20m ，混凝土1880m 3。 2%支架方案总体设计构想 0号块支架的施工和预压，要根据桥梁所处的 地形地貌条件、设计结构和环境要求等综合确定。一般分为落地支架（碗扣支架、钢管立柱支架、组合梁支架等）和悬空支架（三角支架、纵梁支架等）。在支架设计时，同样需要考虑墩身的高度、承台大小、箱梁的结构形式和重量。 考虑到该桥0号块单侧悬臂长度达到8m ，墩身高度12m ，决定利用主墩承台做基础，在承台上搭设落地支架进行现浇，解决大悬臂施工问题，避免不均匀沉降现象。 因该桥墩顶设计面积较小，仅依靠墩顶临时固结难以满足0号块施工要求，通过设计让支架立柱起到临时固结作用，较好的解决了悬臂施工的安全问题。 2.1%方案比选 根据现场实际情况，设计出两种支架方案。 方案一，贝雷桁架方案： 支架采用贝雷桁架落地拼装，用贝雷桁架做立柱和纵梁，顶部安装工字钢做分配梁。 方案二，钢管立柱方案： （1）采用630×10mm 螺旋钢管作为立柱，顶部安装工字钢作为主梁和分配梁，立柱间焊接剪刀撑结为整体。 （2）采用1200×10mm 螺旋钢管作为立柱，内部灌注混凝土，提高单柱承载能力，顶部安装工字钢作为主梁和分配梁，立柱间焊接剪刀撑结为整体。 三种形式比选如下：全部利用承台作为基础，均可避免支架不均匀沉降，能确保安全可靠。 方案一，虽然架拼简单，但是该地区贝雷桁架使用较少，难以满足要求，若长距离调运成本较高。 方案二之一，由于0号块体较大，尺寸定型，需设计异性结构满足要求，承台上至少设立2排钢管，每排13根，钢管立柱多，立柱间联系多，用钢量大，同样不经济。同时，外端悬臂需要设置斜撑，产生的水平分力平衡困难。 方案二之二，大直径钢管混凝土立柱，较大的提高了立柱承载力，用钢量相对较少，较为经济。可以采用对称布置斜撑的方式，平衡水平力。同时利用钢管立柱点为临时固结，为后期箱梁悬臂施工可能存在的不平衡力矩提供抵抗力。 通过方案比选，大直径钢管混凝土立柱方案能较好地满足设计总体构想，决定施工采用。 2.2%钢管支架结构设计 钢管支架由以下部分组成：8根1200×10mm 钢管立柱做主承力构件，为保证受力良好，2I40b 工字钢承力主横梁采用通长整体形式，把每侧4根立柱连成整体。上布设高度40cm 落架体系，2I56b 工字钢做主纵梁，其上布置I20b 作为分配横梁组成承重体系。 收稿日期：2012－03－05 作者简介：张庆文（1968-），男，甘肃兰州人，高级工程师，从事市政公用工程技术管理工作。 管理施工212

现浇箱梁支架计算书 (midas计算稳定性)

现浇箱梁支架计算书 (m i d a s计算稳定性) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局

温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日

目录 1 编制依据、原则及范围 ·································错误!未定义书签。 编制依据·······················································错误!未定义书签。 编制原则·······················································错误!未定义书签。 编制范围·······················································错误!未定义书签。 2 设计构造·························································错误!未定义书签。 现浇连续箱梁设计构造································错误!未定义书签。 支架体系主要构造 ·······································错误!未定义书签。 3 满堂支架体系设计参数取值··························错误!未定义书签。 荷载组合·······················································错误!未定义书签。 强度、刚度标准 ···········································错误!未定义书签。 材料力学参数 ···············································错误!未定义书签。 4 计算·································································错误!未定义书签。 模板计算·······················································错误!未定义书签。 模板下上层方木计算 ···································错误!未定义书签。 顶托上纵向方木计算 ···································错误!未定义书签。 碗扣支架计算 ···············································错误!未定义书签。 地基承载力计算 ···········································错误!未定义书签。