结构专业设计计算书（地下室、基础手算部分）
工程名称：C#公寓
设计计算：
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地基基础设计
一、概述：
1、本工程采用静压预应力高强混凝土管桩，桩径500mm。桩身混凝土强度等级为C80，
承台混凝土强度等级为C35，钢筋为HPB235、HRB335和HRB400。
2、单桩竖向承载力特征值Ra=1800KN，由静载荷试验确定。
3、采用PKPM之JCCAD（2002新规范板）计算，单柱承台用桩基承台计算软件计算；
4、计算书按最不利荷载组合打出。
二、计算：
1、桩身混凝土强度的承载力验算：
根据《预应力混凝土管桩基本技术规程》DBJ/T-15-22-98
管桩桩身竖向承载力设计值
Rp=0.3(fce-σpc)A
=0.3X(80-5)X103X(1/4)X3.14x(0.52-0.252)
=3311.7KN>Q=1.35Ra=1.35X2200=2970KN
满足要求。
3、桩基础沉降验算：
根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002附录R，
采用实体深基础计算桩基础最终沉降量。
（1）、(9)/(F)轴承台的计算：
准永久组合下荷载N=5700KN
承台面积A4=bxl=2.5X2.5=6.25m2
桩底平面处近似附加应力p0=N/A4=5700/6.25=912kpa
地基变形计算深度z n=b(2.5-0.4lnb)=2.5X（2.5-0.4Xln2.5）=5.33m
zi-1/b=0/2.5=0，l/b=2.5/2.5=1.0，查附录K表K.0.1-2 ai-1=0.2500
zi/b=5.33/2.5=2.13，l/b=2.5/2.5=1.0，查附录K表K.0.1-2 ai=0.1740
地基变形量s4’=(p0/Es)(ziai-zi-1ai-1)
=(912/70X103)X(5.33X0.1740-0X0.2500)=12.08mm 地基最终变形量s4=4Φss4’=4X0.3X12.08=14.50mm
（2）、(9)/(E)轴承台的计算：
准永久组合下荷载N=4300KN
承台面积A3=bxl=2.0X2.0=4.0m2
桩底平面处近似附加应力p0=N/A4=4300/4.0=1075kpa
地基变形计算深度z n=b(2.5-0.4lnb)=2.0X（2.5-0.4Xln2.0）=4.45m
zi-1/b=0/1.0=0，l/b=2.5/1.0=2.5，查附录K表K.0.1-2 ai-1=0.2500
zi/b=4.45/2.0=2.22，l/b=2.0/2.0=1.0，查附录K表K.0.1-2 ai=0.1738
地基变形量s3’=(p0/Es)(ziai-zi-1ai-1)
=(1075/70X103)X(4.45X0.1738-0X0.2500)=11.87mm 地基最终变形量s3=4Φss3’=4X0.3X11.87=14.25mm
两承台间的沉降斜值:
δ=(s3-s4)/L=(14.50-14.25)/5800=0.00043<0.0025
满足要求。
4、桩基础抗拔验算：
（1）、根据《建筑预应力混凝土管桩基础技术规程》DBJ13-59-2004
以下公式验算单桩抗拔承载力。
U a≤Up+Gpk (5.2.7)，
其中 Up=Еξs i y i q sik ul i (5.2.8)
NL≤Rpl (5.2.9-1)
其中 Rpl=σpcA (5.2.8)
Uk=Еξs i y i q sik ul i
=0.75X25X1.57X15+0.65X40X1.57X2=523KN
Gpk=ｐV=(25-10)X(PI/4)X(0.52-0.252)x15=33KN
桩抗拔力设计值
Nl=Up+Gpk=523+33=556KN
桩身受拉承载力设计值
Rpl=σPcA=3.5X103X(1/4)X PIX(0.52-0.252)=515KN
所以 Nl> Rpl
所以单桩抗拔承载力由桩身承载力设计值Rpl控制，即
Rpl=515KN,实际取Rpl=350KN
抗拔力设计值及所需桩数见附图
（2）、抗拔钢筋承载力验算：
锚入承台的抗拔钢筋为6Φ18
抗拔力F=nfyAs=6X300X254=457KN >Rpl=350KN
（3）、填芯混凝土与管桩粘结力：
NL=fu pi l f
=0.3x103x3.14x0.25x2.0=471KN
满足要求
地下室设计
一、概述：
1、本工程有一层地下室，有一人防防护单元，按甲类六级人防设计；
2、顶板非人防区板厚180，人防区厚250，底板厚300；
3、材料强度：
混凝土：梁、板、非主体结构墙（外围护墙除外）C35
柱，主体剪力墙C40，外围护墙C35
钢筋：HPB235 fy=210N/mm2
HRB335 fy=300N/mm2
HRB400 fy=360N/mm2
人防设计时材料强度乘以材料强度综合调整系数rd，混凝土为1.5（斜截面验算时乘以0.8折减系数）；钢筋HPB235为1.5，钢筋HRB335为1.35，钢筋HRB400为1.2。
混凝土：C35取C35X1.5X0.8=C42
钢筋：HPB235 fdy=210X1.5=315N/mm2
HRB335 fdy=300X1.35=405N/mm2
HRB400 fdy=360X1.20=432N/mm2
4、荷载取值（标准值）：
恒荷载（gk）：
板：180厚6.0KN/m2，250厚7.8KN/m2，
活荷载（qk）：按规范取值
正常情况下地下水浮力：最高水位按室外地坪下500
F WK=[H0-0.8+0.3]p=[4.5-0.8+0.30]X10=40KN/m2
人防情况下地下水浮力：稳定水位为室内地坪下1100
F WK=[H0-1.10+0.3]p=[4.5-1.10+0.3]X10=37.00KN/m2
室外地面荷载：qmk=10KN/m2
常规武器爆炸动荷载作用下结构等效静荷载：
顶板qe1=45KN/m2，底板 qe2=0KN/m2，外墙：qe3=50KN/m2，
临空墙qc=160KN/m2，
核武器爆炸动荷载作用下结构等效静荷载：
顶板qe1=70KN/m2，底板 qe2=25KN/m2，外墙：qe3=45x1.1=50KN/m2，
临空墙qc=160KN/m2，内隔墙qn=50KN/m2，人防与普通地下室qc=110KN/m2
5、静止土侧压力(qsk)系数：按经验取值K0=0.5
二、地下室计算：
1、顶板：电算详计算书
（1）、正常情况下：GK+QK（向下）
（2）、核爆情况下：GK+Qe1/1.4(人防荷载分项系数为1.0) （向下）
2、底板：
（1）、正常情况下：GK+QK（向下）
（2）、地下水浮力：
(1.2F WK-1.0GK)/1.4=(1.2X40-1.0X7.5)/1.4=28.9KN/m2 (向上)
（3）、核爆情况下：
Qe1/1.4+（F WK-1.0GK）/1.4=25/1.4+(37.00-1.0X7.5)/1.4
=39KM/m2 (向上)
3 、外墙：为方便计算和偏安全考虑，地下水位按到顶板面，土按浮重度，
土侧压力按单层最不利情况计算。
土浮重度:：r0=r-p=20-10=10KN/m3
（1）、正常情况下：QS+QW+QM
土侧压力标准值：qsk=K0r0H=0.5X10X4.5=22.5KN/m2 (三角形)
水侧压力标准值：qwk=pH=10X4.5= 45KN/m2（三角形）
地面荷载标准值：qmk=K0qmk=0.5X10=5.00 KN/m2（均布）
土侧压力设计值：qs=rqsk =1.35X22.5=30.38KN/m2 (三角形)
水侧压力设计值：qw=rqwk =1.35X45=60.75KN/m2（三角形）
地面荷载设计值：qm=rK0qmk=1.4X5.00=7.00KN/m2（均布）
a、对单向板
地下一层：（板厚300取1m板宽计算）
弯矩计算查《静力手册》
MA=1/15qH2 MB=0.0298qH2 (三角形荷载)
MA=1/8qH2 MB=9/128qH2 (均布荷载)
弯矩标准值：(计算裂缝)
MswkA=1/15qskH2=(1/15)X(22.5+45)X4.52=91.12KN.m
MmkA=1/8qmkH2=(1/8)X5.00X4.52=12.66KN.m
MswkB=0.0298qswkH2=0.0298X(22.5+45)X4.52=40.73KN.m
MmkB=(9/128)qswkH2=(9/128)X5.00X4.52=7.12KN.m
近似叠加:
MkA= MswkA + MmkA =91.12+12.66=103.78KN.m
MkB= MswkB + MmkB =40.73+7.12=47.85KN.m
弯矩设计值：
MA= 1.35MswkA+1.4x0.7MmkA =1.35x91.12+1.4x0.7x12.66=135.42KN.m MB= 1.35MswB+1.4x0.7MmB =1.35x40.73+1.4x0.7x7.12=61.96KN.m
配筋计算：
AsA=MA/(0.87fyh0)=135.42X106/(0.87X300X240)=1802mm2
实配￠20@100，AsA=3140mm2，满足要求。
AsB=MB/(0.87fyh0)=61.96X106/(0.87X360X260)=761mm2
实配￠14@100，AsB=1540mm2，满足要求。
（2）、核爆情况下：Qs+Qw+Qe3
a、按单向板（板厚300取1m板宽计算）
弯矩计算查《静力手册》
MA=1/8qH2 MB=9/128qH2 (均布荷载)
Me3A=(1/8)qe3H2=(1/8)X50X4.52=126.56KN.m
Me3B=(9/128)qe3H2=(8/129)X50X4.52=62.79KN.m
与正常近似叠加:
MeA= MswA+Me3A =1.2x91.12+126.56=235.90KN.m
MeB= MswC+Me3B =1.2x40.73+62.79=111.67KN.m
配筋计算：
AseA=MeA/(0.90fdyh0)=235.90X106/(0.90X432X240)=2528mm2
实配￠22@100，AseA=3801mm2，满足要求。
AseB=MeB/(0.90fdyh0)=111.67X106/(0.90X432X270)=1064mm2
实配￠14@100，AseC=1540，满足要求。
3 、人防临空墙：（板厚300）
弯矩计算查《静力手册》
MA=1/8qH2 MB=9/128qH2 (均布荷载)
McA=(1/8)qcH2=(1/8)X160X3.82=288.80KN.m
McB=(9/128)qH2=(9/128)X160X3.82=162.45KN.m
配筋计算：
AscA=McA/(0.90fdyh0)=288.80X106/(0.90X405X320)=2475mm2实配￠18@100，AscA=2540mm2，满足要求。
AscB=McB/(0.90fdyh0)=162.45X106/(0.90X405X320)=1392mm2实配￠14@100，AscB=1540mm2，满足要求。
4 、普通地下室与人防地下室隔墙：（板厚300）
弯矩计算查《静力手册》
MA=1/8qH2 MB=9/128qH2 (均布荷载)
McA=(1/8)qcH2=(1/8)X140X4.32=323.58KN.m
McB=(9/128)qH2=(9/128)X140X4.32=182.01KN.m
配筋计算：
AscA=McA/(0.90fdyh0)=323.58X106/(0.90X405X320)=2774mm2实配￠18@100，AscA=3140mm2，满足要求。
AscB=McB/(0.90fdyh0)=182.01X106/(0.90X405X320)=1560mm2实配￠16@100，AscB=2010满足要求。
5 、防护单元间墙计算：（板厚300）
弯矩计算查《静力手册》
MA=1/8qH2 MB=9/128qH2 (均布荷载)
McA=(1/8)qcH2=(1/8)X50X3.82=90.25KN.m
McB=(9/128)qH2=(9/128)X50X3.82=50.76KN.m
配筋计算：
AscA=McA/(0.9fdyh0)=90.25X106/(0.90X405X270)=917mm2实配￠14@130，AscA=1184mm2，满足要求。
AscB=McB/(0.9fdyh0)=50.76X106/(0.90X405X270)=516mm2实配￠12@150，AscB=753mm2，满足要求。
故墙两侧均配￠14@130
6 、KL战时封堵段外围箍筋计算：（梁截面：300X1400）
由封堵构件传于梁的荷载：q1=160x2.9/2=232kN/m
临空墙荷载：q2=160kN/m2
每米弯距计算：M= 232x0.75+(1/2)x160x0.552=198.2kN.m
配筋计算： As=M/(0.9fyh0)=216.2X106/(0.90X405X420)=2013mm2实配￠16@100，As=2010mm2，满足要求。
7 、防护密闭门上方墙体配筋计算：（墙厚:300）
临空墙荷载：q2=160kN/m2
每米弯距计算：M= (1/8)x160x1.92=72.2Kn.m
配筋计算： As=M/(0.90fyh0)=64.8X106/(0.90X405X270)=733mm2实配￠12@150，As=753mm2，满足要求。
8、水池壁板：（板厚300）
水深按d=5.9m计算 qwck=pd=10X5.9=59KN/m2
qwc=rpd=1.4X10X5.9=82.6KN/m2
a、对单向板（板厚300取1m板宽计算）
弯矩计算查《静力手册》
MA=1/15qH2 MB=0.0298qH2 (三角形荷载)
弯矩标准值：(计算裂缝)
MwckA=1/15qwckH2=(1/15)X59X5.92=136.9KN.m
MwckB=0.0298qwckH2=0.0298X59X5.92=61.2KN.m
弯矩设计值：
MwcA=1/15qwcH2=(1/15)X82.6X5.92=132.2KN.m
MwcB=0.0298qwcH2=0.0298X82.6X5.92=85.7KN.m
配筋计算：
AswcA=MwcA/(0.87fyh0)=28.6X106/(0.87X300X250)=1688mm2
实配￠16@100，AswcA=2011mm2，满足要求。
AswcB=MwcB/(0.87fyh0)=25.76X106/(0.87X300X280)=978mm2
实配￠12@100，AscB=1131mm2，满足要求。
9.车道壁板
正常情况下：QS+QW+QM
土侧压力标准值：qsk=K0r0H=0.6X10X3=18KN/m2 (三角形)
水侧压力标准值：qwk=pH=10X3= 30KN/m2（三角形）
地面荷载标准值：qmk=K0qmk=0.6X20=12.00 KN/m2（均布）
土侧压力设计值：qs=rqsk =1.35X18=24.30KN/m2 (三角形)
水侧压力设计值：qw=rqwk =1.35X30=40.50KN/m2（三角形）
地面荷载设计值：qm=rK0qmk=1.4X12.00 =16.80KN/m2（均布）
a、有盖车道壁板（板厚300）单向板
弯矩计算查《静力手册》
MA=1/15qH2 MB=0.0298qH2 (三角形荷载)
MA=1/8qH2 MB=9/128qH2 (均布荷载)
弯矩标准值：(计算裂缝)
MswkA=1/15qskH2=(1/15)X48X3.02=28.8KN.m
MmkA=1/8qmkH2=(1/8)X12.00X32=13.5KN.m
MswkB=0.0298qskH2=0.0298X48X32=12.87KN.m
MmkB=9/128qmkH2=(9/128)X12X32=7.6KN.m
近似叠加:
MkA= MswkA + MmkA =28.8+13.5=42.30KN.m
MkB= MswkB + MmkB =12.87+7.6=20.47KN.m
弯矩设计值：
MA= 1.35MswA+1.4MmA =1.35x28.8+1.4x13.5=57.78KN.m MB= 1.35MswB+1.4MmB =1.35x12.87+1.4x7.6=28.01KN.m 配筋计算：
AsA=MA/(0.87fyh0)=57.78X106/(0.87X360X300)=738mm2
实配￠18@100，AsA=2545mm2，满足要求。
AsB=MB/(0.87fyh0)=28.01X106/(0.87X360X270)=335mm2
实配￠14@100，AsB=1539mm2，满足要求。
b、无盖车道壁板（板厚300）
悬臂板（板厚350取1m板宽计算）
弯矩计算查《静力手册》
MA=1/6qH2 (三角形荷载)
MA=1/2qH2 (均布荷载)
弯矩标准值：(计算裂缝)
MskA=1/6qskH2=(1/6)X18X3.02=27.00KN.m
MwkA=1/6qwkH2=(1/6)X30X3.02=45.00KN.m
MmkA=1/2qmkH2=(1/2)X12.00X3.02=54.00KN.m
近似叠加:
MkA= MskA+ MwkA + MmkA =27.00+45.00+54.00=126.00KN.m
弯矩设计值：
MkA= MskA+ MwkA + MmkA =1.35x(27.00+45.00)+1.4x54.00=172.80KN.m 配筋计算：
AsA=MA/(0.87fyh0)=172.80X106/(0.87X360X250)=2207mm2
实配￠22@100，AsA=3801mm2，满足要求。
新建路面设计 1. 项目概况与交通荷载参数 该项目位于西南地区，属于二级公路，设计时速为40Km/h,12米双车道公路，设计使用年限为12.0年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为1849辆/日, 交通量年增长率为8.2%, 方向系数取55.0%, 车道系数取 70.0%。根据交通历史数据，按表A.2.6-1确定该设计公路为TTC4类，根据表 A.2.6-2得到车辆类型分布系数如表1所示。 表1. 车辆类型分布系数 根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示。 表2. 非满载车与满载车所占比例(%) 根据表6.2.1，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。根据附表A.3.1-3，可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。 表3. 非满载车与满载车当量设计轴载换算系数
根据公式（A.4.2）计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为8,109,551, 对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为562,339,245。本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为4,989,710，交通等级属于中等交通。 2. 初拟路面结构方案 初拟路面结构如表4所示。 表4. 初拟路面结构 路基标准状态下回弹模量取50MPa,回弹模量湿度调整系数Ks取1.00,干湿与冻融循环作用折减系数Kη取1.00,则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为50MPa。 3. 路面结构验算 3.1 沥青混合料层永久变形验算 根据表G.1.2，基准等效温度Tξ为20.1℃，由式（G.2.1）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为21.5℃。可靠度系数为1.04。 根据B.3.1条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度（hi）如表5所示。利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力（Pi）。根据式（B.3.2-3）和式（B.3.2-4），计算得到d1=-8.23，d2=0.77。把d1和d2的计算结果带入式（B.3.2-2），可得到各分层的永久变形修正系数(kRi)，并进而利用式（B.3.2-1）计算各分层永久变形量(Rai)。各计算结果汇总于表5中。 各层永久变形累加得到沥青混合料层总永久变形量Ra=19.2(mm)，根据表3.0.6-1，沥青层容许永久变形为20.0(mm)，拟定的路面结构满足要求。
《钢结构课程设计任务书》 一、设计题目：焊接普通钢屋架设计 二、普通钢屋架课程设计目的及要求 通过钢屋架课程设计要求能掌握屋盖系统结构布置和进行构件编号的方法；能综合运用有关力学和钢结构课程所学知识，对钢屋架进行内力分析、截面设计和节点设计；掌握钢屋架施工图的绘制方法。 三、课程设计资料 1. 建筑类别 厂房总长度120m，檐口高度15m。厂房为单层单跨结构，内设两台中级工作制桥式吊车。 拟设计钢屋架简支与钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级为C30。柱顶截面尺寸为400?400mm。钢屋架设计不考虑抗震设防。 厂房柱距选择： 6米 2. 屋架形式 2.1 三角形屋架 1）属有檩体系：檩条采用槽钢10，跨度为6m，跨中设一根拉条φ10。 2）屋架屋面做法及荷载取值（标准荷载值） 永久荷载：波形石棉瓦自重 0.20kN/m2 檩条及拉条自重 0.20kN/m2 保温木丝板重 2 2 2 2 2 d4cm 0.25kN/m e4cm 0.38kN/m f8cm 0.50kN/m 10cm 0.60kN/m h12cm 0.70kN/m ? ? ? ? ? ? ? ?? ：厚 ：厚 ：厚 g：厚 ：厚 钢屋架及支撑重（0.12+0.011?跨度）kN/m2 可变荷载：屋面活荷载 0.30kN/m2 积灰荷载 10.2 20.3 30.35 40.4 --- ? ?--- ? ? --- ? ?--- ? kN/m2 注: 1.以上荷载值均为水平投影 2.A,B屋架的形式与尺寸见图1
2.2 梯形钢屋架 1）属无檩体系：采用预应力混凝土大型屋面板(1.5m ?6m)。 2）屋架屋面做法及荷载取值（标准荷载值） 永久荷载：防水层（三毡四油上铺小石子） 0.35kN/m 2 找平层（2cm 厚水泥砂浆）0.02?20＝0.4kN/m 2 保温层（泡沫混凝土）：222d 4cm 0.25kN/m e 8cm 0.50kN/m f 12cm 0.70kN/m ?? ??? ：厚：厚：厚 预应力大型屋面板： 1.4kN/m 2 钢屋架及支撑重： (0.12+0.011?跨度)kN/m 2 可变荷载：屋面活荷载 0.70kN/m 2 积灰荷载 ??? ? ??? ------------6.045.034.023.01kN/m 2 注：1.以上数值均为水平投影值 2.C 形式及尺寸见图1
办公楼设计计算书 设计简介： 拟建建筑多层办公楼为永久性建筑，能满足350左右的人工作，该建筑所在地使用面积（红线面积）2 72151080m ?=位于攀枝花市区，建筑周围配有休闲广场，绿化带。 办公楼实际占地面积69.6114.4L B ?=?=，分为六层。总建筑面积为2 6000m ， 采用现浇楼板，现浇框架纵横向承重，各层层高均3.3m ，在设计计算时考虑抗震设防要求。 各层楼的布局中有普通办公室、专用办公室、会议室、接待室、陈列室、卫生间和 开水房等满足使用要求。 第一部分 双向板的设计 板采用现浇整体式楼板，板厚100h mm =，采用25C 混凝土，板中钢筋采用235HPB 级钢筋，在该多层办公楼设计中，除中间两跨为单向板外其余楼板均为双向板。采用弹性理论计算的方法来计算板和支座中的内力，采用弯矩调幅法对结构按弹性理论方法所求的弯矩值和剪力值进行适当的调整，以考虑结构非弹性变形所引起的内力重分布。 一．梁的截面尺寸和板的计算跨度及荷载确定 拟定板厚100h mm =，板的保护层厚度20mm ， 则板的有效高度为01002080h mm =-=。纵横向主次梁确定： 主梁高1111 ( )()(60008400)5001050128128h l mm ==?=，取700h mm =， 1111( )()7003502332323b h mm ==?=，取300b mm =。 次梁高1 111( )()60005003331281218h l mm ==?=，取500h mm =， 1111( )()500250166.72 323 b h mm ==?=，取250b mm =。 所以主梁截面尺寸为300700b h mm mm ?=?， 次梁截面尺寸为250500b h mm mm ?=?。 二.板荷载的确定 （一）荷载设计值 1.楼面的做法如图所示：
钢 筋 混 凝 土 框 架 结 构 设 计 计 算 书
目录 第一章前言 (5) 第二章方案论述 (6) 2.1 建筑方案论述 (6) 2.2结构设计论述 (7) 第三章结构方案设计 (9) 3.1设计总说明 (9) 3.1.1设计依据 (9) 3.1.2 设计概述 (9) 3.1.3 结构说明 (9) 3.1.4.各部分建筑构造 (9) 3.2结构方案设计 (10) 3.2.2场地条件 (10) 第四章荷载计算 (11) 4.1荷载汇集及截面尺寸的选取 (11) 4.1.1 框架柱： (11) 4.1.2 框架梁： (11) 4.1.3 材料情况： (11) 4.2荷载汇集 (11) 4.3 计算简图及层数划分 (13) 4.4 各层重力荷载代表值计算 (14) 第五章水平地震作用下的框架内力分析 (19) 5.1层间侧移刚度计算 (19) 5.1.1梁线刚度 (19) 5.1.2柱线刚度计算 (20) 5.1.3柱侧移刚度计算 (20) 5.2水平地震作用层间地震剪力和弹性位移的计算 (21) 5.2.2水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算 (23) 5.3 水平地震作用下框架柱剪力和弯矩（采用D值法） (23) 5.4水平地震作用下梁端弯矩 (25) 5.5水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力 (25) 5.6水平地震作用下的框架内力图 (26) 第六章风荷载作用下框架内力分析 (26) 6.1自然条件 (27) 6.2风荷载计算 (27) 6.3风荷载作用下框架柱剪力和弯矩（采用D值法，取中框架计算） (28) 6.4 风荷载作用下梁端弯矩计算 (29) 6.5风荷载作用下的梁端剪力和柱轴力计算 (30) 6.6风荷载作用下框架内力图 (30) 第七章竖向荷载作用下框架内力分析 (31) 7.1竖向荷载计算 (31) 7.1.2 恒荷载 (31)
沥青路面结构设计与计算书 1 工程简介 本路段属于安图至汪清段二级公路.K0+000～K3+500，全线设计时速为60km/h的二级公路，路面采用60km/h的二级公路标准。路基宽度为10m，行车道宽度为2×3. 5m，路肩宽度为2×0.75m硬路肩、2×0.75土路肩。路面设计为沥青混凝土路面，设计年限为12年。路面设计以双轮组单轴载100KN为标准轴载,以BZZ－100表示；根据沿线工程地质特征及结合当地筑路材料确定路面结构为：路面的面层采用4cm厚细粒式沥青混凝土和6cm厚中粒式沥青混凝土，基层采用20cm厚水泥稳定碎石，底基层采用石灰粉煤灰土。 2 土基回弹模量的确定 本设计路段自然区划位于Ⅱ3区，当地土质为粘质土，由《公路沥青路面设计规范（JTG D50-2004）》表F.2查得，土基回弹模量在干燥状态取39Mpa,在中湿状态取34.5Mpa. 3 设计资料 （1）交通量年增长率：5% 设计年限：12年
。 4 设计任务 4.1 沥青路面结构组合设计 4.2 沥青路面结构层厚度计算，并进行结构层层底拉应力验算 4.3 绘制沥青路面结构图 5 沥青路面结构组合设计 5.1 路面设计以双轮组单轴载100KN 为标准轴载,以BZZ －100表示。标准轴载计算参数如表10－1所示。 5.1.1.1 轴载换算 轴载换算采用如下的计算公式： 35 .41 21∑=? ?? ??=k i i i P P n C C N ，()11 1.211c m =+?-=，计算结果如下表所示。
注：轴载小于25KN 的轴载作用不计 5.1.1.2 累计当量轴次 根据设计规范，二级公路沥青路面设计年限取12年，车道系数η=0.7，γ=5.0% 累计当量轴次： ()[][] 329841405 .07 .005.8113651)05.01(3651112 =???-+=??-+= ηγ γN N t e 次 5.1.2 验算半刚性基层层底拉应力的累计当量轴次 5.1.2.1 轴载验算 验算半刚性基层层底拉应力的轴载换算公式为：
《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程 姓名 学号： 指导老师：
目录 设计资料和结构布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.铺板设计 1.1初选铺板截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 1.2板的加劲肋设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 3 1.3荷载计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 4 3.次梁设计 3.1计算简图- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.2初选次梁截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.3内力计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 3.4截面设计 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 4.主梁设计 4.1计算简图 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 4.2初选主梁截面尺寸 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 5.主梁内力计算 5.1荷载计算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 5.2截面设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 6.主梁稳定计算 6.1内力设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - 11 6.2挠度验算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 6.3翼缘与腹板的连接- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 7主梁加劲肋计算 7.1支撑加劲肋的稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.2连接螺栓计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.3加劲肋与主梁角焊缝 - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - - 15 7.4连接板的厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 7.5次梁腹板的净截面验算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 8.钢柱设计 8.1截面尺寸初选 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.2整体稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.3局部稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.4刚度计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.5主梁与柱的链接节点- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 18 9.柱脚设计 9.1底板面积 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.2底板厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.3螺栓直径 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 10.楼梯设计 10.1楼梯布置 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 22
目录 第1章设计总说明 ...................................................................... 错误！未定义书签。 1.1工程概况 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.2层面及楼面做法 ................................................................ 错误！未定义书签。 1.2.1 层面做法错误！未定义书签。 1.2.2 楼面做法错误！未定义书签。 1.3结构选型 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.3.1 主体结构错误！未定义书签。 1.3.2 其它结构构件选型错误！未定义书签。 1.4结构布置 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.5设计内容 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.5.1 结构布置的坚向荷载计算 6 1.5.2 结构上水平地震力计算6 1.5.3 坚向力及水平作用下的内力分析 6 1.5.4 内力组合 6 1.5.5 梁柱载面设计 6 1.5.6 基础设计 6 第2章构件尺寸初定及材料选定 .............................................. 错误！未定义书签。 2.1确定板截面尺寸 ................................................................ 错误！未定义书签。 2.2确定框架梁截面尺寸 ........................................................ 错误！未定义书签。 2.2.1 主梁截面尺寸错误！未定义书签。 2.2.2 次梁截面尺寸错误！未定义书签。 2.3确定框架柱截面尺寸 ........................................................ 错误！未定义书签。 2.4框架结构计算简图 ............................................................ 错误！未定义书签。 2.4.1 梁的计算跨度及柱高度: 错误！未定义书签。 2.4.2 确定框架结构的计算简图错误！未定义书签。 第3章荷载计算 .......................................................................... 错误！未定义书签。 3.1屋面均布恒载标准值 (10)
框架结构设计 第一部分：框架结构设计资料 一工程概况： 本工程为某市科技局拟建的办公楼，其功能为该局提供日常办公活动、举办各类小型学术报告的场所。结构形式为整体五层框架结构,局部六层,第六层为砖结构。建筑面积为5238m2，层高3.6m，总高为21.900m，室内外高差0.450m。框架平面柱网布置如图1所示。
二设计依据： 2-1. 气象条件: 2-1.1雪荷载：基本雪压力为S0=0.45kN/m2(水平投影)； 2-1.2 风荷载:全年主导风向为东南风，基本风压力为W0=0.60kN/m2; 2-1.3常年气温差值：年最高温度390C，最低气温-40C； 2-1.4 最大降雨程度65.2㎜/h,降雨强度145㎜/h。. 2-2. 建筑耐久等级、防火等级为Ⅱ级。 2-3. 工程地质条件： 2-3.1 该场地地形平坦，地貌类型属浑河冲积阶地。根据建筑对基地的勘察结果，地质情况见表1： 表1建筑地层情况表（标准值） 序号岩土分类（m）土层深度（m）厚度范围（m）地基承载力 f ak(kPa) 1 耕植土0-1. 2 1.2 2 粘土 1.2-4.6 3.4 220 3 砾砂 4.6-5.5 0.9 320 4 圆砾 5.5-12.0 6. 5 360 ②表中给定土层深度自然地坪算起. 2-3.2建筑场地冰冻深度:-1.2M； 2-3.3建筑场地类别：Ⅱ类场地，拟建场地不存在软土震陷、砂（粉）土液化的可能性，为建筑场地有利地段。 2-3.4地震设防烈度：7度，设计地震基本加速度为0.1g，设计地震分组为第一组。 2-3.5活荷载：走廊2.0KN/㎡,楼梯间2.0KN/㎡,厕所2.0KN/㎡, 办公室2.0KN/㎡,门厅2.0KN/㎡,库房6.0KN/㎡,上人屋面2.0KN/㎡, 不上人屋面0.5KN/㎡. 2-4 主要参考资料: 2-4.1各专业课教材 2-4.2 国家标准和行业标准 《建筑设计资料集》 《建筑制图标准》 GB/T50104—2001 《砌体结构设计规范》GB50003－2001 《建筑抗震设计规范》 GB50011－2001 《建筑结构制图标准》GB/T50105—2001
四层框架办公楼结构设计计算书毕业设计 目录 第一章设计任务及基本要求 (2) 1.1 设计原始资料 (2) 1.1.1 工程概况 (2) 1.1.2 设计条件 (2) 1.2 建筑设计任务及要求 (3) 1.3结构设计任务及要求 (4) 第二章建筑设计说明 (5) 2.1建筑平面设计 (5) 2.1.1建筑平面布置 (5) 2.1.2柱网布置 (6) 2.2剖面设计 (6) 2.2.1房间各部分高度 (6) 2.2.2屋面做法 (6) 2.2.3楼面做法 (7) 2.2.4 地面做法 (7) 2.2.5 墙体构造 (7) 2.3 立面设计 (8) 2.3.1 外墙面做法 (8) 第三章结构设计 (8) 3.1 结构方案的选择及结构布置 (8) 3.1.1 结构方案的确定 (8) 3.1.2 基础类型的确定 (8) 3.1.3 结构构件截面尺寸和材料的选择 (8) 3.1.4 结构计算简图 (11) 3.1.5 框架柱的线刚度计算 (12) 3.2 框架荷载计算 (13) 3.2.1 恒荷载计算 (13) 3.2.2 楼面活荷载计算 (17) 3.3 风荷载计算 (18) 3.3.1 风荷载标准值计算 (18) 3.3.2 风荷载作用下的位移验算 (20) 3.4 力计算 (22) 3.4.1 恒荷载作用下的力计算 (22)
3.4.2 活荷载作用下的力计算 (27) 3.4.3 风荷载作用下的力计算 (31) 3.5 力组合 (39) 3.5.1 一般规定 (39)
3.5.2 框架梁柱力组合 (42) 3.6 框架梁、柱截面设计 (74) 3.6.1 框架梁的截面设计 (74) 3.6.2 框架柱的截面设计 (81) 3.7 现浇板的结构设计 (91) 3.7.1 板的结构计算简图 (91) 3.7.2 楼面现浇板设计 (91) 3.8 楼梯设计 (97) 3.8.1 平面布置图 (97) 3.8.2 楼梯梯段斜板设计 (98) 3.8.3 平台板设计 (100) 3.8.4 平台梁设计 (102) 3.9 框架结构柱下基础设计 (103) 3.9.1 设计资料 (103) 3.9.2 基础设计 (104) 3.10 PKPM 力计算 (111) 总结 (122) 参考文献 (123) 致谢 (124) 附录任务书 毕业设计指导书 开题报告 文献综述 外文原文与翻译 实习报告
第一章建筑设计 一、建筑概况 1、设计题目：++++++++++++ 2、建筑面积：6500㎡ 3、建筑总高度：19.650ｍ（室外地坪算起） 4、建筑层数：六层 5、结构类型：框架结构 二、工程概况： 该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约6500m2，建筑物平面为V字形。走廊宽度2.4m,标准层高3.6m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。 三、设计资料 1、气象条件 本地区基本风压 0.40kN/㎡，基本雪压0.35kN/㎡(按你设计的城市查荷载规范) 2、抗震烈度：7度第一组，设计基本地震加速度值0.01g(按你设计的城市查抗震规范) 3、工程地质条件 建筑地点冰冻深度0.7M；(按你设计的城市查地基设计规范) 建筑场地类别：Ⅱ类场地土；（任务书如无，可按此） 场地土层一览表（标准值）（可按此选用）
注：1）地下稳定水位居地坪-6m以下； 2）表中给定土层深度由自然地坪算起。 4、屋面做法： 防水层：二毡三油或三毡四油 结合层：冷底子油热马蹄脂二道 保温层：水泥石保温层（200mm厚） 找平层：20mm厚1：3水泥砂浆 结构层：100mm厚钢筋砼屋面板 板底抹灰：粉底15mm厚 5、楼面做法：水磨石地面：或铺地砖 120㎜厚现浇砼板（或按你设计的楼板厚度） 粉底（或吊顶）15mm厚 6、材料 梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为C30，纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋 四、建筑要求 建筑等级:耐火等级为Ⅱ级 抗震等级为3级 设计使用年限50年 五、采光、通风、防火设计 1、采光、通风设计 在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。 2、防火设计 本工程耐火等级为Ⅱ级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个（按设计），可以方便人员疏散。因该为旅馆的总高度超过21m属多层建筑，因而根据《高层民用建筑设计防火规范》（2001版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。 六、建筑细部设计 1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。
公路路面结构设计计算示例 、刚性路面设计 交通组成表 1 )轴载分析 路面设计双轮组单轴载 100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ①轴载换算： 双轴一双轮组时，按式 i 1.07 10 5 p °型；三轴一双轮组时，按式 N s i N i P i 16 100 式中：N s ——100KN 的单轴一双轮组标准轴载的作用次数； R —单轴一单轮、单轴一双轮组、双轴一双轮组或三轴一双轮组轴型 i 级轴载的总重KN ； N i —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数； i —轴一轮型系数，单轴一双轮组时, i =1 ；单轴一单轮时，按式 3 2.22 10 P 0.43 计算; 8 0.22 2.24 10 R 计算
N i1 NA 注：轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ②计算累计当量轴次 根据表设计规范，一级公路的设计基准期为 30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数 g r 0.08，则 ， :t 30 N N s (1 g r ) 1 365 834.389 (1 0.08) g r 4 4 量在100 10 ~ 2000 10中，故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1，相应于安全等级二级的变异水平为低 ~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等 级，查表 初拟普通混凝土面层厚度为 24cm ,基层采用水泥碎石，厚 20cm ;底基层采用石灰土，厚 20cm 。 普通混凝土板的平面尺寸为宽 3.75m ，长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 式中：E t ――基层顶面的当量回弹模量，; E 0——路床顶面的回弹模量， E x ――基层和底基层或垫层的当量回弹模量, E 1,E 2 ――基层和底基层或垫层的回弹模量， h x ――基层和底基层或垫层的当量厚度， 1 365 0.2 6900125362 其交通 0.08 查表的土基回弹模量 设计弯拉强度：f cm 结构层如下： E 。 35.0MP a ，水泥碎石 E 1 1500MP a ，石灰土 E ? 550 MP a 5.0MP a E c 3.1 104 MP a 水泥混凝土 24cm E = . x .g'-iF 水泥碎石20cm E ：=150OMP Q 石灰土 20cm E =53C MPa E x h 2 D x h ； E z h ； h x 12 3 1500 0.2 12 4.700(MN ( 12D ( W E t 12 6.22 0.202 1500 0.202 550 2 2 1025MP a 0.202 0.202 m 0)2 ( 1 4 3 550 0.2 (0.2 12 m) ( 1025 0.380m 1 )1 E 2h 2 0.2) 4 2 ( 1500 0.2 550 0.2 1 )1 1.51(牙) E 。 0.45 6.22 1 1.51 (^) 0.45 35 4.165 E x 、0.55 1 1.44( ) 1 E E 1 ah E ( -) 4.165 0.38635 1.44 (些)0.55 35 0.786 1025 丄 ( )3 212276MP a 35 按式() s tc 计算基层顶面当量回弹模量如下: h 12 E 1 h ；E 2 2 3) 确定基层 E , E
潍坊学院本科毕业设计（论文） 目录 目录 (Ⅰ) 摘要及关键词 (1) Abstract and Keywords (2) 前言 (3) 1、结构设计基本资料 (4) 1.1 工程概况 (4) 1.2 设计基本条件 (4) 1.3 本次毕业设计主要内容 (6) 2、结构选型与初步设计 (7) 2.1 设计资料 (7) 2.2 网架形式及几何尺寸 (7) 2.3 网架结构上的作用 (9) 2.3.1静荷载 (9) 2.3.2活荷载 (9) 2.3.3地震作用 (10) 2.3.4荷载组合 (10) 3、结构设计与验算 (11) 3.1 檩条设计 (11) 3.2 网架内力计算与截面选择 (18) 3.3 网架结构的杆件验算 (20) 3.3.1 上弦杆验算 (20) 3.3.2 下弦杆验算 (21) 3.3.3 腹杆验算 (23) 3.4 焊接球节点设计 (24) 3.5 柱脚设计 (27) 3.6 钢柱设计与验算 (29) 3.7钢筋混凝土独立基础设计 (32) 3.8网架变形验算 (39)
潍坊学院本科毕业设计（论文） 结束语 (41) 参考文献 (43) 附录（文献翻译） (44) 谢辞 (49)
摘要及关键词 摘要本次毕业设计为合肥地区加油站钢结构设计，此次设计主要进行的是结构设计部分。本次设计过程主要分为三个阶段： 首先，根据设计任务书对本次设计的要求，通过查阅资料和相关规范确定出结构设计的基本信息，其中包括荷载信息、工程地质条件等。 然后，根据设计信息和功能要求进行结构选型并利用空间结构分析设计软件MST2008进行初步设计。本次设计主体结构形式采用正放四角锥网架结构，节点形式采用焊接球节点，支撑形式采用四根钢柱下弦支撑，基础形式采用柱下混凝土独立基础。 最后，通过查阅相关规范和案例进行檩条、节点、支座等部分的设计，并通过整理分析得出的数据，进行了杆件、结构位移等的相关验算，最终确定了安全、可行、经济的结构模式。 关键词结构设计，网架结构，构件验算
1 结构设计说明 1、结构方案选取 选择合理的抗侧力结构体系，进行合理的结构或构件布置，使之具有较大的抗侧刚度和良好的抗风、抗震性能，是结构设计的关键。同时还须综合考虑建筑物高度、用途、经济及施工条件等因素。 1.1竖向框架承重体系选取 框架结构体系：由梁、柱构件通过节点连接而成，其具有建筑平面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大的使用空间，易于满足多功能的使用要求。在结构受力性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期长，地震反应较小，经合理设计可具有较好的延性性能。其缺点是结构的抗侧刚度较小，在地震作用下侧向位移较大。 1.2横向框架承重体系选取 常见的横向承重体系包括：现浇楼盖、叠合楼盖、预制板楼盖、组合楼盖等。现浇楼盖可分为肋梁楼盖、密肋楼盖、平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。肋梁楼盖结构具有良好的技术经济指标，可以最大限度地节省混凝土和钢筋的用量，能充分发挥材料的作用，结构整体性好，抗震性能好，且结构平面布置灵活，易于满足楼面不规则布置、开洞等要求，容易适用各种复杂的结构平面及各种复杂的楼面荷载。 1.3纵、横向混合承重体系选取 在纵、横两个方向布置主梁以承担楼面荷载，就构成了纵、横向混合框架承重方案。纵、横向混合框架承重方案具有较好的整体性，为空间受力体系。 本设计为六层的多层结构，根据功能使用性进行结构布置。经各方案比较筛选，本工程选用框架结构的纵、横向承重体系。 2、楼梯方案的选择 整体式楼梯按照结构形式和受力特点不同，可分为板式楼梯、梁式楼梯、剪刀式楼梯和圆形楼梯、螺旋楼梯等。其中，应用较为经济的、广泛的是板式楼梯和梁式楼梯，剪刀式楼梯、圆形楼梯和螺旋式楼梯属于空间受力体系，外观美
第一章绪论 第一节工程概况 一、工程设计总概况: 1.规模:本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼,使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度; 建筑面积约3000㎡, 建筑平面的横轴轴距为6.5m 和2.5m,纵轴轴距为4.5m ;框架梁、柱、板为现浇;内、外墙体材料为混凝土空心砌块, 外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料, 内墙装修喷涂乳胶漆, 教室内地面房间采用水磨石地面, 教室房间墙面主要采用石棉吸音板, 门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。 2.结构形式:钢筋混凝土四层框架结构。 1.气象、水文、地质资料: 1气象资料 A.基本风压值:0.35kN/㎡, A.基本雪压值:0.25kN/㎡。 B.冻土深度:最大冻土深度为1.2m; C.室外气温:年平均气温最底-10℃,年平均气温最高40℃; 2水文地质条件 A.土层分布见图1-1,地表下黄土分布约15m ,垂直水平分布较均匀,可塑 状态,中等压缩性,弱湿陷性,属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。地基承载力特征 值fak=120kN/㎡。
B.抗震设防等级8度,设计基本地震加速度值为0.20g ,地震设计分组为第 一组,场地类别为Ⅱ类。 C.常年地下水位位于地表下8m ,地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。 D.采用独立基础, 考虑到经济方面的因素, 在地质条件允许的条件下, 独立基础的挖土方量是最为经济的,而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的, 整体性好, 抗不均匀沉降的能力强。因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。 二、设计参数: (一根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物,破坏后果严 重,故建筑结构的安全等级为二级。 (二建筑结构设计使用年限为50年, 耐久等级二级(年,耐火等级二级, 屋面防水Ⅱ级。 (三建筑抗震烈度为8度,应进行必要的抗震措施。 (四设防类别丙类。 (五本工程高度为15.3m ,框架抗震等级根据GB50223-2008《建筑工程 抗震设防分类标准》,幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m 的混 凝土框架的抗震等级为二级。 (六地基基础采用柱下独立基础。 图1-1 土层分布 第二章结构选型和结构布置 第一节结构设计
公路路面结构设计计算示例 一、 刚性路面设计 交通组成表 1) 轴载分析 路面设计双轮组单轴载100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ① 轴载换算: 16 1100∑=? ?? ??=n i i i i s P N N δ 式中 : s N ——100KN 的单轴—双轮组标准轴载的作用次数; i P —单轴—单轮、 单轴—双轮组、 双轴—双轮组或三轴—双轮组轴型i 级轴载的总重KN; i N —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数; i δ—轴—轮型系数, 单轴—双轮组时, i δ=1; 单轴—单轮时, 按 式43.031022.2-?=i i P δ计算; 双轴—双轮组时, 按式22.05 1007.1--?=i i P δ; 三轴—双轮组时, 按式22.08 1024.2--?=i i P δ计算。
轴载换算结果如表所示 车型 i P i δ i N 16)(P P N i i i δ 解放CA10B 后轴 60.85 1 300 0.106 黄河JN150 前轴 49.00 43.03491022.2-?? 540 2.484 后轴 101.6 1 540 696.134 交通SH361 前轴 60.00 43.03601022.2-?? 120 12.923 后轴 2?110.00 22.052201007.1--?? 120 118.031 太脱拉138 前轴 51.40 43.0340.511022.2-?? 150 1.453 后轴 2?80.00 22.051601007.1--?? 150 0.969 吉尔130 后轴 59.50 1 240 0.059 尼桑CK10G 后轴 76.00 1 1800 2.230 16 1 )( P P N N i i i n i δ∑== 834.389 注: 轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ② 计算累计当量轴次 根据表设计规范, 一级公路的设计基准期为30年, 安全等级为二级, 轮迹横向分布系数η是0.17~0.22取0.2, 08.0=r g , 则 [][] 362 .69001252.036508 .01 )08.01(389.8343651)1(30=??-+?=?-+=ηr t r s e g g N N 其 交通量在4 4102000~10100??中, 故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1, 相应于安全等级二级的变异水平为低~中。根据一级公路、 重交通等级和低级变异水平等级, 查表 4.4.6 初拟普通混凝土面层厚度为24cm, 基层采用水泥碎石, 厚20cm; 底基层采用石灰土, 厚20cm 。普通混凝土板的平面尺寸为宽3.75m, 长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 3) 确定基层顶面当量回弹模量tc s E E , 查表的土基回弹模量a MP E 0.350=, 水泥碎石a MP E 15001=, 石灰土
1.设计资料 某车间厂房总长度约为108米,跨度为18m。车间设有两台30吨中级工作制吊车。车间无腐蚀性的介质。该车间为单跨双坡封闭式厂房,屋架采用三角形豪式钢屋架。屋面坡度为1：3，屋架间距为6m,屋架下弦标高为9米，其两端铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面尺寸为 ,混泥土强度等级为C20。屋面采用彩色压型钢屋板加保温层屋面，C型檩条，檩距为1.5～2.1米。结构的重要度系数为，屋面的恒荷载的标准值为。屋面 的活荷载为，雪荷载为，不考虑积灰荷载、风荷载，不考虑全跨荷载积雪不均匀分布状况。屋架采用Q235B，焊条采用E43型。 2.屋架形式及几何尺寸 屋架形式及几何尺寸如图檩条支承于屋架上弦节点。屋架坡角为,檩距为 1.866m。 图1 屋架形式和几何尺寸 3.支撑的布置 上、下弦横向水平支撑设置在厂房两端和中部的同一柱间，并在相应开间的屋架跨中设置垂直支撑，在其余开间的屋架上弦跨中设置一道通长的刚性细杆，下弦跨中设置一道通长的柔性细杆。在下弦两端设纵向水平支撑。支撑的布置见图2。
图2 支撑的布置图 4.檩条布置 檩条设置在屋架上弦的每个节点上，间距1.866m。因屋架间距为6m，所以在檩条跨中设一道直拉条。在屋脊和屋檐分别设置斜拉条和撑杆。
5.荷载标准值 上弦节点恒荷载标准值 上弦节点雪荷载标准值 由檩条传给屋架上弦节点的恒荷载如图3 图3 上弦节点恒荷载由檩条传给屋架上弦节点的雪荷载如图4 图4 上弦节点雪荷载6.内力组合 内力组合见表—1 杆件名称杆件编 号 恒荷载及雪荷载半跨雪荷载内力组合最不利 荷载 （kN）内力 系数 恒载 内力 （kN） 雪载 内力 （kN） 内力 系数 半跨雪 载内力 （kN） 1.2恒+ 1.4雪 （kN） 1.2恒+ 1.4半跨 雪（kN）123452+32+5 上弦杆1-2-14.23-75.56 -52.94 -10.28-38.24 -164.78 -144.21 -164.78 2-3-12.65-67.17 -47.06 -8.7-32.36 -146.49 -125.92 -146.49 3-4-11.07-58.78 -41.18 -7.11-26.45 -128.19 -107.57 -128.19 4-5-9.49-50.39 -35.30 -5.53-20.57 -109.89 -89.27 -109.89 5-6-7.91-42.00 -29.43 -3.95-14.69 -91.60 -70.97 -91.60 下弦杆1-713.571.69 50.22 9.7536.27 156.33 136.8 156.33 7-813.571.69 50.22 9.7536.27 156.33 136.8 156.33 8-91263.72 44.64 8.2530.69 138.96 119.43 138.96 9-1010.555.76 39.06 6.7525.11 121.59 102.06 121.59 10-11947.79 33.48 5.2519.53 104.22 84.69 104.22
摘要 本计算书按照学校土木工程专业毕业设计的要求进行编写，毕业设计的课题为榆林 办公楼。主体为五层框架,室内外高差为0.45米，本设计主要分为建筑设计和结构设计两部分。结构设计部分包括手算和电算两部分。建筑设计部分主要内容包括：在了解本工程概况、领会初步设计意图的基础上进行建筑施工图的绘制，共手绘建筑施工图12张。主体五层采用现浇钢筋混凝土框架结构，设计内容包括：结构方案选择、荷载标准值计算、水平风载作用标准值计算、竖向及水平荷载作用下内力分析及组合、框架梁柱截 面设计、板、楼梯设计和基础设计等。 关键词：底框结构、荷载内力组合、截面设计
Abstract According to this calculation on civil engineering graduate school design requirements for the preparation, Graduation to the tasks sanitary Yulin office , In the main for the five-storey frameworks, indoor and outdoor height difference of 0.45 meters, The design consists of architectural design and structural design in two parts. Structural design includes manual calculation and computer operation . The key architectural design elements include : understanding of the project profiles, understanding the intent of the preliminary design, based on the constructral plans, toelve figures were drawn. cast-in-place reinforced concrete frame structure were used in the five-storey, design elements include : structural options. Load standard values, the calculation of seismic standard values calculation,including the vertical and horizontal load under stress analysis, and portfolio section framework column design, floor and stair design,and infrastructure design. Keywords: bottom frame, the load combination of internal forces, the cross-section design