大坝混凝土的绝热温升试验与数据拟合分析
周振为1，李红建2，陈国荣1
1．河海大学土木工程学院工程力学系，南京 (210098)
2．温州市水利局，浙江温州 (325000)
E-mail ：weipang1983@https://www.doczj.com/doc/583583678.html,
摘 要：碾压混凝土目前被广泛应用于水工大坝中，大体积碾压混凝土以及常态混凝土的绝热温升对温控设计非常重要，对大体积混凝土坝的早期防裂具有重要的指导意义。文中对某碾压混凝土重力坝所采用的几种混凝土的热力学性能以及绝热温升进行了测试，多级配高掺和料碾压混凝土的绝热温升速率较慢，绝热温升较低，可以有效降低混凝土的最终温度。双曲线型数学回归模型对文中所举几种碾压、常态混凝土的拟合效果均很好，优于指数Ⅰ型和指数Ⅱ型回归模型的拟合效果，可以应用于混凝土坝的温控设计中，对混凝土绝热温升进行预测。 关键词：碾压混凝土；绝热温升；数学回归模型；数据拟合
混凝土的绝热温升是大体积混凝土坝温控设计中重要参数，测定绝热温升通常有两种方法，一种是直接法，用绝热温升试验设备直接测定；另一种是间接法，先测定水泥水化热，再根据水化热及混凝土的比热、容重和水泥用量来推算绝热温升[1]。由于水泥水化放热是一个漫长的过程以及测试手段等诸多因素的影响, 要测得混凝土的最终绝热温升值几乎是不可能的。因此, 只能在室内进行混凝土绝热温升模拟试验, 获得所需的不同类型或配合比混凝土在龄期内的温升值以及对应时间的数据, 对试验资料作数学拟合，从而确定混凝土绝热温升值与时间之间相应的最佳拟合数学表达式, 以供温控设计参考用。
1. 常用混凝土绝热温升表达式
混凝土的绝热温升(T)物理意义是指由于混凝土中胶凝材料的水化产生的热量而使混凝土内部温度逐步上升最终达到稳定值，绝热温升是时间(τ)的函数，并且根据其物理意义其数学表达式应该具有以下几个特点[2]：
1) 混凝土出搅拌机时混凝土绝热温升值为零，即τ=0时，T=F(0)= 0；
2)当τ=∞时，T=F(∞) =T 0 (定值)；
3)T=F(τ)在(0，∞)区间单调递增； 4)
)(ττ
g d dT =在(0，∞)区间单调递减；
目前常用的绝热温升数学表达式主要有双曲线型、指数Ⅰ型、指数Ⅱ型(复合指数型)几种
[1]，如式(1)~(3)，用最小二乘法原理对试验数据作数据拟合，求出有关参数和拟合公式。这三个式子均满足混凝土绝热温升的三个特点，对于不同的混凝土由于其水泥、混合料的种类性质、配比不同，拟合效果也不相同，不能一概而论。本文对某大坝所采用的几种碾压、常态混凝土在龄期内进行绝热温升试验，获得混凝土绝热温升数据，分别使用(1)~(3)式对所有数据进行数学拟和，分析三种表达式得拟和优劣，得出最佳拟和数学模型，并对其进行分析。 双曲线型： τ
ττ+=n T T 0)( (1) 式中0T 为最终水化热，τ为龄期，n 为由试验数据拟合确定的常数 指数Ⅰ型：
)1()(0ττm e T T ??= (2)
式中0T 为最终水化热，τ为龄期，m 为由试验数据拟合确定的常数
指数Ⅱ型：)1()(0b a e T T ττ??= (3)
式中0T 为最终水化热，τ为龄期，a 、b 为由试验数据拟合确定的常数
2. 绝热温升试验数据结果及分析
混凝土的绝热温升与很多因素有关，比如水泥品种和用量、混合材的品种和用量、混凝土的比热、容重、浇筑温度等，最好是由试验直接测定。水泥的品种对混凝土绝热温升有影响主要是由于水泥中不同的矿物成分的发热速率和发热量都不相同，水泥的细度越细发热速率越快，但不会影响水泥最终发热量，掺加混合材料粉煤灰可以有效降低混凝土的绝热温升。
碾压混凝土作为一种贫硬混凝土被广泛应用于大坝建造中，碾压混凝土筑坝可以利用各种铺筑运输设备进行大面积甚至通仓的铺筑，大大提高了施工速度，缩短工期，降低成本，节省投资。我国的碾压混凝土是具有高掺粉煤灰中等胶结材料用量的混凝土，水泥和水的用量都很少，掺加了大量的活性掺合料(粉煤灰掺加量通常高达55% ~ 66%)，从而水化热放热速率慢，绝热温升低，最大温升只有常态混凝土的一半，具有较好的抗裂能力[3]。我国的这种碾压混凝土的绝热温升特点对大体积混凝土的温控设计是非常有利的，可以通过绝热温升试验测试所采用的碾压混凝土的绝热温升，建立合适的数学模型，掌握其绝热温升特点。
本文对某碾压混凝土重力坝所采用的几种碾压、常态混凝土进行热力学性能指标测试以及混凝土绝热温升试验，其热力学指标如表1所示，碾压混凝土的导温系数(ａ)和容重(ρ)均大于常态混凝土，比热略小于常态混凝土，其他热力学指标(线膨胀系数(α) 、导热系数(λ) 、泊松比(μ))二者一致。
表1 混凝土的热力学指标 混凝土强度等级
热力学指标 单位 碾压C 9015
(三级配)
碾压C 9020 (三级配) 碾压C 9020(二级配) 常态C 9015 (四级配) 常态C 9015 (三级配) 导温系数(ａ)
m 2/h 0.00417 0.00417 0.00412 0.00407 0.00398 比热(с)
KJ/(Kg·)℃ 0.87 0.87 0.88 0.89 0.91 容重(ρ)
Kg/m 3 2400 2400 2400 2420 2420 线膨胀系数(α)
106/℃ 7 导热系数(λ)
KJ/(m·h·)℃ 8.7 泊松比(μ)
0.167
由混凝土绝热温升试验测试大坝所用混凝土在90天龄期内的绝热温升变化，获得碾压、常态混凝土绝热温升值，如表2所示。根据表2绘制出混凝土在90天龄期内的绝热温升曲线，如图1。可见混凝土的绝热温升与混凝土的强度等级和骨料级配密切相关，碾压混凝土的绝热温升明显低于常态混凝土。混凝土的强度越高，其水泥用量越多，粉煤灰掺加量越少，所以其绝热温升速率越快，绝热温升越高。骨料级配对绝热温升也产生一定影响，级配越多，其绝热温升速率越快，绝热温升越低。常态C 9015(三级配)混凝土的绝热温升速率最快，绝热温升最高；碾压C 9015(三级配)混凝土的绝热温升速率最慢，绝热温升最低。
表2 混凝土绝热温升试验值 (单位：℃)
混凝土强度等级
时间(天) 碾压C9015
(三级配) 碾压C9020
(三级配)
碾压C9020
(二级配)
常态C9015
(四级配)
常态C9015
(三级配)
1 4.67 6.25 7.06 8.01 9.36
2 7.24 9.31 10.5
3 11.83 13.82
3 8.86 11.1
4 12.60 14.07 16.43
5 10.81 13.20 14.94 16.57 19.35
7 11.93 14.34 16.23 17.94 20.95
14 13.7 16.08 18.19 20.00 23.36
21 14.42 16.76 18.96 20.80 24.29
28 14.80 17.12 19.37 21.22 24.79
90 15.67 17.92 20.27 22.15 25.88
图1 混凝土绝热温升历时曲线
3. 回归拟合分析
对表3中所列出的绝热温升数值分别用数学回归模型(1)~(3)进行拟合，拟合所得参数列于
表中，拟合精度由卡方(Chi2/DOF)和决定系数(R2)来评价，卡方系数值(Chi2/DOF)越小，拟合的
效果越好，决定系数值(R2)越接近于1，拟和的效果越好。从表3可以看出，双曲线型回归模型
对碾压混凝土和常态混凝土的拟合效果最好，卡方系数最小，并且决定系数都达到1；指数Ⅱ型
回归模型的拟和效果稍次之，决定系数均达到0.996；指数Ⅰ型回归模型拟合效果最差，其对碾
压混凝土绝热温升的拟合效果要优于对常态混凝土的拟合。比较同一种混凝土用三种数学模型
进行拟合后所得的最终绝热温升值T0，使用双曲线回归模型拟和得到的最终绝热温升值T0最高，
略高于试验测得的90龄期的绝热温升值；使用指数Ⅰ型回归模型拟和得到的最终绝热温升值T0
稍低于试验测得的90龄期的绝热温升值；使用指数Ⅱ型回归模型拟和得到的最终绝热温升值T 0最低，只有试验测得的28龄期内的绝热温升值。因为绝热温升曲线应该是单调递加的函数，指数Ⅰ型和指数Ⅱ型回归模型对最终绝热温升值的估计都偏小，建议采用双曲线型回归模型对本文所举某碾压混凝土重力坝所采用的混凝土绝热温升历时曲线进行模拟。
表3 拟合结果数据 数学回归模型
双曲线型 指数Ⅰ型 指数Ⅱ型 混凝土强
度等级
T 0 n Chi 2 /DOF R 2 T 0 m Chi 2 /DOF R 2 T 0 a b Chi 2/DOF R 2
碾压
C 9015
(三级配)
16.10 2.459.53e-6 1 14.550.300.5680.96515.320.40 0.68 0.0740.996碾压
C 9020
(三级配)
18.30 1.931e-5 1 16.720.370.7780.95717.520.47 0.66 0.0850.996碾压
C 9020
(二级配)
20.70 1.931e-4 1 18.920.370.9870.95719.820.47 0.66 0.1100.996常态
C 9015
(四级配)
22.60 1.828.37e-6 1 20.700.39 1.1870.95521.660.49 0.65 0.1250.996常态
C 9015
(三级配)
26.40 1.82 5.98e-6 1 24.180.39 1.6300.95525.30.49 0.65 0.1710.9964. 结论
文中对某碾压混凝土重力坝所采用的几种混凝土的热力学性能以及绝热温升进行了测试，多级配高掺和料碾压混凝土的绝热温升速率较慢，绝热温升较低，可以有效降低混凝土的最终温度。双曲线型数学回归模型对文中所举几种碾压、常态混凝土的拟合效果最佳，优于指数Ⅰ型和指数Ⅱ型回归模型的拟合效果，可以对混凝土水化过程中的绝热温升进行比较精确的预测。
参考文献
1) 朱伯芳. 大体积混凝土温度应力与温度控制.1998, 北京 中国电力出版社.
2) 姜福田. 混凝土绝热温升的测定及其表达式. 1989:11, 水利水电技术
3) 张镜剑. 碾压混凝土坝的历史、现状和趋势. 2000.09, 21-3, 华北水利水电学院学报
Experiment and Data Fitting Analysis of Dam Concretes
Adiabatic Temperature Rise
Zhou Zhenwei1, Li Hongjian2, Chen Guorong1
1．Department of engneering mechanics of civil engineering college of HoHai university, Nanjing
(210098)
2．Wenzho-waterpower bureau, Wenzhou, Zhejiang (325000)
Abstract
Roller Compacted Concrete (RCC) has been widely used in the hydraulic dam constructions.The adiabatic temperature rise of RCC and ordinary concrete is very important for temepreture control and calculate, so it has great guiding significance on the early crack control of the mass concrete dam. In this paper, the thermodynamic properties and adiabatic temperature rise of RCC and ordinary concretes which were used in one RCC gravity dam had been tested. The adiabatic temperature rise rate of multi-grade aggregate RCC with more admixtures was slower, and the final temperature of adiabatic temperature rise was lower. It can effectively reduce the ultimate temperature of the dam. The fitting results of several concretes by hyperbolic
Ⅱformula model. It can be used formula model were better than exponent formula model and
Ⅰexponent
to modeling the adiabatic temperature rise during concrete hydration.
Keywords: Roller Compacted Concrete (RCC); adiabatic temperature rise; mathematical regression model; data fitting
1.0测试目的 本作业指导书描述了园林工具、电动工具产品在发热试验中的工作程序，用以确定产品各部件的温升是否符合标准规定的允许值。 2.0适用范围： 适用于符合标准要求的所有园林工具及电动工具产品。 3.0 名词术语: 热平衡 --- 每隔前面已用的测试时间的10%的时间(但不少于5分钟)连续三次读数, 其变化少于1℃时样机所达到的热稳定状态. 4.0 参考文献 : EN/UL/CSA/GLOBE要求 5.0 职责： 实验室所有技术员及工程师 6.0 测试设备: 6.1 变频电源 6.2 交直流电参数测量仪 6.3 热电偶线（K型或J型） 6.4 UL胶水和催化剂 6.5 数据采集仪（安捷伦） 6.6 电机温升测试仪 7.0 测试程序: 7.1 温升测试前的条件。 7.1.1 使用的所有设备都必须以一年为周期进行调校. 载有最后调校日期和调校周期的调校 粘纸必须粘固在每一台仪器上. 7.1.2 检查样机的完整性，零部件，配件，附件应齐全。
7.1.3准备具有代表性的样机在温度23℃±2℃，湿度50﹪RH—90﹪RH之内的环境温度下放置10H，至样机 表面温度达到与室温平衡进行测试。 7.2 温升测试前的准备。 7.2.1 根据标准中对被测产品测试点位置的要求，把热电偶牢固粘接在被测产品各测量点部 位的表面（除非标准另有规定选用其它热电偶外），并应确保连接至数据采集仪的热电偶设置与仪器操作规范的要求一致。 a、热电偶线：J型或K型长度约1mm—2mm，探头为碰焊，材料为铁–铜镍合金（J 型），铬-硅，镍合金（K型） b、胶水，崔化剂（质量需保证，需有证可或能满足要求） c、对于工具类的产品通常需要布点的位置有： 电机绕组，炭刷，轴承（需要钻孔），电机外壳，开关，内部导线，把握手柄，电 阻，电容，PCB，IC，外壳（出风口处）等。 d、焊点：把探头紧贴在被测位置的比较恰当的点，打上一点胶水（胶水不宜过多， 能粘住即可） e、热电偶走线： 尽可能把机器内部的电线整齐，用高温胶带捆住，走边槽或电线槽 f、热电偶出线： 不得从进出风口或其它不安全处引出（尽可能走槽，没槽从外壳边挖一小孔出线） g、连接数据采集仪，检测各热电偶的状态是否正常，再检查环境温度是否稳定，等到 环境温度稳定后才可以开始进行温升试验。 7.2.2 如果用电阻法测试被测产品定、转子线圈温度（温升）时，用导线连接被测产品定子 线圈，作为数据采集仪的引线。转子一般是测试换向器的对角项位或侧角相位使作锥子在转子的对角相位的底部位置凿两个小眼，以便测量。 a、感应电机直接定子绕组线圈引线。 b、永磁电机直接测试转子。 c、串激电机定、转子绕组皆测。 d、定子引线，定子引线在装配好的机器中不得触及到带电或发热部件。引线不得从进 出风口或其它不安全处引出(尽可能走线槽）。引线不可太长（只要能引出机壳方便 测量即可）。 e、转子测试采用对角相位或侧角相位。顶角相位测试中必须断开碳刷，侧角相位测试 至少隔3片。（在换向器片数较少的情况下允许隔2片进行测试）
混凝土热工计算： 依据《建筑施工手册》（第四版）、《大体积混凝土施工规范》（GB_50496-2009）进行取值计算。 砼强度为：C40 砼抗渗等级为：P6 砼供应商提供砼配合比为： 水：水泥：粉煤灰：外加剂：矿粉：卵石：中砂 155: 205 : 110 : 10.63 : 110 : 1141 : 727 一、温度控制计算 1、最大绝热温升计算 T MAX= W·Q/c·ρ=(m c+K1FA+K2SL+UEA)Q/Cρ 式中： T MAX——混凝土的最大绝热温升； W——每m3混凝土的凝胶材料用量； m c——每m3混凝土的水泥用量，取205Kg/m3； FA——每m3混凝土的粉煤灰用量，取110Kg/m3； SL——每m3混凝土的矿粉用量，取110Kg/m3； UEA——每m3混凝土的膨胀剂用量，取10.63Kg/m3； K1——粉煤灰折减系数，取0.3； K2——矿粉折减系数，取0.5； Q——每千克水泥28d 水化热，取375KJ/Kg； C——混凝土比热，取0.97[KJ/（Kg·K）]； ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；
T MAX=（205+0.3×110+0.5×110+10.63）×375/0.97×2400 T MAX=303.63×375/0.97×2400=48.91（℃） 2、各期龄时绝热温升计算 Th（t）=W·Q/c·ρ（1-e-mt）= T MAX（1-e-mt）； Th——混凝土的t期龄时绝热温升（℃）； е——为常数，取2.718； t——混凝土的龄期（d）； m——系数、随浇筑温度改变。根据商砼厂家提供浇注温度 为20℃，m值取0.362 Th（t）=48.91（1-e-mt） 计算结果如下表： 3、砼内部中心温度计算 T1（t）=T j+Thξ（t） 式中： T1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度，是该计算期龄混凝土 温度最高值； T j——混凝土浇筑温度，根据商砼厂家提供浇注温度为20℃； ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表
水质检测培训计划 一．培训目的 通过培训，使实验室的人员了解各自的职责。实验员通过培训掌握仪器设备的使用与维修、国标方法和实验操作与记录等一些基本技能，最终可以对实际样品进行正确的分析。 二．培训要求 熟悉与检测相关的各种法律法规，掌握仪器设备的使用与维护，了解所用的国标方法并判断是否能在实验室中应用，熟悉实验操作，并且会填写各种实验记录。 三．对实验员的要求 1 .要求实验员掌握所检测因子的方法、原理、产生原因、影响其测定的因素及干扰的消除（水样预处理）。 2. 要求掌握标准物和试剂的配置与保存。 3.要求会填写实验室里的各种实验记录。 4.要求了解质控图并且会根据质控图评价数据。 四．培训的具体内容 1. 标准学习：①熟练掌握各因子常规标准方法，识记方法并比较同一检测项目不同检测方法测定范围、检出限、实验步骤及计算结果。②培训组员学习质量控制分析的方法，先做好平行比对，学会找原因，归纳问题并解决问题。 2. 实验分析：①药品配置：如何配置药品，做好登记并及时配好药品，确保实验及时高效进行。培训组员做到按需配药，不浪费药品，保证实验正常开展。②仪器使用方法。③水样保存：归纳样品保存方法，对不能及时分析的样品，严格按照标准方法进
行保存，在有效期内及时对样品进行数据分析。在做好当天水质分析后，同时保存一份水样，在有效期内分析，比较当天测定及保存后测定的数据并做好记录。④实验分析过程：严格按照实验步骤操作实验，做好平行对照实验，对实验中常出现的问题进行跟踪总结。特别是水样分析实验，严格按照标准方法，在样品有效期内测定样品，保证实验结果的有效性。⑤数据分析：对有疑问的数据进行留样分析，并分析判断问题原因。 3. 记录登记：①试剂配制标签：样品配置后及时贴上标签，写明配置日期、储存时间、配置人员。②仪器使用后，仪器使用记录必须及时进行登记。③实验分析数据：实验做完之后，做好原始数据记录。 4. 质量控制：如何实施监测分析全过程的质控，质控方面有哪些，如何进行实验室间比对和人员比对，仪器比对等。 5. 仪器设备维护及卫生管理方面：认真阅读仪器使用说明书，根据说明做好仪器的维护工作，及时整理实验台面，做好卫生清洁。 五．培训实施计划 参考资料：国标及《水和废水监测分析方法》（第四版）。 实施办法：按照相应的国标或者《水和废水监测分析方法》（第四版）里的方法，对标准样品或水样进行检测并记录原始数据。
水质监测常用概念（１） 一、监测数据的五性 从质量保证和质量控制的角度出发，为了使监测数据能够准确地反映水环境质量的现状，预测污染的发展趋势，要求环境监测数据具有代表性、准确性、精密性、可比性和完整性。环境监测结果的“五性”反映了对监测工作的质量要求。 1．代表性(representataion) 代表性是指在具有代表性的时间、地点，并按规定的采样要求采集有效样品。所采集的样品必须能反映水质总体的真实状况，监测数据能真实代表某污染物在水中的存在状态和水质状况。 任何污染物在水中的分布不可能是十分均匀的，因此要使监测数据如实反映环境质量 现状和污染源的排放情况，必须充分考虑到所测污染物的时空分布。首先要优化布设采样点位，使所采集的水样具有代表性。 2．准确性(accuracy) 准确性指测定值与真实值的符合程度，监测数据的准确性受从试样的现场固定、保存、传输，到实验室分析等环节影响。一般以监测数据的准确度来表征。 准确度常用以度量一个特定分析程序所获得的分析结果(单次测定值或重复测定值的 均值)与假定的或公认的真值之间的符合程度。一个分析方法或分析系统的准确度是反映 该方法或该测量系统存在的系统误差或随机误差的综合指标，它决定着这个分析结果的可靠性。
准确度用绝对误差或相对误差表示。 准确度的评价方法： 可用测量标准样品或以标准样品做回收率测定的办法评价分析方法和测量系统的准确 度。 (1)标准样品分析 通过分析标准样品，由所得结果了解分析的准确度。 (2)回收率测定 在样品中加入一定量标准物质测其回收率，这是目前实验室中常用的确定准确度的方 法，从多次回收试验的结果中，还可以发现方法的系统误差。 按下式计算回收率P： 回收率p(％)=(加标试样测定值-试样测定值)/加标量×100％ (3)不同方法的比较 通常认为，不同原理的分析方法具有相同的不准确性的可能性极小，当对同一样品用 不同原理的分析方法测定，并获得一致的测定结果时，可将其作为真值的最佳估计。 当用不同分析方法对同一样品进行重复测定时，若所得结果一致，或经统计检验表明 其差异不显着时，则可认为这些方法都具有较好的准确度，若所得结果呈现显着性差异，则应以被公认的可靠方法为准。 3．精密性(precision) 精密性和准确性是监测分析结果的固有属性，必须按照所用方法的特性使之正确实现。
混凝土计算时的常用公式 混凝土温度计算公式 1．最大绝热温升（二式取其一） （1）Th＝（mc＋k·F）Q/c·ρ （2）Th＝mc·Q/c·ρ（1－e-mt） 式中Th——混凝土最大绝热温升（℃）； mc——混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（kg/m3）；F——混凝土活性掺合料用量（kg/m3）； K——掺合料折减系数。粉煤灰取0.25~0.30；Q——水泥28d水化热（kJ/kg）查表； c——混凝土比热、取0.97［kJ/（kg·K）］； ρ——混凝土密度、取2400（kg/m3）； e——为常数，取2.718； t——混凝土的龄期（d）； m——系数、随浇筑温度改变。 T1（t）＝Tj＋Th·ξ（t） 式中T1（t）——t龄期混凝土中心计算温度（℃）；Tj——混凝土浇筑温度（℃）； ξ（t）——t龄期降温系数 3．混凝土表层（表面下50~100mm处）温度 1）保温材料厚度（或蓄水养护深度）
δ＝0.5h·λx（T2－Tq）Kb/λ（Tmax－T2） 式中δ——保温材料厚度（m）； λx——所选保温材料导热系数[W/（m·K）] T2——混凝土表面温度（℃）； Tq——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取2.33W/（m·K）； Tmax——计算得混凝土最高温度（℃）； 计算时可取T2－Tq＝15~20℃ Tmax＝T2＝20~25℃ Kb——传热系数修正值，取1.3~2.0 T2——混凝土表面温度（℃）； Tq——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取2.33W/（m?K）； Tmax——计算得混凝土最高温度（℃）； 计算时可取T2－Tq＝15~20℃ Tmax＝T2＝20~25℃ Kb——传热系数修正值，取1.3~2.0 传热系数修正值 保温层种类K1K2 1纯粹由容易透风的材料组成（如：草袋、稻草板、锯末、砂子）2.63.0 2由易透风材料组成，但在混凝土面层上再铺一层不透风材料2.02.3
光谱遥感技术在水质监测中的应用 1、水体遥感监测的基本理论 1.1 水体遥感监测原理、特点。影响水质的参数有：水中悬浮物、藻类、化学物质、溶解性有机物、热释放物、病原体和油类物质等。随着遥感技术的革新和对物质光谱特征研究的深入，可以监测的水质参数种类也在逐渐增加，除了热污染和溢油污染等突发性水污染事故的监测外，用遥感监测的水质数据大致可以分为以下四大类：浑浊度、浮游植物、溶解性有机物、化学性水质指标。 利用遥感技术进行水环境质量监测的主要机理是被污染水体具有独特的有别于清洁水体的光谱特征，这些光谱特征体现在其对特定波长的光的吸收或反射，而且这些光谱特征能够为遥感器所捕获并在遥感图象中体现出来。如当水体出现富营养化时，浮游植物中的叶绿素对近红外波段具有明显的“陡坡效应”，故而这类水体兼有水体和植物的光谱特征，即在可见光波段反射率低，在近红外波段反射率却明显升高。 1.2水质参数的遥感监测过程。首先，根据水质参数选择遥感数据，并获得同期内的地面监测的水质分析数据。现今广泛使用的遥感图象波段较宽，所反映的往往是综合信息，加之太阳光、大气等因素的影响，遥感信息表现的不甚明显，要对遥感数据进行一系列校正和转换将原始数字图像格式转换为辐射值或反射率值。然后根据经验选择不同波段或波段组合的数据与同步观测的地面数据进行统 计分析，再经检验得到最后满意的模型方程。 2、水质遥感监测常用的高光谱数据的获取 2.1 非成像光谱仪数据。非成像光谱仪主要指各种野外工作时用的地面光谱测量仪，地物的光谱反射率不以影像的形式记录，而以图形等非影像形式记录。常见的有ASD野外光谱仪、便携式超光谱仪等。 2.2 成像光谱仪数据。成像光谱仪也称高光谱成像仪，实质上是将二维图像和地物光谱测量结合起来的图谱合一的遥感技术，其光谱分辨率高达纳米数量级。高光谱成像的数据是一叠连续多个波段
5.1 砼浇筑块体的温度5.1.1砼的最大绝热温升 T h =m c ·Q/c·ρ (1-e-mt) 式中： T h ——混凝土的最大绝热温升（℃）； Q——水泥28d水化热，查表得42.5级矿渣水泥28天水化热Q=375kj/kg； m c ——每立方米混凝土胶凝材料用量（kg/m3），m c =335kg； c——混凝土比热，取0.97kj/(kg·K)； ρ——混凝土密度，取2400（kg/m3）； t——混凝土的龄期(d)取3、6、9、12、15； e——为常数，取2.718； m——系数，随浇筑温度改变，取：0.295（浇筑温度约5℃）。 则： ○1 T h3 ={375×335/0.97×2400}×（1-2.718-0.295×3) =31.7℃ ○2 T h6 ={375×335/0.97×2400}×（1-2.718-0.295×6)=44.8℃ ○3 T h9 ={375×335/0.97×2400}×（1-2.718-0.295×9)=50.2℃ ○4 T h12 ={375×335/0.97×2400}×（1-2.718-0.295×12)=52.4℃ ○5 T h15 ={375×335/0.97×2400}×（1-2.718-0.295×15)=53.4℃5.1.2 混凝土中心计算温度 T 1（t）= T j +T h ·ξ (t) T hmax = m c ·Q/c·ρ=375×335/0.97×2400=54℃ 式中：T 1（t） ——t龄期混凝土中心计算温度（℃）； T j ——混凝土浇筑温度(℃)，取5度; ξ(t)——t龄期降温系数，查表计算得： 对2.5m混凝土板：ξ (3)= 0.65；ξ (6) =0.62；ξ (9) =0.57；ξ (12) =0.48；ξ (15) =0.38； ○1 T 1（3） = 5+ 54×0.65=40.1℃ ○2 T 1（6） = 5+ 54×0.62=38.5℃ ○3 T 1（9） = 5+ 54×0.57=35.8℃
混凝土的绝热温升 T⑴止仔少 cP 式中：T(t)――混凝土龄期为t时的绝热温升「C) W——每m3混凝土的胶凝材料用量，取520kg/m3 Q――胶凝材料水化热总量，取：P.O42.5 286KJ/kg C――混凝土的比热：取0.96KJ/(kg.C) P ――混凝土的重力密度，取2420kg/ m3 m――与水混品种浇筑强度系有关的系数，取0.4d- 1。 t――混凝土龄期(d) 经计算： T (3) = 520 286 1 -e』43=45.38C 0.96 汉2420 T (7) = 520 286 1 -e—0.4 7=60.67C 0.96 x 2420 其中，胶凝材料水化热Q的计算如下： Q=kQ° °7/Q7—3/Q a 取0.955, 取0.93; 取296KJ/Kg, 取266 KJ/Kg 代入上式可得Q=286 KJ/Kg
注：表中揺量为扭合料占总陵礙材料用量的百分比. B.1混凝土的绝热溫升 B ?l ?l 水泥的水化热可按下列公式计算： _ n . t Q? Qo Qo 式中 Q,——龄期r 时的累积水化热(kj/kg), Qo —水泥水化热总量(kj/kg), t ——龄期(d)： ?——常数，随水泥品种、比表面积等因素不同而异. B.1.2胶凝材料水化热总竄应在水泥、掺合料、外加剂用量确定 后根据实际配合比通过试验得出。当无试验数据时，可按下式计 算： Q=? (B. 1.2) 式中 Q 一胶凝材料水化热总K(kJ/kg)； k ——不同掺量掺合料水化热调整系数。 B.1.3当现场采用粉煤灰与矿渣粉双揍时，不同掺童掺合料水 化热调整系数可按下式计算： 上=怡】+島一1 (B. 1.3) 式中 虹——粉煤X??对应的水化热调整系数可按表B. L3取 值； k z ——矿渣粉摻；&对应的水化热调整系数，可按表B. 1.3 取値。 (B. 1.1-2) Q O = 7TQ^3/Q ； (B. 1. 1-3)
混凝土拌合物性能试验方法标准学习记录 学习普通混凝土拌合物性能试验方法标准的检测项目、检测方法、判定依据、仪器设备、检测环境条件、检测程序等。 2、检测环境条件的变化 制备混凝土拌合物时，试验环境相对湿度不宜小于50%，试验室的温度应保持在20±5℃，所用材料、试验设备、容器及辅助设备的温度宜与试验室温度保持一致。 3、取样与试样的制备 20L。 混凝土拌合物的取样应具有代表性，宜采用多次采样的方法。一般在同一盘混凝土或同一车混凝土中的约1/4处、1/2处和3/4处之间分别取样，并搅拌均匀；第一次取样和最后一次取样的时间间隔不宜超过15min。 宜在取样后5min内开始各项性能试验。 试验室制备混凝土拌合物的搅拌应符合下列规定： 3.4.1、混凝土拌合物应采用搅拌机搅拌。拌和前应将搅拌机冲洗干净，并预拌少量同种混凝土拌合物或水胶比相同的砂浆，搅拌机内壁挂浆后将剩余料卸出。 3.4.2、应将称好的粗骨料、胶凝材料、细骨料和水（外加剂一般先溶于水）依次加入搅拌机，难溶和不溶的粉状外加剂宜与胶凝材料同时加入搅拌机，液体和可溶外加剂宜与拌合水同时加入搅拌机 3.4.3、混凝土拌合物宜搅拌2min以上，直至搅拌均匀； 3.4.4、混凝土拌合物一次拌和量不宜少于搅拌机公称容量的1/4；不应大于搅拌机容量，且不应少于20L； 试验室搅拌混凝土时，材料用量应以质量计。骨料的称量精度应为± 外加剂的称量精度均应为±在试验室制备混凝土拌合物时，拌合时试验室的温度应保持在20±3℃，所用材料的温度宜与试验室温度保持一致。 4 坍落度及经时损失试验试验应按下列步骤进行： )、坍落度筒内壁和底板应润湿无明水；底板应放置在坚实水平面上，并把坍落度筒放在底板中心，然后用脚踩住二边的脚踏板，坍落度筒在装料时应保持在固定的位置； 2)、混凝土试样应分三层均匀地装入坍落度筒内，捣实后每层高度应约为筒高的三分之一。每装一层，应用捣棒在筒内由边缘到中心按螺旋形均匀插捣25次； 3)、插捣底层时，捣棒应贯穿整个深度，插捣第二层和顶层时，捣棒应插透本层至下一层的表面； 4)、顶层混凝土装料应高出筒口，插捣过程中，如果混凝土低于筒口，则应随时添加； 5)、顶层插捣完后，取下装料漏斗，应将混凝土拌合物沿筒口抹平； 6)、清除筒边底板上的混凝土后，应垂直平稳地提起坍落度筒，并轻放于试样旁边。当试样不再继续坍落或坍落时间达30s时，用钢尺测量出筒高与坍落后混凝土试体最高点之间的高度差，即为该混凝土拌合物的坍落度值。 4.1.3 坍落度筒的提离过程宜控制在3s~7s以内；从开始装料到提坍落度筒的整个过程应连续进行，并应在150s 内完成。
浙江万里学院生物与环境学院化学工程实验技术实验报告 实验名称：燃烧热的测定
一、 实验预习（30分） 1． 实验装置预习（10分）＿＿＿＿＿年＿＿＿＿月＿＿＿＿日 指导教师＿＿＿＿＿＿（签字）成绩 2． 实验仿真预习（10分）＿＿＿＿＿年＿＿＿＿月＿＿＿＿日 指导教师＿＿＿＿＿＿（签字）成绩 3． 预习报告（10分） 指导教师＿＿＿＿＿＿（签字）成绩 （1） 实验目的 1．用氧弹量热计测定蔗糖的燃烧热。 2．掌握恒压燃烧热与恒容燃烧热的概念及两者关系。 3．了解氧弹量热计的主要结构功能与作用；掌握氧弹量热计的实验操作技术。 4．学会用雷诺图解法校正温度变化。 （2） 实验原理 标准燃烧热的定义是：在温度T 、参加反应各物质均处标准态下，一摩尔β相的物质B 在纯氧中完全燃烧时所放出的热量。所谓完全燃烧，即组成反应物的各元素,在经过燃烧反应后，必须呈显本元素的最高化合价。如C 经燃烧反应后，变成CO 不能认为是完全燃烧。只有在变成CO 2时，方可认为是完全燃烧。同时还必须指出，反应物和生成物在指定的温度下都属于标准态。如苯甲酸在298.15K 时的燃烧反应过程为： （液）（气）（气）（固）O H CO O COOH H C 22 256372 15 +?+ 由热力学第一定律，恒容过程的热效应Q v ，即ΔU 。恒压过程的热效应Q p ，即ΔH 。它们之间的相互关系如下： nRT Q Q V P ?+= (1) 或nRT U H ?+?=? (2) 其中Δn 为反前后气态物质的物质的量之差。R 为气体常数。T 为反应的绝对温度。本实验通过测定蔗糖完全燃烧时的恒容燃烧热，然后再计算出蔗糖的恒压燃烧ΔH 。在计算蔗糖的恒压
关于参加测量审核的说明 真诚欢迎贵实验室参加本次测量审核活动，为了更好的完成本次测量审核，请注意以下事项： 除测量审核试验说明中我们规定的测试条件外，其余请按照相关测试标准的试验要求进行试验。 1、收到样品后，请尽快将“被测物品接收状态确认表”传真给我们，以确认样品 状态。 2、在试验进行的过程中，如果您偏离了试验相关说明要求，请您在调查表中指出。 为了确定它们对结果分析的影响，给出对于偏离细节的详细说明是非常重要的。 3、当您完成测试后请及时将以下纸质材料和样品寄回给我们 1）结果上报单（需加盖单位公章） 2）测量审核申请书（原件） 3）测量审核试验说明 4）试验调查表 5）被测物品接收状态确认表 6）试验中使用到的仪器设备清单 7）不确定度评定报告（如有） 8）设备计量校准证书复印件 4、如结果出现不满意，我司将及时上报不满意结果至CNAS。 5、完成报告的截止时间为2015 年 5 月13 日，请您在此日期之前务必将报告返还给我们。 如果您有任何疑问请及时咨询我们，
温升试验测量审核试验说明 1．本次测量审核样品为电烤箱：额定电压为220V～，50Hz。 2．本次试验的依据是GB4943.1-2011。 3.在进行本试验之前，不要对该样品进行与本试验指导书无关的预处理。在试验的准备和进程当中，不要对样品进行拆卸和组装，如果样品进行拆卸的话可能会对试验结果产生影响。 3．本次试验的基本步骤如下： a）把样品的底座水平放在涂黑无光的木板表面。 b) 食物盘置于烤网架上，样品放置在测试角测试，样品后表面和左侧面到测试角侧边的距离分别为20cm,具体摆放位置见图3-1,3-2,3-3,3-4。（如没有测试角，请将测试条件用文字和图片在“试验调查表”的第23题中详细描述）。 c) 请在距离样品大约1m处测量环境湿度，并放置热电偶的测量端测量环境温度 （如图1所示） d) 试验在一个无明显对流空气的，温度可控的环境里进行，在整个测试过程中，温湿度应测量和记录。平均环境温度为23±2℃，在测试过程中环境温度的波动不超过3℃。平均相对湿度是50%±20%RH。湿度的波动不应超过5%。 e) 开关旋钮调至图4所示位置（此时，下石英管处于接通状态，上石英管处于关闭状态）。 f) 整个试验过程样品定时器应保持常通。 g）按图2布置温升测试点。 h）样品在额定电压下进行测试。 i) 按“结果报告单”格式记录样品测试点的温升。
混凝土温度计算公式 1．最大绝热温升（二式取其一） （1）Th＝（mc＋k·F）Q/c·ρ （2）Th＝mc·Q/c·ρ（1－e-mt） 式中Th——混凝土最大绝热温升（℃）； mc——混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（kg/m3）；F——混凝土活性掺合料用量（kg/m3）； K——掺合料折减系数。粉煤灰取0.25~0.30；Q——水泥28d水化热（kJ/kg）查表； c——混凝土比热、取0.97［kJ/（kg·K）］；ρ——混凝土密度、取2400（kg/m3）； e——为常数，取2.718； t——混凝土的龄期（d）； m——系数、随浇筑温度改变。 T1（t）＝Tj＋Th·ξ（t） 式中 T1（t）——t龄期混凝土中心计算温度（℃）；Tj——混凝土浇筑温度（℃）； ξ（t）——t龄期降温系数 3．混凝土表层（表面下50~100mm处）温度 1）保温材料厚度（或蓄水养护深度） δ＝0.5h·λx（T2－Tq）Kb/λ（Tmax－T2） 式中δ——保温材料厚度（m）； λx——所选保温材料导热系数[W/（m·K）]
T2——混凝土表面温度（℃）； Tq——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取2.33W/（m·K）； Tmax——计算得混凝土最高温度（℃）； 计算时可取T2－Tq＝15~20℃ Tmax＝T2＝20~25℃ Kb——传热系数修正值，取1.3~2.0 T2——混凝土表面温度（℃）； Tq——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取2.33W/（m?K）； Tmax——计算得混凝土最高温度（℃）； 计算时可取T2－Tq＝15~20℃ Tmax＝T2＝20~25℃ Kb——传热系数修正值，取1.3~2.0 传热系数修正值 保温层种类K1K2 1纯粹由容易透风的材料组成（如：草袋、稻草板、锯末、砂子）2.63.0 2由易透风材料组成，但在混凝土面层上再铺一层不透风材料2.02.3 3在易透风保温材料上铺一层不易透风材料1.61.9 4在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料1.31.5 5纯粹由不易透风材料组成（如：油布、帆布、棉麻毡、胶合板）1.31.5 注：1．K1值为一般刮风情况（风速＜4m/s，结构位置＞25m）；2．K2值为刮大风情况。 2）如采用蓄水养护，蓄水养护深度
水质在线监测系统，通过建立无人值守实时监控的水质自动监测站，可以及时获得连续在线的水质监测数据( 常规五参数、COD、氨氮、重金属、生物毒性等)，利用现代信息技术进行数据采集并将有关水质数据传送至环保信息中心，实现环保信息中心对自动监测站的远程监控，有利于全面、科学、真实地反映各监测点的水质情况，及时、准确地掌握水质状况和动态变化趋势。水质在线监测系统由水质在线分析仪、采样系统、辅助参数监测系统等组成。 其中水质在线分析仪是基于紫外全光谱技术的连续在线式水中有机物浓度分析仪，在水质的在线监测方面与传统的COD化学法和现有的紫外单/双波长法相比均具有非常明显的技术优势，同时给用户的使用带来了明显的经济效益，具体表现如下： 与传统的COD化学法在线监测设备想比，在技术上具有结构简单、可靠性高、响应速度快（1秒钟一个数据）实时性高、不存在二次污染等特点，从经济效益上讲水质在线分析仪具有运行费用低、维护周期特别长（一般可达到半年之久）、维护量小等显著特点。 与现有的紫外单/双波长法（利用污水在254nm处的吸光度与污水中COD之间的线性关系测定COD浓度）相比具有测试准确度高、检测范围宽、维护周期特别长（一般可达到半年之久）、维护量小等显著特点。这是因为单波长法仅能对有机污染物组分较为单一的污水或者污水中所含有机污染物组分相对固定的污水进行COD的测定，而对于污染物组分复杂多变的样品由于吸光度与COD之间的相关性较差直接导致测试结果的误差增大。紫外全谱扫描技术则通过污水的紫外光谱数据与有机污染物浓度之间所建立的数学模型来预测水中有机污染物的浓度，由于模型本身的外推能力会使测试准确度随着用户的使用时间增长而愈来愈高。在检测范围上采用专利型在线稀释装置，可以满足在不更换或调整比色皿的
大坝混凝土的绝热温升试验与数据拟合分析 周振为1，李红建2，陈国荣1 1．河海大学土木工程学院工程力学系，南京 (210098) 2．温州市水利局，浙江温州 (325000) E-mail ：weipang1983@https://www.doczj.com/doc/583583678.html, 摘 要：碾压混凝土目前被广泛应用于水工大坝中，大体积碾压混凝土以及常态混凝土的绝热温升对温控设计非常重要，对大体积混凝土坝的早期防裂具有重要的指导意义。文中对某碾压混凝土重力坝所采用的几种混凝土的热力学性能以及绝热温升进行了测试，多级配高掺和料碾压混凝土的绝热温升速率较慢，绝热温升较低，可以有效降低混凝土的最终温度。双曲线型数学回归模型对文中所举几种碾压、常态混凝土的拟合效果均很好，优于指数Ⅰ型和指数Ⅱ型回归模型的拟合效果，可以应用于混凝土坝的温控设计中，对混凝土绝热温升进行预测。 关键词：碾压混凝土；绝热温升；数学回归模型；数据拟合 混凝土的绝热温升是大体积混凝土坝温控设计中重要参数，测定绝热温升通常有两种方法，一种是直接法，用绝热温升试验设备直接测定；另一种是间接法，先测定水泥水化热，再根据水化热及混凝土的比热、容重和水泥用量来推算绝热温升[1]。由于水泥水化放热是一个漫长的过程以及测试手段等诸多因素的影响, 要测得混凝土的最终绝热温升值几乎是不可能的。因此, 只能在室内进行混凝土绝热温升模拟试验, 获得所需的不同类型或配合比混凝土在龄期内的温升值以及对应时间的数据, 对试验资料作数学拟合，从而确定混凝土绝热温升值与时间之间相应的最佳拟合数学表达式, 以供温控设计参考用。 1. 常用混凝土绝热温升表达式 混凝土的绝热温升(T)物理意义是指由于混凝土中胶凝材料的水化产生的热量而使混凝土内部温度逐步上升最终达到稳定值，绝热温升是时间(τ)的函数，并且根据其物理意义其数学表达式应该具有以下几个特点[2]： 1) 混凝土出搅拌机时混凝土绝热温升值为零，即τ=0时，T=F(0)= 0； 2)当τ=∞时，T=F(∞) =T 0 (定值)； 3)T=F(τ)在(0，∞)区间单调递增； 4) )(ττ g d dT =在(0，∞)区间单调递减； 目前常用的绝热温升数学表达式主要有双曲线型、指数Ⅰ型、指数Ⅱ型(复合指数型)几种 [1]，如式(1)~(3)，用最小二乘法原理对试验数据作数据拟合，求出有关参数和拟合公式。这三个式子均满足混凝土绝热温升的三个特点，对于不同的混凝土由于其水泥、混合料的种类性质、配比不同，拟合效果也不相同，不能一概而论。本文对某大坝所采用的几种碾压、常态混凝土在龄期内进行绝热温升试验，获得混凝土绝热温升数据，分别使用(1)~(3)式对所有数据进行数学拟和，分析三种表达式得拟和优劣，得出最佳拟和数学模型，并对其进行分析。 双曲线型： τ ττ+=n T T 0)( (1) 式中0T 为最终水化热，τ为龄期，n 为由试验数据拟合确定的常数 指数Ⅰ型： )1()(0ττm e T T ??= (2)
只针对家电产品，也就是使用EN/IEC 60335的产品适用，但是原理部分所有安全测试的基准都是一样的，只是可能受到国家的电源供电系统的不同或产品的差异而有不同的要求。 分成四个部分来介绍温升测试，第一是实验室的5个要素；第二是温升测试的实验室5要素详谈；三是如何去选择测试需要考虑的点；第四是测试完后需要记录的数据和需要注意的问题。另外我觉得重点不是测试，而是之前的准备；而更加重要的是背景知识的积累。 第一部分实验室的5个要素，即试验环境，实验设备，实验样品，操作人员，试验方法，对任何产品均适用。 1）实验环境就是实验所需要满足的温度湿度等要求，有时需要特别的设备来达到这些要求； 2）实验设备这里所指的是你需要检查你所使用的仪器是不是经过校准的，并且是否在有效期以内的，另外这些设备的测试范围是否可以覆盖你所需测试的样品的，如果上面的情况是否请和贵公司的仪器部门联系，不要把问题扯远，工程师不是全能，知道自己需要使用什么量程的仪器就够了； 3）实验样品就是在测试前你需要检查你的样品是完好的，能正常工作的，这个问题说重要也重要，经常我都会发现有些工程师测试时间大于很多分配的时间，经过了解，有时可能就是忘记布点前先检查，结果布完发现样品不工作，不是所有从生产线上抽过来的样品都可以工作的；安全工程师一定不能有的心理就是侥幸，做一份工作就应该有相应工作的职业素养（题外话）； 4）操作人员就是指负责这个测试的人员，必须保证测试人员是经过设备和实验方法的培训的，有资格从事这个实验的，如果是没有经验的操作人员需要有资历的工程师指导，很多工厂自己测试都是合格，然后给样板我们测试时就发现不合格，其原因就在于操作人员的问题了；一个臭氧浓度测试我都需要培训一次设备/测试标准/测试样板，指导新工程师测试一次，现场看新工程师测试3次，以后不定期的抽检，这一块对测试的结果可能影响是最大的也最可能出问题的； 5）实验方法，你所执行的测试所依据的标准，或者客户指定的测试方法，不管你有多么熟悉产品和标准，测试前还是浏览一下你所需要参考的标准，确保不遗漏任何信息。 第二部分，温升测试所对应的5要素 1）试验环境，一般part 1部分第五章就是关于测试的要求，比如温度，电压和频率的选者，PTC产品怎么做温升等等都可以在这里找到，一般都是要求20度+/-5度的，如果part 2部分没有特殊要求，就是参考part 1的要求，另外空调需要在焓差室，冰箱需要使用恒温恒湿箱，如果去热带气候的国家风扇类通风设备可能在40度的环境下做（国家差异中可以找到），总之结合part 1和part 2部分和国家差异的要求先了解清楚现在测试样品的环境条件； 2）设备和工具：温度巡检仪，细丝热电偶（fine-wire thermocouple），功率仪，测试角，如果要用绕组法测绕组的温升还需要（电桥或万用表（最好带存储功能的），开关，每个公司可能略有不同）；温度巡检仪有些公司和电脑连在一起，系统控制（认证机构基本都用这个），有些是直接打点（工厂使用居多），这里需要注意的是功率仪是否满足你测试产品的电流和功率，尤其是大功率和一些特殊的产品，也就是量程要看一看，比如有些可以产生蒸汽或压力的设备那么你的测试仪器是否可以继续使用呢？以前公司用了一台不可以测试蒸汽类产品的设备来测试，由于这个问题的疏忽公司一次就损失了20万左右；
热工计算书 一、 基本计算数据 C30普通硅酸盐混凝土，每方立方原材料用量：水:175kg ； 水泥:300kg; 砂:825kg; 石:1000kg ； 一级粉煤灰:70kg; 防冻剂：12kg 。 顶板厚度1.0m 。 二、最大绝热温升 ρ??+=c Q F K m T c h /)( h T —混凝土最大绝热温升（℃） c m —混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（3/m kg ） F —混凝土活性掺和料用量（3/m kg ） K —掺和料折减系数。粉煤灰取0.25。 Q —水泥28d 水化热（kJ/kg ），取300。 c —混凝土比热、取0.97)]/([K kg kJ ? ρ—混凝土密度、计算得23823/m kg h T =（300+0.25×70）×300/（0.97×2382） =44.43℃ 三、混凝土中心计算温度 )()(1t h j t T T T ξ?+= )(1t T —t 龄期混凝土中心计算温度（℃） j T —混凝土浇筑温度(入模温度)，取10℃。 )(t ξ—t 龄期降温系数
浇注层厚度１.0m对应各龄期降温系数查表取得。见下表。 从上表中可知：3d龄期时混凝土中心计算温度最大。计算得：T1(3d)= 10+0.49×44.43=31.77℃ 四、暖棚热源计算 因31.77-25=6.77°C 即当满足温度高于6.77℃时，可满足设计要求的“混凝土内外温差不大于25℃”。 考虑到暖棚的热流失以及棚内架子管吸热等因素，控制暖棚内空气温度平均温度为15℃ 由Q=cm△t，可计算出将暖棚内空气由-15℃升高到15℃需要的热量： 其中c—空气比热容，1.01 kJ/（kg·℃） m—闭合框架内的空气质量，按西区第7仓计算。 m=nρv=1.293×9.5×30×26.62=9809.6 kg 计算得Q=1010×9809.6×30=297×103 (kJ) 煤发热量按3800大卡/kg计算即15.96×103（kJ） 需用煤量18.6kg。考虑热损失系数0.7。由此可计算出煤的一次燃烧量为27kg。 因7仓闭合框架内放置了16个火炉，即每个火炉有1.7kg煤同
按下式可估算出混凝土的绝热最高温升： （1）th=m c q/c*ρ 式中为最高绝热温升(℃) q为每公斤水泥的水化热(J/Kg)，425#普通水泥取345×103J/Kg m c为单方混凝土中水泥和GT的总用量(Kg/m3)，本工程Q＝360＋40＝400Kg/m3 C为混凝土的比热(J/Kg℃)，一般取c＝0.96×103J/Kg℃ 为混凝土的容重，取r＝2400Kg/m3 故＝＝59.9(℃) 基础混凝土处于散热条件下，考虑上下表面二维散热，一层塑料薄膜保潮养护，及二层草袋保温养护，取1600mm厚混凝土的散热影响系数为0.65，则混凝土因水泥水化热而引起的温升值为： 1600mm厚混凝土基础＝59.9×0.65＝38.9℃ 掺加粉煤灰后，可大量降低水泥用量，从而降低混凝土的中心温度，根据有关资料表明，粉煤灰对大体积混凝土水化热的影响为其重量的1/50，本工程混凝土中粉煤灰的用量为70Kg/m3左右，即由粉煤灰与水泥反应引起的水化热的温升值仅为1.4℃左右。 由此可以估算出本工程底板大体积混凝土由胶凝材料水化反应引起的温升值为： 38.9＋1.4＝40.3℃ 本工程处于春季，考虑到砂、石料中可能有冻结物，因此，应采用加热的温水搅拌混凝土，假定混凝土的入模温度为10～15℃左右，则
预计混凝土中心的最高温度为： 1600mm厚混凝土基础40.3＋10～15＝50.3～55.3℃ 即本工程若在春季施工，1600厚的底板大体积混凝土的中心温度约为50～55℃。 三、养护材料厚度计算 由于春季的大气温度很低，夜间的大气温度有可能在0℃，与混凝土之间形成了很大的温差，因此，需进行蓄热保温养护（防止混凝土内外温差过大产生开裂），养护材料的厚度按下式计算： δ=0.5h*λ*(t2-tq)kb/λ(tmax- t2) 为养护材料所需的厚度(m)δ式中 λ＝0.14，λ为养护材料的导热系数(w/mK)，假定用草垫子养护， 则λ0＝2.3w/mK，λ0为混凝土的导热系数(w/mK)， 取tmax为混凝土中的最高温度，本工程1600mm厚底板的中心温度约为50.3～55.3℃，取＝53℃ T2为混凝土与养护材料接触面处的温度(℃)，养护要求混凝土的内外温差不大于25℃，则：1600mm厚基础T2＝53－25＝28℃ Tq为混凝土达到最高温度时的大气平均温度，可采用施工时的旬平均温度，本工程取Tq＝5℃、10℃（春季的平均温度）两种可能进行估算。 K为传热系数修正值，取K＝K1＝1.6 H为结构物的厚度(m)则1600mm厚基础: δ＝0.5h*λ*(t2-tq)kb/λ(tmax- t2)平均气温5℃时：
煤的化验煤的化验 在煤质分析化验等实验中，量热仪测定通常会出现发热量结果不准确的情况综合分析，现总结如下： 1、煤炭化验过程中热容量标定值常常不准确。一般会带来系统误差，多是由于使用的苯甲酸不合格或计算热容量时忘记加硝酸形成热。 (1)(苯甲酸选择标准：应该使用经计量部门检定合格的二级基准计量标准热物质苯甲酸来标定仪器的热容量，并且保证计算正确。) (2)用全自动量热仪进行发热量测定时的内筒水量与热容量标定时的不完全一致，也会使标得的热容量值不适用于发热量测定试验。标定完热容量后应将内筒水的质量(包括内筒本身)记下来，保证在以后所有的试验中内筒水量完全一致。 2、全自动量热仪的搅拌器故障或搅拌速度不均匀。有时热量计的搅拌器接线部分接触不良，有虚接现象，这样会导致搅拌速度时快时慢，时转时停；有时搅拌叶安装得不合适，被卡住而不能自由动作，会导致内筒水局部获得的热量不能及时均匀地散出，从而使测得的内筒温度变化为虚假的温度变化。用这种温升计算出的发热量必然是错误的结果。当发现热容量或发热量重复测定结果高低相差很大时，可从这方面查找原因。 3、使用贝克曼温度计未进行或未能正确地进行毛细孔径和平均分度值的修正。使用贝克曼温度计测量内筒温度变化，若不能正确的进行毛细孔径值和平均分度值的修正，将会使测得的温升不准，从而导致发热量测定的误差。 4、煤质分析仪器过程中内筒中的水量不能保持一致。内筒水的热容量在整个仪器的热容量中占相当大的比重，由于水的比热很大，内筒中水的量若不准确将会使仪器的热容量发生变化，从而导致发热量的测定误差。 5、使用绝热式热量计时，热量计的平衡点有问题。会影响外筒温度跟踪内筒温度的能力，使内外温度不一致，导致过多的热交换。而在绝热式热量计中不对这种热交换进行校正，因此，将会引起发热量的测定误差。平衡点有问题，是指平衡点不稳定或不出现。一则是可能是操作者在使用热量计前未仔细检查和调定平衡点，二则可能是仪器的自动控温线路有问题。平衡点不出现或不稳定的表现，是在较长时间内内筒温度不能达到恒定，或是这次平衡出现了，下次又不出现了。遇到这种情况，操作者应该仔细检查和调定仪器的平衡点，若经多次调试，总是不能成功，则应请厂家修理或帮助查找原因。
10-7-2-1 大体积混凝土温度计算公式 1．最大绝热温升（二式取其一） （1）T h＝（m c＋k·F）Q/c·ρ （2）T h＝m c·Q/c·ρ（1－e-mt）（10-43）式中T h——混凝土最大绝热温升（℃）； m c——混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（kg/m3）； F——混凝土活性掺合料用量（kg/m3）； K——掺合料折减系数。粉煤灰取0.25~0.30； Q——水泥28d水化热（kJ/kg）查表10-81； 不同品种、强度等级水泥的水化热表10-81 水泥品种水泥强度等级 水化热Q（kJ/kg） 3d 7d 28d 硅酸盐水泥42.5 314 354 375 32.5 250 271 334 矿渣水泥32.5 180 256 334 c——混凝土比热、取0.97［kJ/（kg·K）］； ρ——混凝土密度、取2400（kg/m3）； e——为常数，取2.718； t——混凝土的龄期（d）； m——系数、随浇筑温度改变。查表10-82。 系数m 表10-82 浇筑温度（℃） 5 10 15 20 25 30 m（l/d）0.295 0.318 0.340 0.362 0.384 0.406 2．混凝土中心计算温度 T1（t）＝T j＋T h·ξ（t） 式中T1 （t） ——t龄期混凝土中心计算温度（℃）； T j——混凝土浇筑温度（℃）； ξ （t） ——t龄期降温系数、查表10-83。 降温系数ξ表10-83 浇筑层厚 度 龄期t（d） 3 6 9 12 15 18 21 2 4 27 30
（m） 1.0 0.36 0.29 0.17 0.09 0.05 0.03 0.01 1.25 0.42 0.31 0.19 0.11 0.07 0.04 0.03 1.50 0.49 0.46 0.38 0.29 0.21 0.15 0.12 0.08 0.05 0.04 2.50 0.65 0.62 0.57 0.48 0.38 0.29 0.23 0.19 0.16 0.15 3.00 0.68 0.67 0.63 0.57 0.45 0.36 0.30 0.25 0.21 0.19 4.00 0.74 0.73 0.72 0.65 0.55 0.46 0.37 0.30 0.25 0.24 3．混凝土表层（表面下50~100mm处）温度 1）保温材料厚度（或蓄水养护深度） δ＝0.5h·λx（T2－T q）K b/λ（T max－T2）（10-45） 式中δ——保温材料厚度（m）； λx——所选保温材料导热系数[W/（m·K）]查表10-84； 几种保温材料导热系数表10-84 材料名称密度（kg/m3） 导热系数λ ［W/（m·K）］ 材料名称密度（kg/m3） 导热系数λ ［W/（m·K）］ 建筑钢材7800 58 矿棉、岩棉110~200 0.031~0.06 钢筋混凝土2400 2.33 沥青矿棉毡100~160 0.033~0.052 水0.58 泡沫塑料20~50 0.035~0.047 木模板500~700 0.23 膨胀珍珠岩40~300 0.019~0.065 木屑0.17 油毡0.05 草袋150 0.14 膨胀聚苯板15~25 0.042 沥青蛭石板350~400 0.081~0.105 空气0.03 膨胀蛭石80~200 0.047~0.07 泡沫混凝土0.10 T2——混凝土表面温度（℃）； T q——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取2.33W/（m·K）； T max——计算得混凝土最高温度（℃）； 计算时可取T2－T q＝15~20℃ T max＝T2＝20~25℃ K b——传热系数修正值，取1.3~2.0，查表10-85。 传热系数修正值表10-85 保温层种类K1K2 1纯粹由容易透风的材料组成（如：草袋、稻草板、锯末、砂子） 2.6 3.0 2由易透风材料组成，但在混凝土面层上再铺一层不透风材料 2.0 2.3 3在易透风保温材料上铺一层不易透风材料 1.6 1.9 4在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料 1.3 1.5