K3+665桥下部计算书
1、桥墩计算
1.1 荷载
（1）上部反力汇总
（2）桥墩盖梁：
（1.5*1.7*15.8+0.85*0.4*15.8-2.55*1.7*0.7）*26=1108.3kN
（3）墩柱
3.14*0.75*0.75*5.5*2*26=505.4kN
（4）承台
2.5*2.5*37.3/2*26=3030.6kN
（5）水平制动力
单车道汽车荷载(提高到1.2系数)：1.2*((30+20)*10.5+360)=1062kN
3车道汽车制动力：2.34*0.1*1062=248.5kN<2.34*165kN=386.1kN，取汽车制动力为386.1kN,作用点距承台底10.15米。
（6）作用到承台底（桩顶）的荷载
标准值组合：
竖向：4814.0+3411.0+2147.0+1849.0+1108.3+505.4+3030.6=16865.3kN
水平向：386.1kN
弯矩：386.1*10.15m=3918.9kNm
（7）单排桩力分配
单桩桩顶荷载：
竖向：16865.3kN/4.5=3747.8kN
水平向：386.1kN/4.5=85.8kN
弯矩：3918.9kNm/4.5=870.9kN
1.2 桩长计算
利用《桥梁通》7.77版桩长计算工具，桩顶竖向力取3747.8kN，初拟桩长、桩径分别为35m、1.5m，计算结果满足承载能力要求。
桩长计算书见附录1。
利用《桥梁博士》3.13版基础计算工具复核单桩承载力<<桥梁博士>>---基础计算系统输出
文档文件: F:\2012工作\K3+665\单桩承载力.sdp
文档描述: K3+665单桩承载力
任务标识: 桥墩
计算类别: 单桩容许承载力
------------------------------------------------------------
数据:
桩类型:摩擦桩
桩截面周长: 4.712 m, 桩截面面积: 1.767 m*m
土层特征:
深度侧摩阻土承载力
4.500 20.000 80.000
8.500 20.000 100.000
11.700 33.000 160.000
13.800 50.000 180.000
21.500 65.000 200.000
24.300 52.000 180.000
25.000 50.000 150.000
计算结果为：配筋面积 1.77e-03㎡，选配30根φ25的钢筋，配筋面积1.47e-02㎡，配筋率0.83%。
2、桥台计算
2.1 荷载
（2）桥台台帽：
0.5*1.2*16.99*26+0.74*16.99*26（背墙）=591.9kN
（3）台身
1.2*2*16.99*26=1060.2kN
（4）承台
2*4.5*38/2*26=4446kN
（5）水平制动力
支座摩阻力：3411.0*0.078=266.1kN；作用点距承台底4.75米。
（6）台后土压力
填土高度：H=1.45+2+2+0.5=5.95m
填土的容重：3
19/kN m γ= 填土的内摩擦角：35?=?
静土压力系数：1sin()0.43ξ?=-=
0*16.99144.6*16.992456.8E E kN ====
作用点距承台底1.98米。
（7）作用到承台底（桩顶）的荷载 标准值组合：
竖向：3411.0+1849.0+591.9+1060.2+4446=11358.1kN 水平向：266.1+2456.8=2722.9kN
弯矩：266.1*4.75+2456.8*1.98=6128.4kNm
（8）桩顶力分配 多排弹性基础计算
0.8c EI E I = 43.0*10c E MPa =
4360.80.8*3.0*10*10*0.0491 1.178*10c EI E I ===2kNm
1(1)f b kk d =+
圆形截面，所以k f =0.9两排桩n=2,所以b 2=0.6 d=1，h 1=3*(d+1)=6，
由于L 1=1.5<0.6 h 1=3.6，所以
2121110.6 1.5
0.60.6280.60.66
b L k b h --=+
?=+?= 1(1)0.6280.9(11) 1.13f b kk d =+=??+=
α=
P 。
0.3437α=== 2201
0.50.4319 5.95144.6/2
E H kN m
ξγ==???=44*10.0491
64
64
I D π
π
=
=
=
-12.80 -0.0005 -0.0 -0.0 -34.2
-14.40 -0.0005 -0.0 -0.0 -38.5
-16.00 -0.0005 -0.0 -0.0 -42.7
-17.60 -0.0005 -0.0 -0.0 -47.0
-19.20 -0.0005 -0.0 -0.0 -51.3
-20.80 -0.0005 -0.0 -0.0 -55.6
-22.40 -0.0005 -0.0 -0.0 -59.8
-24.00 -0.0005 -0.0 -0.0 -64.1
-25.60 -0.0005 -0.0 -0.0 -68.4
-27.20 -0.0005 -0.0 -0.0 -72.7
-28.80 -0.0005 -0.0 -0.0 -76.9
-30.40 -0.0005 -0.0 -0.0 -81.2
-32.00 -0.0005 -0.0 -0.0 -85.5
------------------------------------------------------------
计算成功完成
（9）单桩桩顶力
N：1139.9kN
2.2桩长计算
利用《桥梁通》7.77版桩长计算工具，桩顶竖向力取1139.9kN，初拟桩长、桩径分别为32m、1m，计算结果满足承载能力要求。
桩长计算书见附录1。
利用《桥梁博士》3.03版基础计算工具复核单桩承载力
计算结果为：配筋面积 3.82e-03㎡，选配14根φ25的钢筋，配筋面积6.87e-03㎡，配筋率0.87%。
附录1：
桥墩桩长计算
注：1、桩端土层为透水，冲刷线以上被水淹部分按浮容重计算桩重。其余按容重计算桩重。
2、冲刷线(或地面线)以下始终扣除桩重的一半计算桩重，与水位面和桩端持力层透水性无关。
3、表中“复核桩长”取初拟桩长的桩端土层透水性、承载力计算，其桩端不改变。若调整初拟桩长改变了桩端，应重新计算。
桥台桩长计算
注：1、桩端土层为透水，冲刷线以上被水淹部分按浮容重计算桩重。其余按容重计算桩重。
2、冲刷线(或地面线)以下始终扣除桩重的一半计算桩重，与水位面和桩端持力层透水性无关。
3、表中“复核桩长”取初拟桩长的桩端土层透水性、承载力计算，其桩端不改变。若调整初拟桩长改变了桩端，应重新计算。
碗扣式钢管模板支架工程 施工方案计算书 工程名称：兰州新区保障性住房项目A-4#、9#、10#、11#楼工程编制人： 日期：
目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、模板面板验算 (2) 四、次楞方木验算 (3) 五、主楞验算 (5) 六、立杆轴向力及承载力计算 (6) 七、立杆底地基承载力验算 (8) 八、架体抗倾覆验算 (9)
一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、《建筑施工手册》第四版（缩印本） 7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版） 8、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 9、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008 10、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002 9、《木结构设计规范》GB50005-2003 二、工程参数
三、模板面板验算 面板采用竹胶合板，厚度为10mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。 面板的截面抵抗矩W= 900×10×10/6=15000mm3； 截面惯性矩I= 900×10×10×10/12=75000mm4； （一）强度验算 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。 2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为： q1=0.9×[1.2×(24×0.18+1.1×0.18+0.3)+1.4×2.5]×0.9=7.518KN/m q1=0.9×[1.35×(24×0.18+1.1×0.18+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.9= 7.253KN/m 根据以上两者比较应取q1= 7.518N/m作为设计依据。 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.9×0.3=0.292 KN/m 跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5= 3.150KN 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M 1=0.1q 1 l2=0.1× 7.518×0.32=0.068KN·m 施工荷载为集中荷载： M 2=0.08q 2 l2+0.213Pl=0.08× 0.292×0.32 +0.213× 3.150×0.3=0.203KN·m
**高速公路（贵州境）***合同段 **分离式桥现浇箱梁支架计算书 编制： 复核： 审核： *********有限公司 年月日
**分离式立交桥现浇箱梁支架计算书 一、计算依据： 1、《路桥施工计算手册》； 2、《材料力学》； 3、《结构力学》； 4、《**高速公路两阶段施工图设计变更设计》 二、工程概况： **分离式立交桥为连接原有道路的主线跨线桥，上部结构跨径组合为：2×30m，桥宽5.5m；采用单箱单室截面，梁高150cm，箱梁采用满堂支架现浇施工。 梁体范围内地面为煤系地层，施工满堂支架时需将地面压实，上铺石粉或浇筑混凝土进行找平，支架底托下垫10cm×15cm方木，顶托上纵向铺工字钢，横向铺设10cm×10cm方木。 一、底板纵向分配梁的计算 现浇箱梁跨径组合为2×30m，由于箱梁整体为对称结构，因此计算时纵向只需考虑2个截面即可，及跨中和梁端（见图）。横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，翼板部分荷载较小，不予考虑。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，为了支架安全，总体考虑1.3倍的安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值： []σ145Μpa =，[]85pa τ=M ，52.110pa E =?M 。 纵梁选用10号工字钢，设计受力参数为： W=49.0cm 3，I=245.0cm 4，S=28.2cm 3，d=0.45cm 一、验算截面分析 我们根据箱梁截面，初步选定支架的纵向间距为90cm ，横向间距为60cm 。根据梁体截面分析，梁端截面为支架受力的最不利截面，因此只需要计算梁端截面处支架的受力情况即可。具体截面如下： 二、计算 支架纵向间距为90cm 处的分配梁计算 梁端截面
满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:
一、荷载分析 本工程现浇拱圈满堂支架的设计与验算参考公路施工手册《桥涵》及《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2016)》等规范选取以下参数： 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.90；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.65；模板支架搭设高度(m):8.50； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.5；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26； 施工人员和施工材料、机具走运或堆放等施工均布荷载标准值(kN/m2):4； 武穴地区10年一遇最大风压0.25kN/m2，小于0.35kN/m2，可不予考虑。 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):6500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：钢管(单钢管) :Ф48×3.5； 4.拱圈参数 拱圈的计算厚度(mm):500.00；
二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90×1.22/6 = 21600mm3； I = 90×1.23/12 = 129600mm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
附二满堂碗扣式脚手架计算书 一、试算（采用J41~J47联一截面形式进行试算） 金城路J41~J47连续梁典型截面 设计图5-5剖面 A=24.2063-5.9051-3.2853-4.3915=10.6244m2 （一）取1m纵向计算单元进行荷载计算 1、首次混凝土自重=(5.2069m2×1m×2600kg/m3)/(16.17m× 1m)=837.23kg/m2 2、方木及模板=45kg/m2 3、人行机具=200kg/m2 4、冲击荷载=837.23×0.3=251.17kg/m2 5、二次混凝土自重=5.4175×1×2600/（16.17×1）=871.09kg/m2 6、超过10m排架计算立杆稳定时需计算排架、托架自重 荷载组合Q=1.2×（837.23+45+871.09）+1.4×（200+251.17）=2735.62kg/m2 (二)单肢立杆可支撑面积，按图示二种形式进行初步计算 1、若按支撑支架荷载面积图（1）所示，S=0.6×0.9=0.54m2，立杆步距按
1.2m，则单肢立杆支撑荷载为2735.62×0.54=1477.235kg，此时，应按底柱进行计算，需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N2=1477.235+1.2×267=1797.635，合1797.635×9.8=17617N （17.617KN）。 2、若按支撑支架荷载面积图（2）所示，S=0.6×0.6=0.36m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆可支撑荷载为N3=2735.62×0.36=984.823kg，此时，若分析单肢杆压杆稳定，则需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N3=984.823+1.2×267=1305.223kg，合1305.223×9.8=12791N（12.791KN）。 （三）分析计算、结论 1、整体稳定验算： 已知碗扣式脚手架的立杆计算长度系数μw=0.9325μ=0.9325×1.55=1.4454；[μ为相应条件下扣件式脚手架整体稳定的计算长度系数（转化为对长度为步距h的立杆段进行计算）]。f=205N/mm2，D=48mm,d=48-3.5=44.5mm，步距h=1.2m。 长细比λ=μw h/i=1.4454×1.2/[（√（D2+d2））/4]=1.7345/0.0166=105根据λ，查得支架稳定系数φ=0.551。 容许荷载Ncr=φAf/（0.9γm）=0.551×489mm2×205N/mm2/（0.9×1.59）=38598N=38.598KN。[γm为材料强度附加分项系数=1.19(1+η)/
温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日
目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -
温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件 （1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。 （2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准 （1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。 （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 （6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。 （9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况 （1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 （2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则 （1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。
至高铁DK110+217~DK138+151.98 干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥 现浇支架计算书 中铁十二局集团 通宇公路研究所 二零一七年四月
第一部分概述 一、编制依据 1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件； 2、施工单位提供的有关资料。 二、计算及参考依据 计算及参考的依据主要有： 1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011） 2、铁路桥涵施工规（TB10203-2002） 3、建筑结构荷载规（GB50009-2012） 4、钢结构设计规（GB50017-2014） 5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规（TB10002.3-2005 ） 6、铁路桥涵设计基本规（TB10002.1-2005 ） 三、工程概况 至高铁DK110+217~DK138+151.98干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。 第二部分现浇支架计算 一、支架布置 干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×3.5碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm ×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距
60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。支架在桥纵向每360cm间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。支架布置示意图如下所示。 图1 纵桥向支架布置图（单位：cm）
碗扣式脚手架结构设计计算 1 基本设计规定： 1.1本规范的结构设计依据《建筑结构设计统一标准》GBJ68-84、《建筑结构荷载规范》GB5009-2001和《钢结构设计规范》GB50017-2003及《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002等国家标准的规定。采用概率理论为基础的极限状态设计法，以分项系数的设计表达式进行设计。 1.2脚手架的结构设计应保证整体结构形成几何不变体系，以“结构计算简图”为依据进行结构计算。脚手架立、横、斜杆组成的节点视为“铰接”。 1.3脚手架立、横杆构成网格体系几何不变条件应保证(满足)网格的每层有一根斜杆（图1.3）。 图 1.3 网络结构几何不变条件 1.4 模板支撑架（满堂架）几何不变条件应保证(是)沿立杆轴线（包括平面x、y两个方向）的每行每列网格结构竖向每层有一根斜杆（图1.4），也可采用侧面增加链杆与结构柱、墙相连（图 1.4-1所示）或采用格构柱法（图 1.4-2）。
图 1.4满堂架几何不变体系 图 1.4－1侧面增加支撑链杆法图 1.4－2 格构柱法 1.5 双排脚手架沿纵轴x方向形成两片网格结构的几何不变条件可采用每层设一根斜杆(图 1.5)，在y轴方向应与连墙件支撑作用共同分析： 1当两立杆间无斜杆时（图 1.5a），立杆的计算长度l0等于拉墙件间垂直距离；
2当两立杆间增设斜杆（图 1.5 b）则其立杆计算长度l0等于立杆节点间的距离。 3无拉墙件立杆应在拉墙件标高处增设水平斜杆，使内外大横杆间形成水平桁架（图1.5A－A剖面）。 图 1.5双排外脚手架结构计算简图 1.6 双排脚手架无风荷载时，立杆一般按承受垂直荷载计算，当有风荷载时按压弯构件计算。 1.7 当横杆承受非节点荷载时，应进行抗弯强度计算，当风荷载较大时应验算连接斜杆两端扣件的承载力； 1.8 所有杆件长细比λ＝l0 ／i不得大于250。 1.9当杆件变形有控制要求时，应按照正常使用极限状态验算其变形。 1.10脚手架不挂密目网时，可不进行风荷载计算；当脚手架采用密目安全网或其他方法封闭时，则应按挡风面积进行计算。 2 施工设计
现浇支架受力验算计算书 1、支架受力检算 太平互通中桥箱梁断面较大，本方案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进行计算，右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜角），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截面，悬臂长2.31m，梁高1.5m等高，右幅箱梁为单箱双室截面，悬臂长2m，梁高1.5m等高；箱梁跨中底板厚25cm，靠支点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠支点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图” 1.1荷载计算 1.1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计 算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹
箱梁支架计算书 本计算书分别以箱梁标准断面的横隔梁处及跨中截面、40m+60m+40m 跨箱梁最不利位置为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 5.1荷载计算 5.1.1荷载分析 根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m 3。 ⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q 2＝1.0kPa 。 ⑶ q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa ；当计算肋条下的梁时取1.5kPa ；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa 。 ⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa ，对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。 因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，查简明手册V 取2.5m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=25℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力 2 1 21022.05q V t c ββγ= =0.22×2.4×9.8×200/(25+15)×1.2×1.0×2.51/2 =49.1KN/m2=49.1KPa 式中： q5──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； c γ──混凝土的重力密度（kN/m3），取2400kg/ m3； V ──混凝土的浇筑速度（m/h ）； 0t ──新浇混凝土的初凝时间（h ），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用)15/(2000+=T t （T 为混凝土的温度oC ）； 1β──外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外
现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架设计计算 摘要以***高速公路***互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算。 关键词碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算 碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，***高速公路***立交工程中现浇箱梁施工量采用该体系支架。 1 工程概况 1.1 总概况 ***高速***互通立交位于市以北约10 km处***镇，为连接己通车**速公路和拟建的***泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。 施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个***互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。 1.2 主线K135+135桥左幅第7联 本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。下部为1.6× 1.6m和1.4×1.4m钢筋混凝土方墩，墩柱倒角为0.2×0.2m，墩柱平均高度为7m。 2 支架初步设计 2.1 立杆及横杆的初步设计 根据经验及初略计算，来选定立杆间距。腹板重Q1=36.4kn/ m2，空心段重 Q2=13kn/m2，底板宽b=7.5m，箱梁长s=53m，单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。 腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.1；取安全系数1.3，则为1.43。 空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.4；取安全系数1.3，则为0.52. 所以选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2＜1/0.52=1.92 m2，满足要求。 腹板及中、端横梁等实心处立杆间距为：0.6×0.9=0.54m2＜1/1.43=0.70 m2，满足要
连续箱梁碗扣支架计算书 1、工程概况 xx干道上跨xxR区1#路桥为中环快速干道（xx段）在xx处上跨xxR区x#路桥。跨线桥桥面总体宽度为:5.0m（人行道）+12.0m（行车道）+2.0m（中分带）+16.5m（行车道） +4.0m（人行道）=39.50m，双向6车道，横向分成左右两幅桥，主梁分别采用C50单箱四室和单箱三室现浇混凝土简支箱梁。 2、计算依据 《xx快速干道上跨xxR区x#路桥》施工设计图 《结构力学》、《材料力学》、 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 《路桥施工计算手册》 3、支架分析 3.1、支架方案 (1)支架设计 支架采用碗扣支架搭设，碗扣立杆外径为φ48钢管，壁厚3.5mm，支架横向间距均为0.9米;纵向间距均为0.9米，在距两桥台3.0米的位置纵向间距为0.6米，纵横杆排距1.2米。支架顶口及底口分别设顶托与底托来调整高度（顶托和底托外露高度需满足相关规范要求），水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和坚向剪刀撑。横桥向剪刀撑为间距4.0米搭设，纵桥向间距也为4.0米，必要时根据现场施工情况，对全桥剪刀撑进行加密。箱梁底模采用δ＝15
mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木,具体布置见”箱梁支架构造图”。由于该桥跨线，需要预一行车道，设置单车道门通，门通净高4.5米，净宽4米，门式通道采用钢管桩加Ⅰ40b工字钢搭设。钢管桩横桥向布置见图。横桥向采用Ⅰ40工字钢，在工字钢上面再横铺Ⅰ40b号工字钢,间距90cm,其上满铺木板，防高空坠物。箱梁底模采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木,具体布置见”碗扣支架正面示意图”。 4、支架计算 4.1荷载分析 ①扣件式钢管支架自重，包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件、扣件等，可按表1查取。 表1 扣件式钢管截面特性 外径d(mm) 壁厚 t(mm) 截面积 A(mm2) 惯性矩 I(mm4) 抵抗矩 W(mm3) 回转半径 i（mm） 每米长自 重（N） 48 3.5 4.89× 1021.219× 105 5.08× 103 15.78 38.4 ②新浇砼容重按26kN/m3计算, 箱底:22.0KPa,翼板:7.50 KPa。 ③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则: 箱底:1.10KPa, 翼板:0.375 KPa。 ④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa ⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa
中交三航局大西客专指挥部一项目部 祁县跨G208特大桥上跨G208现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书 二○一○年十二月
目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 ............................................................................................... - 2 - 4现浇箱梁支架验算 ........................................................................................................................... - 3 - 4.1荷载计算 ................................................................................................................................ - 3 - 4.1.1荷载分析 ..................................................................................................................... - 3 - 4.1.2荷载组合 ..................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ..................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ................................................................................................................................ - 5 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算.................................................................. - 5 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ......................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ..................................................................................... - 8 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算.......................................................... - 9 - 4.2.5底模板计算 ................................................................................................................- 11 - 4.2.6侧模验算 ................................................................................................................... - 12 - 4.2.7跨中工字钢平台支架体系验算................................................................................ - 13 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................... - 15 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................... - 17 - 5支架搭设施工要求及技术措施 ..................................................................................................... - 19 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求....................................................... - 19 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定............................................................... - 20 - 5.3支架拆除要求 .............................................................................................................. - 20 - 5.4支架预压及沉降观测 .................................................................................................. - 20 - 6安全防护措施及安全交底 ............................................................................................................. - 22 - 6.1安全防护措施 .............................................................................................................. - 22 - 6.2安全交底 ...................................................................................................................... - 23 -
碗扣支架承载力计算书 满堂支架承载力计算书 （30+45*2+30联） 一、编制说明： 高架桥第七联为30+45*2+30m，施工采用满堂支架，梁高从1.8m到2.5m渐变，腹板宽度由0.45m到0.7m渐变，为保证支架承载力满足施工要求，而编制计算书。 二、编制依据： 1、公路施工手册《桥涵》 三、支架承载力计算书： 1、翼缘板： 1)砼重量：1/2×(0.55+0.22) )×3.375×150×25=4873KN 2)施工人员及设备荷载：1.OKN/m2×3.375×150=507KN 3)振捣产生荷载:2.OKN/m2×3.375×150=1013KN 4)模板及支架自重:1.OKN/m2×3.375×150=507KN 合计:4873×1.2+507×1.4+1013×1.4+507×1.2=8584 KN 碗扣支架采用行距1.2m，步距0.9m总计需用3×167=501根 立杆单根极限承载力3OKN 施工所需承载力8584/501=17KN<30KN 因此布置1.2×0.9，满足施工要求。 2、主箱梁总体: 1)砼重量：(1595.6 m3-389.8m3)×25=30145KN 2)振捣产生荷载: 1.OKN/㎡×8×150=1200KN 3)振捣产生荷载：2.OKN/㎡×8×150=2400KN 4)模板及支架自重: 1.OKN/㎡×8×150=1200 KN 合计:30145×1.2+1200×1.4+2400×1.4+1200×1.2=42654 KN 碗扣支架采用行距1.2m步距0.9m，在每跨两侧12m范围内加密行距0.6m步距0.9m,总计8*167+3*91=1609KN, 施工所需承载力42654/1609=26.5KN<30KN, 因此上述布置满足要求。 3、主箱梁高为2.5m处验算：
目录 一、计算概况 (3) 二、计算依据 (3) 三、荷载分析 (3) 四、设计计算参数确定 (4) 五、底板底模竹胶板计算 (5) （一）跨中A-A断面荷载计算 (5) 1、荷载分析 (5) 2、强度计算 (6) 3、刚度验算 (6) （二）跨边B-B断面荷载计算 (6) 1、荷载分析 (7) 2、强度计算 (7) 3、刚度验算 (8) 六、腹板钢模板计算 (8) （一）水平荷载 (8) （二）截面参数及材料力学性能指标 (8) （三）承载力检算 (9) 1、强度 (9) 2、刚度 (9) 七、底模纵向方木计算 (9) （一）跨中A-A断面荷载计算 (9) 1、荷载分析 (10) 2、强度计算 (10) 3、刚度验算 (11) （二）跨边B-B断面荷载计算 (11) 1、荷载分析 (11) 2、强度计算 (12) 3、刚度验算 (12)
八、底模横向方木计算 (13) （一）跨中A-A断面荷载计算 (13) 1、荷载分析 (13) 2、强度计算 (14) 3、刚度验算 (15) （二）跨边B-B断面荷载计算 (15) 1、荷载分析 (16) 2、强度计算 (16) 3、刚度验算 (17) 九、贝雷梁钢管支架受力计算 (17) （一）跨中A-A断面荷载计算 (18) 1、荷载分析（S1、S3部分立杆间距为0.9m时） (18) 2、荷载分析（S2、S4部分立杆间距为0.6m时） (19) （二）跨边B-B断面荷载计算 (20) 1、荷载分析（S1部分立杆间距为0.9m时） (20) 2、荷载分析（S2部分立杆间距为0.6m时） (21) 十、贝雷梁钢管支架重量计算 (22) 十一、垫层混凝土强度验算 (24) （一）跨中A-A断面荷载计算 (24) 1、荷载分析（S1、S3部分，支架间距90cm×120cm） (24) 2、荷载分析（S2、S4部分，支架间距60cm×120cm） (25) （二）跨边B-B断面荷载计算 (26) 1、荷载分析（S1部分，立杆横向间距0.9m） (26) 2、荷载分析（S2部分，立杆横向间距0.6m） (27) 十二、地基土承载力验算 (28)