发电厂
厂用电系统保护整定计算书
（第二版）
批准：＿＿＿＿＿＿
审核：＿＿＿＿＿＿
计算：＿＿＿＿＿＿
日期：2015年2月25日
目录
短路电流计算 (1)
厂用段输煤电源馈线（BBA13）整定计算 (2)
变压器整定计算 (3)
厂用电动机整定计算 (7)
备用电源进线整定计算 (9)
厂用段电源进线柜弧光保护整定计算 (10)
输煤段电源进线柜弧光保护整定计算 (10)
输煤段电源进线整定计算 (11)
输煤段卸船机馈线整定计算 (12)
输煤段斗轮机机馈线整定计算 (13)
卸船机内主变压器整定计算 (14)
卸船机内辅变压器整定计算 (15)
斗轮机内主变压器整定计算 (16)
380V开关本体整定计算 (17)
380V其它保护整定 (19)
遗留问题 (20)
短路电流计算
1 6kV 系统主要接线图
斗轮机段
主变辅变
厂用母线
厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线辅变主变卸船机段厂变
厂变
厂变
厂变
厂变
厂变
厂变
输煤母线
输煤母线厂用母线备变
厂变
2 系统参数
2.1 厂变参数：39000kV A ，6.3kV ，3574A ，Xd ＝15% 2.2 备变参数：39000kV A ，6.3kV ，3574A ，Xd ＝15% 2.3 输煤段电缆：6×（3×185），700m ，0.066Ω/km 2.4 变压器中性点电阻：18.18Ω 3 短路电流计算
3.1 6kV 母线三相短路：A A X I I d e d 23827%
1535743===
）（ 3.2 6kV 母线两相短路：A A I I 206342382723233d 2d =?==）（）（ 3.3 6kV 母线单相接地：A V U R U I g
20018.1836300R 33g
0=Ω
?=
==
线相
厂用段输煤电源馈线（BBA13）整定计算
ＣＴ变比：2000/1 零序ＣＴ：150/5 额定电流：1600A
1 CT 系数整定：250.11600
2000
===
e CT I n k 2 反时限过电流保护：
定值：e e e f k dz I I I k k I 263.195
.02.12=?=?=
系数：k ＝0.5
曲线：超强反时限
3 延时速断保护，按躲负荷自启动计算：
定值：e e e f
zqd k dz I I I k k k I 16.395
.05
.22.12=??=
?=
时间：300ms
备注：速断启动时闭锁工作电源及备用电源瞬时速断保护
4 接地保护：
与厂变及备变零序保护相配合，取灵敏系数3，厂变及备变零序电流定
值为132A 。则：n n
dz I I I %30%100150
3132=??=
时间：600ms
5 低电压保护：为保证备自投成功，低电压I 段切除输煤段（70V ，0.6s ），保
护动作后联跳输煤段进线开关。
变压器整定计算
1 厂用6kV 变压器系统
除尘变厂用母线
工作进线
备用进线
锅炉变
汽机变公用变除灰变
脱硫变厂前区变
检修变循环水变照明变制氯变
码头变
化学水变工业水变输煤变
输煤变
输煤母线
输煤馈线
卸船机卸船机辅变斗轮机辅变
斗轮机主变
斗轮机
卸船机主变
2 变压器低压侧母线短路时高压侧短路电流计算（6kV 为无穷大系统）：
3 CT 系数整定：
4 电流保护计算：
4.1 瞬时速断保护（VC 不投）：
按躲过低压侧三相短路电流整定：e d
d k dz I x I k I ?=
?=2
.1)3(2
4.2 延时速断保护：
4.2.1 按躲开变压器可能的最大负荷电流整定：26.195
.02.1===
f k k k k 式中 k ：整定系数
k k ：可靠系数，取1.2
f k ：返回系数，取0.95
4.2.2 按躲过负荷自起动的最大工作电流整定：3
5.22.1=?==zqd k k k k
式中 z q d k ：自起动系数，取2.5
4.2.3 按与相邻保护相配合整定：8.442.1'=?==dz k k k k
式中 '
dz k ：低压侧保护整定值系数，取4
4.2.4 选取系数：5=k 定值：e e dz I I k I 52=?=
时间：600ms
4.3 反时限过电流保护，按躲负荷电流整定：
定值：e e e f k dz I I I k k I 263.195
.02.12=?=?=
系数：5.0=k
曲线：超强反时限
4.4 输煤馈线接地保护，按与输煤馈线零序配合系数1.5整定：
定值：n n dz dz
I I k I I %205
.1%30'=== 时间：300ms
厂用段馈线按同样整定
5 变压器差动保护计算（2500kV A 及2000kV A ）：
5.1 接线组别：Dyn －11 5.2 最小动作电流：
()()r r r cT k d I I I m U k k I 24.005.005.0203.05.11=++??=?+?+= 式中 k k ：可靠系数，取1.5
cT k ：CT 误差值，取0.03×2
U ?：可调分接头误差，取0.05 m ?：CT 不同型附加误差，取0.05
r I ：标么值
取r d I I 3.01=
5.3 无制动区边界：r b I I 8.01= 5.4 弱制动区动作值：r d I I 5.02= 5.5 弱制动区边界：r b I I 22=
5.6
制动区斜率：
最大外部短路电流：e e d e b I I
x I I 10%
10max .===
躲过外部短路时最大不平衡电流：
()()e
e e
cT fzq k d I I I m U k k k I 61005.005.021.05.15.110max .=?++???=??+?+=
k k ：可靠系数，取1.5
fzq k ：非周期系数，取1.5
cT k ：CT 误差值，取0.1×2 斜率：7.02
105
.062max .2max .=--=--=
b b d d I I I I k
5.7 速断动作值：躲过励磁涌流及最大不平衡电流，取12=dz I
5.8 二次谐波制动：I 2＝15%
6 其它：因为REX521保护的CT 调整系数最大为3，所以1600kV A 变压器的
调整系数不能达到5.456，所以将改系数减为一半（2.728），同时将定值系数也减为一半（瞬时速断7.5，延时速断2.5，反时限过流0.63）。
厂用电动机整定计算
1 说明：电动机的起动电流为6倍，允许起动时间为10s ，允许连续冷态启动
2次，热态启动1次。按80%电压下电动机起动的最长时间为泵类6s ，风机12s 考虑。
3 电流保护整定：
3.1 定时限过电流保护：
定值：e e e f k dz I I I k k I 15.195
.01.12=?=?=
时间：300s
3.2 延时速断保护：
定值：1.5I e
时间：按躲电动机起动考虑（可靠系数1.5），泵类9s ，风机18s 3.3 瞬时速断保护（接触器无）： 起动定值加倍功能投入，所以定值为：e e e k dz I I I k I 5.462
5
.1622=?=?=
时间：60ms
3.4 电流不平衡保护：
定值按电动机允许的不平衡考虑：0.3 时间为反时限系数：30
3.5 接地保护，按与输煤馈线零序配合系数1.5整定：
定值：n n dz dz
I I k I I %205
.1%30'=== 时间：300ms
4 风机有以下几台：
脱硫增压风机、引风机、一次风机、送风机、脱硫氧化风机
5 低电压保护：
5.1 循环水泵、闭式冷却水泵：不停 5.2 厂用段其它电机：70V ，0.6s 5.3 输煤段电机：70V ，1s
6 电动机差动保护（2000kW 及以上）：
6.1 最小动作电流：r d I I 3.01= 6.2 无制动区边界：r b I I 8.01= 6.3 弱制动区动作值：r d I I 5.02= 6.4 弱制动区边界：r b I I 22= 6.5 制动区斜率：
7.0=k
6.6 速断动作值：躲过最大不平衡电流，取5=dz I 6.7 二次谐波制动：I 2＝15%
7 其它：
7.1 因为REX521保护的CT 调整系数最大为3，所以1400kW 的送风机的
调整系数不能达到4.805，所以将改系数减为一半（2.402），同时将定值系数也减为一半（定时限过流0.58，延时速断0.75，瞬时速断2.25）
备用电源进线整定计算
保护型号：REX521 ＣＴ变比：5000/1 额定电流：3574A
1 实际运行电流为：A A
I I e e 17872
35745.0'=== 2 CT 系数整定：798.21787
5000
===e CT I n k 3 反时限过电流：
定值：e e e f k dz I I I k k I 26.195
.02.12=?=?=
系数：k ＝0.8
曲线：超强反时限
校验：电动给水泵启动时间为4s ，此时备用进线保护过流3.5倍，在此倍数下保护动作时间5.7s ，保护不会越级动作。输煤电源馈线启动值及反时限系数都小于进线，保护也不会越级动作。
4 延时速断保护：
4.1 按最大电动机启动计算，电动给水泵额定电流值880A ，启动电流按6
倍算：
()e e e zq e dz I I I I I Kk I 15.41787880)16(2.12=??
????
-+=+?=
4.2 和输煤馈线配合：
()
e e e dz e dz I I I I I Kk I 52.317871600)116.3(2.1'
2=??
????-+=+?=
4.3 比较选取e dz I I 1
5.42=，时间：600ms 4.4 灵敏度校验：28.21787
15.4206342>=?==dz d lm
I I K 5 瞬时速断保护：
5.1 选取e dz I I 15.42=
5.2 时间：300ms
5.3 备注：当输煤电源馈线速断启动时闭锁A 段备用进线
厂用段电源进线柜弧光保护整定计算
保护型号：V AMP220 ＣＴ变比：5000/1A 额定电流：3574A
1 定值：9.15000
5
88035742.12=?+?=dz I ，方法同备用进线柜
2
保护动作后闭锁输煤段快速切换装置
输煤段电源进线柜弧光保护整定计算
保护型号：V AMP220 ＣＴ变比：2000/1A 额定电流：1600A
1 定值：5.22000
1600
16.32=?=
dz I ，计算同输煤电源馈线柜 2 保护动作后闭锁输煤段快速切换装置
输煤段电源进线整定计算
保护型号：REX521 ＣＴ变比：2000/1 零序ＣＴ：150/5 额定电流：1600A
1 CT 系数整定：250.11600
2000
===e CT I n k 2 瞬时速断保护：
2.1 与厂用段输煤馈线配合：e e k dz dz I I k I I 6
3.22
.116.3'22
=== 2.2 时间：200ms
2.3 备注：保护动作只闭锁输煤段快速切换装置 3 延时速断保护：
3.1 定值：e dz I I 63.22=
3.2 时间：300ms
3.3 备注：保护动作跳开关，同时闭锁输煤段快速切换装置 4 反时限过电流：
4.1 定值：e e e f k dz I I I k k I 21.195
.015.12=?=?=
4.2 系数：k ＝0.5
4.3 曲线：超强反时限
4.4 备注：保护动作跳开关，同时闭锁输煤段快速切换装置 5 接地保护：
5.1 定值：%252=dz I
5.2 时间：500ms
5.3 备注：保护动作只闭锁输煤段快速切换装置 6 接地保护：
6.1 定值：%252=dz I
6.2 时间：600ms
6.3 备注：保护动作跳开关，同时闭锁输煤段快速切换装置
输煤段卸船机馈线整定计算
保护型号：REX521 ＣＴ变比：800/1 零序ＣＴ：150/5 额定电流：212.2A
主变参数：2000kV A ，6.3kV ，183.3A ，Xd ＝10% 辅变参数：315kV A ，6.3kV ，28.9A ，Xd ＝6%
1 CT 系数整定：77.32
.212800
===
e CT I n k 0 2 反时限过电流保护：
定值：e e e f k dz I I I k k I 26.195
.02.12==?=
系数：k ＝0.5
曲线：超强反时限
3 延时速断保护：
定值：e e dz I kI I 52==
时间：600ms
4 瞬时速断保护：
定值：e e d e k dz I I
x I k I 12%
102.12=?=?
= 时间：60ms
备注：电流与卸船机上的保护相配合，时间不配合
5 接地保护：
定值：%202=dz I 时间：300ms
6 其它：因为REX521保护的CT 调整系数最大为3，所以该调整系数不能达
到3.770，所以将改系数减为一半（1.885），同时将定值系数也减为一半（瞬时速断7.5，延时速断2.5，反时限过流0.63）。
输煤段斗轮机机馈线整定计算
保护型号：REX521 ＣＴ变比：75/1 零序ＣＴ：150/5 额定电流：60.5A
主变参数：630kV A ，6.3kV ，57.7A ，X d ＝6% 辅变参数：30kV A ，6kV ，2.89A ，X d ＝4%
1 CT 系数整定：240.15
.6075
===
e CT I n k 2 反时限过电流保护：
定值： e e e f k dz I I I k k I 26.195
.02.12=?=?=
系数：k ＝0.5
曲线：超强反时限
3 延时速断保护（与下级保护配合）：
定值：e e dz k dz I I I k I 652.1'
2=?==
时间：600ms
4 接地保护：
定值：%202=dz I 时间：300ms
卸船机内主变压器整定计算
保护型号：7UT61、7RW6000 ＣＴ变比：300/1、4000/1 ＰＴ变比：6300/110 额定电流：183.3A
1 定时限过电流保护：
定值：77.0300
3.18395.02.12=?=?=
cT e f k dz n I k k I A 时间：4s
2
瞬时速断保护（变压器低压侧无断路器，可靠系数取4）：
定值：44.2300
3
.18342=?=
dz I A 时间：0.1s
3
接地保护（与上一级配合，配合系数2）： 定值：一次动作电流为15A 时间：0.1s
4
差动保护 启动值：0.3 斜率1：0.25 拐点：0.8 斜率2：0.5 速断：12
二次谐波：15%
5
过电压保护：
定值：1.2×110＝132V 时间：0.5s
卸船机内辅变压器整定计算
保护型号：7SJ62 ＣＴ变比：75/1 ＰＴ变比：6300/110 额定电流：28.9A
1 定时限过电流保护：
定值：49.075
9.2895.02.12=?=?=
cT e f k dz n I k k I A 时间：4s
2 瞬时速断保护（变压器低压侧无断路器，可靠系数取4）：
定值：54.175
9
.2842=?=
dz I A 时间：0.1s
3 接地保护（与上级配合）：
定值：一次动作电流为15A 时间：0.1s
4 过电压保护：
定值：1.2×110＝132V 时间：0.5s
斗轮机内主变压器整定计算
保护型号：YZ100-CB ＣＴ变比：100/5 零序ＣＴ：150/5 额定电流：57.7A
1 定时限过电流保护：
定值：6.320
7.5795.02.12=?=?=
cT e f k dz n I k k I A 时间：4s
2 限时速断保护：
定值：4.1420
7
.5752=?=
dz I A 时间：0.1s
3 瞬时速断保护：
定值：7.5720
%67
.572.12=??=
dz I A
4 接地保护（与上级配合）：
定值：A I dz 5.030
2150
%202=??=
时间：0.1s
380V 开关本体整定计算
1 计算说明：380V 设备选用施奈德断路器，断路器本体自带保护。断路器种
类有MT 型框架式断路器（配MiC5.0P 、Mic6.0P 保护模块）；NS 型塑壳断路器（配STR 保护：只有定值整定的第1项和第3项）。
2 系统接线图（MCC 段都由2路PC 段过来的进线，图中只画出1路）
图 三保安段接线
图 二精处理段接线图 一一般接线变变变变
变变
3 定值计算的原则：因380V 设备为系统末端，所以按负荷容量计算本设备保
护定值，再综合考虑其它因素做适当调整。 4 定值整定
4.1 过电流启动值
4.1.1 因检修箱、热工电源配电柜容量与本回路的电源容量配置相同，
所以可靠系数取1.0
4.1.2 锅炉PC 段保安馈线断路器与保安段进线断路器为同一回路的两
级，综合考虑断路器容量、保护选择性、柴油机启动方式等因素保安段进线断路器可靠系数取1.1，锅炉PC 段至保安段馈线断路器可靠系数取1.25
4.1.3 其它设备可靠系数取1.2
4.2 过电流时间tr （6倍启动电流时动作时间）
4.2.1 密封风机启动时间较长，其电源断路器取8 4.2.2 其它电动机电源断路器取2 4.2.3 PC 段进线断路器取1.0 4.2.4 其它设备取0.5 4.3 延时速断启动值
4.3.1 10.5kW 以下电动机，可靠系数取12 4.3.2 10.5kW 及以上电动机，可靠系数取10
4.3.3 照明及加热器回路，电阻性回路无大的冲击电流，可靠系数取4
4.3.4PC段进线、母联、PC段至MCC段的馈线、MCC段母联，可靠
系数取4
4.3.5MCC段其它馈线回路，可靠系数取8
4.4延时速断时间tsd（在“off”侧）
4.4.1电动机、加热器断路器取0
4.4.2MCC段母联断路器取0.1
4.4.3保安段进线断路器取0.2，锅炉PC段至保安段馈线断路器取0.3
4.4.4其它PC至MCC段的馈线断路器取0.2
4.4.5PC段母联断路器取0.3
4.4.6PC段进线断路器取0.4
4.5瞬时速断li（仅框架断路器设备有）：off
4.6接地启动值Ig及时间tg（在“off”侧）
4.6.1PC段电源进线及母联选用Mic
5.0保护，无此功能
4.6.2电动机、加热器取Ig＝B（0.3In），tg＝0.2
4.6.3保安母联取Ig＝I（1.0In），tg＝0.2
4.6.4保安进线取Ig＝H（0.9In），tg＝0.3
4.6.5其它回路取Ig＝I（1.0In），tg＝0.4
5定值配合校验
5.1PC进线与母联断路器由时间系数配合
5.2母联与馈线断路器过流由启动值配合，速断由时间配合
5.3PC馈线与MCC馈线断路器过流由启动值配合，速断由时间配合
5.4MCC馈线接地由MCC馈线速断与PC馈线的接地保护时间配合
10kV 高压柜整定计算书
机运事业部 年月日 审批记录 单位签字日期 编制 审核 分管副部长 机运部长 机电副总
10kV高压柜整定书 已知： 110KV 变电所 10KV 母线三相短路电流为I s(3.c)=13.44Ka,母线短路容量 S k=3Uav I s(3.c)=1.732 ×10.5 ×13.44=244.4MW,电源电抗X S= Uav2/S K=10.52/244.4= 0.45 Ω。 一、主井 10kV 高压柜整定计算书 (400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW, 高压柜到主井变电所采用的是YJV22 3×95mm 2电缆 ,400m 。
1 、线路电抗 X l = X 01 l=0.08 ×0.4=0.03 2 Ω 2 、总电阻∑R= R 01 l=0.221 ×0.4=0.0884 Ω 3 、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532 Ω 4 、线路末两相短路电流 I s (.2min ) = Un = 10000 =10875.48A 2 2 2 2 2 R X 20.0884 0.4532 5、线路最大长时工作电流： P Ir= 3 U cos 1818 = 3 10 0.8 =131A 6、过电流保护电流： Ig= Krel Kjz ×I max Kf Kj = 1.15 1.0 ×（ 1.5 1600 + 1818 1600 ） 0.85 80 3 10 0.8 3 10 0.8 =3.19A 取 3.2A 7、速断保护电流： Id= Krel Kjz ×I s (.3m ) ax Kj 根据现场经验，取 3 倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Krel Kjz ×3Ir Kj = 1..15 1.0 ×3×131 80
二、高开整定列表
高爆开关整定计算原则 一、计算原则与公式 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》： (1)、过载值：φ cos 31??≤ e e g U P I g ……高压配电装置的过载整定值，A ； P e ……高压配电装置所带负荷的额定功率之和，kW; U e ……高压配电装置的额定电压，kV; Cos φ……功率因数取0.85; (2)、短路值根据公式计算： )(4 .1e x Qe b z I k I k I ∑+?≥ I z ……高压配电装置短路电流整定值; I Qe ……容量最大的电动机额定起动电流，(包括同时启动的几台电动机）A ； k b ……矿用变压器的变压比，一次电压为10000V ，二次电压为690V 时， 变比取14.5；一次电压为10000V ，二次电压为1200V 时，变比取8.3; ∑I e ……其余（已启动电流的除外）电动机的额定电流之和; K x ……需用系数，取1; 对于电子式高压综合保护器，按电流互感器(5A)倍数分级整定： ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ 式中 n ……互感器二次额定电流(5A)的倍数
I ge ……高压配电装置额定电流，A ； ∑Ie 、I Qe 、Kx 、k b ……含义同上； (3)、对于Y/△接线变压器，计算出的整定值灵敏度应按公式校验 Z b d I k I 3)2(≥1.5 )2(d I ……变压器低压侧两相短路电流，A; I z ……高压配电装置短路电流整定值; k b ……矿用变压器的变压比，取14.5或8.3; ∑R=R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X=X X +X 1／K b 2+X b +X 2 ()) ()(22 2 ) 2(X R U I e d ∑+∑= (4)、公式S V X 2=、∑?=33V I S 、∑=X V S 2、3 2866.0S S I I = X 、系统电抗 V 2、系统电压 S 、系统短路容量：地面10KV 变电站系统短路容量按100MVA 计算） 3 S I 、稳态三项短路电流 X ∑、短路回路的总电抗
供配电课程设计 设计题目：某工厂办公楼供配电系统设计所在学院：电气工程与控制科学学院 专业：电气工程及其自动化 班级：浦电气1303 学生： 指导教师：丁 起讫日期： 2016-06-20～2016-07-03 2014年 06月16日
第一章建筑概况 建筑工程的电气设计中，需要讲究设计的可操作性、延续性、系统性和整体协调性。本次设计的电气系统包括：变配电系统，照明系统，消防系统，通过理论和实践相结合，提高分析问题和解决问题的能力;学会使用规及有关的设计资料，掌握设计的基本方法。 1.1设计题目及建筑概况 1.1.1设计题目 某工厂办公楼供配电系统设计 1.1.2建筑概况 本建设项目为市厂区办公楼建筑，该建筑由地面上11层、局部地下1层组成，建筑面积27464m2，建筑高度44.1m，属2类高层建筑。该建筑地下1层为水泵房及备用设备房，地上1层为开敞式办公用房及部分设备用房（含变配电所），2层为部食堂及部分办公用房，3～5层为开敞式办公用房，6～11层为办公及会议用房。 1.2设计目的和意义 1）掌握变配电系统设计的理论知识，方法程序，技术规。 2）学会对变配电所的高低压系统的设计及相关设备的选择。 3）学会合理的布置变配电所的设备。 4）会用设计规、规程、设计手册及有关资料进行正确设计。 5）懂得利用产品样本进行设计及设备选型。 6）培养创新意识和获取新知识的能力以及树立起严谨、认真、实事、刻苦钻研、团结协作的工作态度。 1.3设计原则 1.安全。设计阶段应首先充分注意安全用电问题，要从生命、设备、系统及建筑等方面全面考虑。 2.可靠。体现在供电电源和供电质量的可靠性。
继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算(移变选择: cos de N ca wm k P S ?∑= (4-1 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷,kVA ; ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和,kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6.04.0 (4-2 式中 P max --最大一台电动机额定功率,kW ; wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择: (1向一台移动变电站供电时,取变电站一次侧额定电流,即 N N N ca U S I I 13 1310?== (4-13 式中 N S —移动变电站额定容量,kV ?A ; N U 1—移动变电站一次侧额定电压,V ; N I 1—移动变电站一次侧额定电流,A 。 (2向两台移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和,即 3
1112ca N N I I I =+= (4-14 (3向3台及以上移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = (4-15 式中 ca I —最大长时负荷电流,A ; N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和,kW ; N U —移动变电站一次侧额定电压,V ; sc K —变压器的变比; wm ?cos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。 (4对向单台或两台高压电动机供电的电缆,一般取电动机的额定电流之和;对向一个采区供电的电缆,应取采区最大电流;而对并列运行的电缆线路,则应按一路故障情况加以考虑。 3、低压电缆主芯线截面的选择 1按长时最大工作电流选择电缆主截面 (1流过电缆的实际工作电流计算 ①支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103
一、常用的需要系数负荷计算方法 1、用电设备组的计算负荷（三相）： 有功计算负荷 Pjs=Kx·Pe(Kw)； 无功计算负荷 Qjs=Pjs·tgψ（Kvar）； 视在功率计算负荷Sjs=√￣Pjs2+ Qjs2（KVA）； 计算电流 Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：Pe---用电设备组额定容量（Kw）； Cosψ---电网或供电的功率因数余弦值（见下表）； tgψ ---功率因数的正切值（见下表）； Ux---标称线电压（Kv）。 Kx---需要系数（见下表） 提示：有感抗负荷（电机动力）时的计算电流，即： Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ·η（A） η---感抗负荷效率系数，一般取值0.65～0.85。 民用建筑（酒店）主要用电设备需要系数Kx及Cosψ、tgψ的取值表： 注：照明负荷中有感抗负荷时，参见照明设计。
2、配电干线或变电所的计算负荷： ⑴、根据设备组的负荷计算确定后，来计算配电干线的负荷，方法如下：总有功计算负荷∑Pjs=K∑·∑(Kx·Pe)； 总无功计算负荷∑Qjs= K∑·∑（Pjs·tg）； 总视在功率计算负荷∑Sjs=√￣（∑Pjs）2+（∑Qjs）2。 配电干线计算电流∑Ijs=∑Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：∑---总矢量之和代号； K∑---同期系数（取值见下表1）。 ⑵、变电所变压器容量的计算，根据低压配电干线计算负荷汇总后进行计算，参照上述方法进行。即： ∑Sjs变= K∑·∑Sjs干线（K∑取值范围见下表2）。 变压器容量确定：S变=Sjs×1.26= （KVA）。 （载容率为80﹪计算，百分比系数取1.26，消防负荷可以不计在内）。变压器容量估算S变= Pjs×K×1.26= Pjs×1.063×1.26= （Kva）。 同期系数K∑值表： 计算负荷表（参考格式）：
大砭窑煤矿地面10kV高压柜 整定计算书 机电科 二零一七年八月一日
审批记录
10kV 高压柜整定书 一、地面变电所10kV 高压柜整定计算书(1000/5) 根据目前煤矿井下主要用电设备用电负荷统计知总负荷为9600KW ，最大设计负荷为7600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×185mm 2电缆,200m 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×0.2=0.016Ω 2、总电阻∑R=01R l=0.221×0.2=0.0442Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0016=0.4516Ω 4、线路末两相短路电流 ) 2(min .s I =()() 2 2 2∑∑+? X R Un = 2 2 ) 4516.0()0442.0(210000 +?=11019.09A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01039600 ?? =693A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = )8 .01037600 96008.010376005.1(20085.00.115.1??-+?????? =6.5A 7、速断保护电流：
Id= Kj Kjz Krel ?×) 3(max .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id=Kj Kjz Krel ?×3Ir = 6933200 .115.1??? =11.85A 8、灵敏度校验： Km=) 2(min .s I /Kj ×Id>1.5 =11019.1/（200×11.85）=4.58>1.5 满足条件。 式中K rel ――可靠系数，取K k ＝１.15 K f ――返回系数, K f =0.85 K jz ――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取1.0 K j ――电流互感器的变比 式中?cos ――设备组平均功率因数，此取0.8 Imax — 线路最大工作电流 ) 2(min .s I ――被保护线路末两相短路电流 二、通风机房高压柜整定计算书（300/5） 根据目前通风机房用电设备用电负荷统计知总负荷为1120KW ，最大负荷功率为560KW,使用LG-120架空线，3000Km 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×3=0.024Ω
民用建筑电气设计手册 ——学习笔记 一、民用建筑电气工程设计的内容 1、变配电所设计 （1）根据变配电所供电的负荷性质及其对供电可靠性的要求，进行负荷分级，从而确定所需的独立供电电源个数与供电电压等级，并确定是否设置应急备用发电机组。 （2）进行变配电所负荷计算与无功功率补偿计算，确定无功补偿容量。 （3）确定变压器形式、台数、容量。进行主接线方案选择。 （4）变配电所选址。为了节约电能与减少有色金属耗量，通常应尽可能使高压深入负荷中心。但在建筑高度甚高和大容量负荷相当分散的情况下，也可分散设置多处变电所，其布置方案应经过技术经济进行比较确定。 （5）短路电流计算与开关设备选择。 （6）二次回路方案的确定，继电保护的选择和整定计。操作电源的选择。计量与测量。（7）防雷保护与接地装置设计。 （8）变配电所电气照明设计。 高压与低压配电所的设计、除不需进行变压器选择之外，其余部分的设计内容与变电所设计基本相同。 2、高低压供配电系统设计 （1）输电线路设计 包括：线路路径及线路结构型式（架空线路还是电缆线路）的确定，导线截面选择，架空线路杆位确定及标准电杆绝缘子、金具的选择，弧垂的确定与荷载的校验，电缆敷设方式的确定，线路的导线或电缆及配电设备和保护设备选择，架空线路的防雷保护及接地装置的设计等。 （2）高压配电系统设计 高压配电多采用放射式系统，以增强其供电可靠性与控制的灵活性。对于有多处变压器分散设置的高层建筑，高压配电网络也可以采用环网结构。 主要任务：确定配电电压与网络结构；进行配电线负荷计算；选择开关设备并进行短路校验；拟定二次回路方案并进行继电保护整定计算；选择高压电缆截面、形式，确定配电干线路径与敷设方式。 还应做好防雷击与电气防火设计，以确保安全。 （3）、低压配电系统设计 主要任务：确定低压配电方式与配电网络的结构，其主要内是竖直配电干线与水平配电干线的个数，位置与走向。进行分干线与干线的负荷计算，选择开关设备及导线、电缆、封闭式母线的截面与形式。选择保护装置，进行保护整定计算并保证其级间的选择性配合，以防止穿越性跳闸。确定线路敷设方式，进行电气竖井与配电小间的设计。低压无功补偿容量计算，补偿方式与调节方式的选择。按需配置电气测量与电能计量装置。保护接地、重复接地系统的设计。 3、电力设计 电力设计通常指动力负荷的供电设计。 主要内容：在建筑平面图上确认各动力负荷的位置、容量；按各动力负荷的性质及其对供电可靠性的要求，进行负荷分级，并采取相应的供电保证措施（如双电源互投的供电方式）；确定动力负荷的配电网络形式，通常多采用放射式供电。确定配电装置的位置、选择
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
电气计算书 工程名称： 计算人： 日期：2015年8月
用电负荷计算书《民用建筑电气设计规范》JGJ 16-2008: 参考手册：《工业与民用配电设计手册》第三版: 负荷: 【计算公式】： Pc = Kp * ∑(Kd * Pn) Qc = kq * ∑(Kd * Pn * tgΦ) Sc = √(Pc * Pc + Qc * Qc) Ic = Sc / (√3 * Ur) 【输出参数】： 进线相序 : 三相 有功功率Pc: 275.58 无功功率Qc: 170.79 视在功率Sc: 324.21 有功同时系数kp：0.60 无功同时系数kq：0.60 计算电流Ic: 492.59 总功率因数: 0.85 【计算过程(不计入补偿容量)】： Pc = Kp * ∑(Kd * Pn) =275.58(kW) Qc = kq * ∑(Kd * Pn * tgΦ) =170.79(kvar) Sc = √(Pc * Pc + Qc * Qc) =324.21(kVA) Ic = Sc / (√3 * Ur) =492.59(A)
年预计雷击次数计算书 参考规范：《建筑物防雷设计规范》GB50057―2010 1.已知条件: 建筑物的长度L = 77.85m 建筑物的宽度W = 118.0m 建筑物的高度H = 34.7m 当地的年平均雷暴日天数Td =20.6天/年 校正系数k = 1.0 不考虑周边建筑影响。 2.计算公式: 年预计雷击次数: N = k*Ng*Ae = 0.1172 其中: 建筑物的雷击大地的年平均密度: Ng = 0.1*Td = 0.1*20.6 = 2.0600 等效面积Ae为: H<100m, Ae =[LW+2(L+W)*SQRT(H*(200-H))+3.1415926*H(200-H)]*10^(-6) = 0.0569 3.计算结果: 根据《防雷设计规范》，该建筑应该属于第三类防雷建筑。 附录: 二类:N>0.05 省部级办公建筑和其他重要场所、人员密集场所。 N>0.25 住宅、办公楼等一般性民用建筑物或一般性工业建筑。 三类:0.01<=N<=0.05 省部级办公建筑和其他重要场所、人员密集场所。 0.05<=N<=0.25 住宅、办公楼等一般性民用建筑物或一般性工业建筑。 居住建筑每户照明功率密度值
负 荷 整 定 计 算 书 （低压部分）机电科
2016年月 目录 序、低压开关整定计算原则 (2) 一、井下低压开关整定计算 (3) …………………15 二、井下开关整定表……………………………………附表：河南先锋煤业负荷统计表序：低压开关整定计算原则 1、馈电开关保护计算 （1）、过载值计算：I=I=1.1×∑P eZ(2)、短路值整定计算：I≥I+K ∑I eQe Xd)(2?1.5 K=≥(3)、效验：d?d式中：I----过载电流整定值Z∑P---所有电动机额定功率之和 I---短路保护的电流整定值d I---容量最大的电动机的额定启动电流Qe K---需用系数，取1.1 X∑I---其余电动机的额定电流之和e(2)---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流I d值
1.5---保护装置的可靠动作系数 型号：KBSG-400kVA，所带负荷：391.8KW1#变压器（一）、智能馈电开关整定： （1）型号：KBZ4-400，Ie=400A,Ue=660V, 用途：1号变压器总开关；过流速断时间设为0.75S，短路和漏电速断时间设为0.2S， 负荷统计：P=75KW,启动电流I=75×1.1×6=495A,∑P=316.8KW。Qemax （2）过载整定： 根据公式：I=I=1.1×∑P =316.8×1.1=348.48A eZ取348A。 （3）短路整定： 根据公式 I≥I+K∑I edX Qe=495+（316.8－75）×1.1=760.98A 取761A。 （4）校验： 2，长度为255米，折算系数为1.37电缆MY-3*35+1*16mm，折算后长(2)=1902A。度为349米，经查表得I d(2)?1902依据公式K===2.49＞1.5 经校验整定符合要求。 d?761d （二）、智能馈电开关整定： （1）型号：KBZ4-400，Ie=400A,Ue=660V, 用途：主井二部皮带和11050回风巷电源分开关；过流速断时间设为0.5S，短路和漏电速断
商业综合体电气设计 / 、八 1刖言 本文的目的并不是介绍特大型项目怎么去做，因 为一般来说，成熟的业主都会有明确的任务书指导设计， 只需去理解和执行即可。本文主要是通过设计过程中的 方式，如何高效、准确的完成设计成果。为此可以从以下几个疑问来开始设计的回顾。 2商业综合体的含义 商业综合体就是将一系列的城市配套工程综合在 栋建筑物内，主要的城市配套包括百货商场、大型超市、 精品购物街、沿街商铺、超市、大型车库、影院、KTV、健身、电器、健身、酒楼、儿童电玩、精装公寓楼、甲级写字楼、五星酒店、商务酒店等等，整个建筑物的规模非常大，一般都在20?50万平方米。商业综合体对能源的需求量是巨大的，对能源供应的安全等级要求也比较高，对于二三线城市来说，商业综合体的建立一般都会对现有的
市政条件产生巨大的冲击，由此带来的问题就是实际的工程可能不能按照理想化的系统去设计。到底是项目去适应市政还是市政改造去适应项目，对此在前期阶段要有足够的重视，这就需要供电方案的论证。各地商业综合体项目概况分析见下表。 3商业综合体经营管理对设计的影 甲方对于商业建筑有不同的管理模式，主要分为 销售型和自持型。 销售型：沿街商铺、精装公寓楼、普通写字楼。 自持型：百货、精品室内步行街、大型超市、五 星酒店、甲级写字楼、地下车库、餐饮、影院、KTV、健身、电器、酒楼、儿童业态等。 分析建筑的功能以及了解甲方的经营管理模式是 非常重要的工作，这直接影响着供电区域的划分和供电系统的建立，可以说，设计的最终目的就是要满足商业的合理经营和安全运行。
4商业综合体设计中需要特别注意 的一些名词 业态：指不同的建筑功能。 物管: 指物业管理公司，主要对销售的建筑进行 维护。 商管: 指商业管理公司，主要对自持的建筑进行 维护。 计量: 计量在商业项目中非常的重要，计量的方 式决定了系统的划分 店招：指商铺门面统一的商业广告标识。 道旗：指步行街道路统一的商业广告标识。 以上的专有名词决定了任何一个区域的一个开 关、一根电缆，甚至是一个灯泡的物权所属，因此，在地 F室的某一机房中出现照明从物业引接、潜污泵从外铺弓接、通风机从百货引接电源的现象就不足为奇了。但是，对于消防专用设备则没有区分，一概属于物业管理及计量。 此外，要对竖向标高、总图坐标、面积指标敏感；要对设计标准、建造标准、交房标准明确。
桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书 批准： 审核： 校核： 计算： 超高压输电公司柳州局 二〇一三年十一月六日
计算依据： 一、 规程依据 DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书 2013年广西电网继电保护整定方案 二、 短路阻抗 广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ； 由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1= () () 63.0337833216532 2 =?= A MVA I S Ω
第一部分 #1站用变保护 一、参数计算 已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72% 计算如下表： 注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A 低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A 短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。 二、定值计算 1、过流I段（速断段）
1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流 I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A 计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流 Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A 计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值 Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A 2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min ).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A 式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。 计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流 Ik.min= min ).2(Ik =178.52/40=4.46A 校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数 Klm= Izd Ik min .=4.46/7.8=0.57<1.5 不满足要求 3）按满足最小方式时低压侧出口短路时灵敏系数lm K ≥1.5整定 I1= lm K Ik min .=4.46/1.5=2.97A 取3.0A 综上，过流I 段定值取3.0A T=0s ，跳#1站变高低压两侧断路器。 2、 过流II 、III 段（过流）
电气设计计算书 SANY GROUP system office room 【SANYUA16H-
电气设 计计算书 （1）各类设备的负荷计算。 （2）短路电流及继电保护的计算。 （3）电力、照明配电系统保护配合计算。 （4）避雷针保护范围计算。 （5）大、中小型公用建筑主要场所照度计算，特殊部分的计算。 各类计算及相应设备、材料选择、按表1—表8的格式分别列出。 开关设备选择表（表1） 回路名称及编号设 备 名 称 型 号 额定电 压 额定 电流 额定开 断电流 （KA） 遮断容 量 （MVA ） 动稳定 性 （KA） 热稳定 性 （KA） 假想 时间 （s） Tjx 备注 （KV ） （A ） 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 ~ 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
母线选择表（表2） 母线名称型号 及截 面 (m ㎡） 间距 放 置 方 法 负荷电 流 （A） 动稳定 性 （KA） 热稳定 性 （KA） 备注 各相 间 （cm ） 绝缘 物间 （cm ） 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 总负荷计算及变压器选择表（表3） 用电设备组名称设备 容量 Kw 需要 系数 Kx 功率因 数COS Φ计算负荷 变压 器容 量 KVA 备注 有功功率 30 Q(Kw) 无功功 率 30 P(Kvar ) 视在功率 30 S(KV A) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 电力负荷计算表（表4） 用电设备组名称设 备 台 数 设备 容量 （kw ） 计算系数有效功 率Kw 计算负荷导线 截面 及管 径 (m ㎡）n Pe Pn 1 c b(Kx ) co sΦ tg Φ cPn 1 bP e (kw ) (kvar) (kva) 计算电 流I30 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
电气开关整定值
低防开关整定计算 一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值I过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值I过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie的1.5倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数取Kf＝0.8－0.9），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数Kt和负荷系数Kf。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取0.9）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取0.8） 注：BKD1-400型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400型低防开关过流整定范围（0-400A） 二、短路保护 （一）、BKD16-400型 1、整定原则： 分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流
值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则： 被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7倍计算。 3、计算公式： （1）变压器阻抗：Zb（6000）=Ud%×Ue2/Se Ud%：变压器阻抗电压 Ue ：变压器额定电压（6000V） Se：变压器容量（VA） （2）换算低压侧（690V）后的阻抗 Zb（690）=（690/6000）2×Zb（6000） （3）被保护线路的阻抗 电抗：XL=XOL（XO千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06欧姆/千米；L：线路长度km） 电阻：RL=L/DS＋Rh
负荷计算书 B1APEZ1/B1APEB1 (防火分区1消防总箱)负荷计算： 《民用建筑电气设计规范》JGJ/T 16-2008: 参考手册：《工业与民用配电设计手册》第三版: 进线电缆采用：WDZN-YJY-4x70+1X35-SC80-MR B1APEZ2/B1APEB2 (防火分区2消防总箱)负荷计算： 《民用建筑电气设计规范》JGJ/T 16-2008: 参考手册：《工业与民用配电设计手册》第三版: 进线电缆采用：WDZN-YJY-4x70+1X35-SC80-MR B1APEZ3/B1APEB3 (防火分区3消防总箱)负荷计算：
《民用建筑电气设计规范》JGJ/T 16-2008: 参考手册：《工业与民用配电设计手册》第三版: 进线电缆采用：WDZN-YJY-4x95+1X50-SC100-MR B1APEZ4/B1APEB4 (防火分区4消防总箱)负荷计算： 《民用建筑电气设计规范》JGJ/T 16-2008: 参考手册：《工业与民用配电设计手册》第三版: 进线电缆采用：WDZN-YJY-4x120+1X70-SC100-MR B1APEZ5/B1APEB5 (防火分区5消防总箱)负荷计算：《民用建筑电气设计规范》JGJ/T 16-2008:
参考手册：《工业与民用配电设计手册》第三版: 进线电缆采用：WDZN-YJY-4x120+1X70-SC100-MR B1AT2-RD（弱电机房）负荷计算： 《民用建筑电气设计规范》JGJ/T 16-2008: 参考手册：《工业与民用配电设计手册》第三版: 进线电缆采用：WDZ-YJY-4x25+1x16-MR SC50 B1AT3-SHB（生活泵房）负荷计算： 《民用建筑电气设计规范》JGJ/T 16-2008: 参考手册：《工业与民用配电设计手册》第三版: 进线电缆采用：WDZ-YJY-4x95+1x50-MR SC100 B1AT3-RJZ（热交换站）负荷计算： 《民用建筑电气设计规范》JGJ/T 16-2008: 参考手册：《工业与民用配电设计手册》第三版:
10kV高压柜整定计算书 机运事业部 年月日
审批记录
10kV 高压柜整定书 已知：110KV 变电所10KV 母线三相短路电流为)3(.c s I =,母线短路容量S k =Uav ?3)3(.c s I =××=,电源电抗X S =2Uav /K S ==Ω。 一、主井10kV 高压柜整定计算书(400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×95mm 2电缆,400m 。 1、线路电抗X l =01X l=×=Ω 2、总电阻∑R=01R l=×=Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =+=Ω 4、线路末两相短路电流 )2(m in .s I = ()() 2 2 2∑∑+? X R Un = () () 2 2 4532.00884.0210000 +? =10875.48A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01031818?? =131A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = 8085.00 .115.1??×（8.010316005.1???+8 .010*********??-） =3.19A 取3.2A
7、速断保护电流： Id= Kj Kjz Krel?×)3( m ax .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Kj Kjz Krel?×3Ir = 800.1 15 ..1?×3×131 =5.7A 8、灵敏度校验： Km=)2( m in .s I/Kj×Id> =（80×）=> 满足条件。 式中K rel――可靠系数，取K k＝１.15 K f ――返回系数, K f = K jz――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取 K j――电流互感器的变比 式中? cos――设备组平均功率因数，此取 Imax—线路最大工作电流 )2( m in .s I――被保护线路末两相短路电流 二、风井10kV高压柜整定计算书(400/5) 根据风井改绞后供电负荷情况，总负荷为2016KW，最大电机功率为1600KW，高压柜到风井变电所采用的是YJV- 3×70mm2电
电气设计计算书 （一）计算依据： 根据中华人民共和国现行的《民用建筑电气设计规范》（JGJ/T16-92）、《供配电系统设计规范》（GB 50054-95）、《低压配电设计规范》（GB 50054-95）、《通用用电设备配电设计规范》（GB 50055-93）、《建筑物防雷设计规范》（GB 50057-94）、《民用建筑照明设计规范》（GBJ 133-90）、《电力工程电缆设计规范》（GB50217-94）等规范规定。（二）计算内容 （1）供配电系统： 1、根据住宅设计规范及建设单位要求，本工程住宅用电标准为每户4KW。住宅用电负荷计算，采用需要系数法。 用电负荷计算书 功率额定电 总负荷: 同时系数: 1.00 进线相序: 三相 总功率: 80.47 总功率因数: 0.85
视在功率: 80.47 有功功率: 68.40 无功功率: 42.39 计算电流: 122.26 无功补偿: 补偿前 : 0.85 补偿后: 0.9 补偿量 : 9.26 2、电缆选择表： （2）照明配电系统 1、照度及照度均等的计算（采用利用系数法、单位容量法及逐点法） 照度计算书 选择起居室计算： 房间长度：3.90 房间宽度：3.00
计算高度：2.50 利用系数：0.52 维护系数：0.75 光源种类：环行和U型荧光灯 光源型号-功率、光通：YU40RR 1800 照度要求：30.00 计算结果： 照度数目：1 照度校验：37.00 （3）建筑物防雷系统 1 、年平均雷暴日的计算：防雷计算书 （次/km2.a 根据《建筑物防雷设计规范》规定：预计雷击次数大于或等于0.06次/a，且小于或等于0.3次/a的住宅，属第三类防雷建筑物。本工程按三类防雷建筑设防，同时还考虑了内部防雷措施，包括：等电位联结。合理布线、安装电涌保护器（SPD）、接地等。
继电保护整定计算公式 汇总 文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]
继电保护整定计算公式汇编 为进一步规范我矿高压供电系统继电保护整定计算工作，提高保护的可靠性快速性、灵敏性，为此，将常用的继电保护整定计算公式汇编如下，仅供参考。有不当之处希指正： 一、 电力变压器的保护： 1、 瓦斯保护： 作为变压器内部故障（相间、匝间短路）的主保护，根据规定，800KVA 以上的油浸变压器，均应装设瓦斯保护。 （1） 重瓦斯动作流速：～s 。 （2）轻瓦斯动作容积：S b ＜1000KVA ：200±10%cm 3；S b 在1000～15000KVA ：250±10%cm 3；S b 在15000～100000KVA ：300±10%cm 3；S b ＞100000KVA ：350±10%cm 3。 2、差动保护：作为变压器内部绕组、绝缘套管及引出线相间短路 的主保护。包括平衡线圈I 、II 及差动线圈。 3、 电流速断保护整定计算公式： （1）动作电流：Idz=Kk ×I (3)dmax2 继电器动作电流：u i d jx K dzj K K I K K I ???=2max )3( 其中：K k —可靠系数，DL 型取，GL 型取 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I (3)dmax2—变压器二次最大三相短路电流 K i —电流互感器变比
K u—变压器的变比 一般计算公式：按躲过变压器空载投运时的励磁涌流计算速断保护值，其公式为： 其中：K k—可靠系数，取3～6。 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I1e—变压器一次侧额定电流 K i—电流互感器变比 （2）速断保护灵敏系数校验： 其中：I(2)dmin1—变压器一次最小两相短路电流 I dzj —速断保护动作电流值 K i—电流互感器变比 4、过电流保护整定计算公式： （1）继电器动作电流： 其中：K k—可靠系数，取2～3（井下变压器取2）。 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I1e—变压器一次侧额定电流 K f—返回系数，取 K i—电流互感器变比 （2）过流保护灵敏系数校验： 其中：I(2)dmin2—变压器二次最小两相短路电流 I dzj —过流保护动作电流值 K i—电流互感器变比
山西煤炭运销集团阳城四侯煤业有限公司井下高低压开关整定计算 编制单位：机电科 编制日期：二〇一四元月七日
目录
井下电网设备保护整定计算 一、高压开关整定计算原则 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿电工手册》进行计算。 1、过载值计算： I g ≤ ? cos 3??e e U P g I ——高压配电装置的过载整定值，A ； e P ——高压配电装置所带负荷的额定功率之和,kW; e U ——高压配电装置的额定电压，kV; ?cos ——功率因数取； 2、两相短路值计算： 对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数分级 整定：ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ n ——互感器二次额定电流(5A)的倍数 I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流 K X ---需用系数，取 ∑I e ---其余电动机的额定电流之和 b k ——矿用变压器的变压比，取 ge I ——高压配电装置额定电流，A ；
3、校验: 5.13) 2(≥z b d I k I ∑R ＝R 1/K b 2 +R b +R 2 ∑X ＝X X +X 1/K b 2 +X b +X 2 ∑∑+= 2 2 ) 2() ()(2X R U I e d ) 2(d I ——变压器低压侧两相短路电流，A ； I Z ——高压配电装置短路电流整定值; b k ——矿用变压器的变压比，取二、低压开关整定计算原则 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿初步设计》、《煤矿电工手册》进行计算。 1、过载值计算：IZ=×∑P 2、两相短路电流计算： ∑R ＝R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X ＝X X +X 1/K b 2 +X b +X 2 ∑∑+= 2 2 ) 2() ()(2X R U I e d 注：根据以上公式计算过程由Excel 表格完成。 3、校验：电缆干线效验： z d I I ) 2(≥ 开关保护效验： z d I I 8)2(≥ 式中：I Z ----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 I d ---短路保护的电流整定值 I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流