风荷载作用下框架内力计算：
框架在风荷载作用下的内力计算采用D 值法。计算时首先将框架各楼层的层间总剪力Vj ，按各柱的侧移刚度值（D 值）在该层总侧移刚度所占比例分配到各柱，即可求得第j 层第i 柱的层间剪力Vij ；根据求得的各柱层间剪力Vij 和修正后的反弯点位置Y ，即可确定柱端弯矩Mc 上和Mc 下；由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩；进而由梁的平衡条件求出梁端剪力；最后，第j 层第i 柱的轴力即为其上各层节点左右梁端剪力代数和。 （1）一榀框架上风荷载的作用计算：
前面已经算出风荷载作用下的一榀框架下每层楼的剪力，但是还要计算出一品框架下每根柱子分得的剪力Vi Dij
Dij
Vij s
j ∑==
1
,具体的计算结果见下表:
（2）风荷载作用下反弯点高度的计算:
反弯点高度比即: V=V0+V1+V2+V3
式中:V0 ——标准层反弯点高度比；注：本框架风荷载采用分段式均布荷载，故可查《高层建筑结构设计》表5.8a。
V1 ——因上、下层梁刚度比变化的修正值，查《高层建筑结构设计》表5.9；V2 ——因上层层高变化的修正值，查《高层建筑结构设计》表5.10；
V3 ——因下层层高变化的修正值，查《高层建筑结构设计》表5.10。
具体计算结果见下表：
（3）计算各柱端、梁端弯矩:
①柱端弯矩计算：
柱上下端弯矩按式： M u V (1 y)h， M d Vyh计算；
②梁端弯矩计算：
梁端弯矩按式M i b / i b (M u M d )
具体结果如下：
F轴1柱层数h i(m)
单柱分得
的剪力
(KN)
柱反弯
点高度
柱上端弯矩（KN.m）柱下端弯矩（KN.m）10 3.2 3.55 0.30 7.95 3.41
9 3.6 5.72 0.40 12.36 8.24
8 3.67.77 0.42 16.11 11.86
7 3.69.66 0.45 19.12 15.64
6 3.611.38 0.45 22.53 18.43
5 3.612.9
6 0.45 25.65 20.99
4 3.815.52 0.41 34.69 24.29
3 3.816.96 0.48 33.83 30.61
2 3.818.24 0.49 35.15 34.15
1 6.336.61 0.8831.45 202.97
F轴2柱层数h i(m)
单柱分得
的剪力
(KN)
柱反弯
点高度
柱上端弯矩（KN.m）柱下端弯矩（KN.m）10 3.2 5.37 0.40 10.32 6.88
9 3.68.67 0.45 17.16 14.04
8 3.611.76 0.45 23.28 19.05
7 3.614.62 0.50 26.31 26.31
6 3.617.23 0.50 31.01 31.01
5 3.619.62 0.50 35.31 35.31
4 3.826.51 0.4
5 55.41 45.34
3 3.828.97 0.45 60.55 49.54
2 3.831.15 0.49 60.90 57.48
1 6.341.86 0.79 55.11 208.58
F轴3柱层数h i(m)
单柱分得
的剪力
(KN)
柱反弯
点高度
柱上端弯矩（KN.m）柱下端弯矩（KN.m）10 3.2 5.37 0.40 10.32 6.88
9 3.68.67 0.45 17.16 14.04
8 3.611.76 0.45 23.28 19.05
7 3.614.62 0.50 26.31 26.31
6 3.617.23 0.50 31.01 31.01
5 3.619.62 0.50 35.31 35.31
（4）计算各梁端剪力:
计算方法：以梁为隔离体根据力矩平衡可得到梁端剪力。具体计算结果如下表：
注：单位为KN
（5）计算各柱轴力:
计算方法：已知梁的剪力，由上到下利用节点的竖向力平衡条件，即可得到柱的轴力，计算方法同恒。
（6）风荷载作用下的内力图绘制:
风载作用下的梁端、柱端弯矩，梁端柱端剪力，柱的轴力计算完毕，恒载作用下的标准值如下几图所示：
手算风荷载作用下柱端弯矩图手算风荷载作用下两端弯矩图与电算内力图的比较：
电算风荷载作用下柱端弯矩图电算风荷载作用下两端弯矩图误差分析：
风荷载作用下梁柱剪力图的绘制与误差分析：
手算风荷载作用下的梁柱剪力图电算风荷载作用下的梁柱剪力图误差分析：
风荷载作用下柱轴力图的绘制与误差分析：
手算风荷载作用下的柱轴力图
电算风荷载作用下的柱轴力图
误差分析：
水平地震作用下框架内力计算：
框架在水平地震荷载作用下的内力计算采用D 值法。计算时首先将框架各楼层的层间总剪力Vj ，按各柱的侧移刚度值（D 值）在该层总侧移刚度所占比例分配到各柱，即可求得第j 层第i 柱的层间剪力Vij ；根据求得的各柱层间剪力Vij 和修正后的反弯点位置Y ，即可确定柱端弯矩Mc 上和Mc 下；由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩；进而由梁的平衡条件求出梁端剪力；最后，第j 层第i 柱的轴力即为其上各层节点左右梁端剪力代数和。 （1）一榀框架上的地震作用：
建筑工程 设计说明 一、建筑层数：三层结构形式：框架结构 建设总高度：12.45m 安全等级：二级 室内外高差：450mm 屋面防水等级：二级 耐火等级：二级设计抗震烈度：8度 二、1.尺寸单位：图中尺寸单位除注明者外，柱高以米计，其他均以毫米计。 2.室内±0.0001高出室外0.45m,±0.000相应的绝对标高放线时由甲方与施工单位现场确定。 3.墙体材料：250厚混凝土砌块。 4.地面排水：a.各有水房间找1%坡，坡向地漏。 b.入口处平台向室外找坡1%，找坡后完成面高处低于室内完成面20mm。 5.门窗：a.外门窗坐樘中。 b.内门坐樘开启方向为平开。 c.所有开启扇处均加以设纱扇、纱窗。 6.油漆维护：所有外露铁件均刷银粉漆，做法图集。 7.构造柱做法详见图16。 8.防潮层做法：在墙体0.060处铺设20厚1∶2水泥砂浆加5%防水粉。 三、建筑构造用料做法： 1.地面：地16＃陶瓷地砖地面用于卫生间外地面见详细做法 地26＃陶瓷地砖卫生间地面用于卫生间见详细做法 2.楼面：楼16＃陶瓷地砖楼面用于除卫生间外楼面 楼26＃陶瓷地砖卫生间楼面用于卫生间 楼36＃PVC塑胶卷材楼面（做详见说明）用于净化区部分楼面 3.踢脚：踢脚16＃.面砖踢脚用于除卫生间外楼地面部分 4.墙裙：裙16＃釉面砖墙裙用于卫生间部分 5.室内墙面：内墙16＃水泥砂浆墙面用于除踢脚墙裙以外部分 6.天棚：顶16＃.彩钢板吊顶吊顶采用50厚彩钢复合析，内填不燃材料 顶26＃.水泥砂浆顶棚要求耐火等级不低于1.0小时，用于净化区，吊顶高2.2m。 7.外墙面：外墙16＃涂料外墙面见立面图 涂料16＃乳胶漆 8.屋面：屋16＃.高聚改性沥青卷材防水层面 9.台阶：台16＃.地砖面层台阶
荷载整理一、活荷载
注：1本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大、情况特殊或有专门要求时，应按实际情况采用； 2第6 项书库活荷载当书架高度大于2m 时，书库活荷载尚应按每书架高度不小于 2.5kN/m2确定；（h=2.4m, 2.4×2.5=6.0 kN/m2） 3第8 项中的客车活荷载只适用于停放载人少于9 人的客车；消防车活荷载是适用于满载总重为300kN（30t）的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载； 4 第8项消防车活荷载,当双向板楼盖板跨介于3m×3m～6m×6m之间时,应按跨度线性插值确定; 5第12 项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板；尚应按 1.5kN 集中荷载验算； 6本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载；对固定隔墙的自重应按永久荷载考虑，当隔墙位置可灵活自由布置时，非固定隔墙的自重应取不小于1/3 每延米墙重（kN/m）作为楼面活荷载的附加值（kN/m2）计入，附加值不应小于1.0kN/m2 注：1不上人的屋面，当施工或维修荷载较大时，应按实际情况采用；对不同类型的结构应按有关设
计规范的规定，但不得低于0.3kN/m2; 2当上人的屋面当兼作其他用途时，应按相应楼面活荷载采用； 3对于因屋面排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采用构造措施加以防止；必要时，应按积水的可能深度确定屋面活荷载。（屋面积水荷载可取2.0 kN/m2（考虑20cm水深），且不与活载组合。）4屋顶花园活荷载不包括花圃土石等材料自重。 （考虑花圃土石等材料自重后，活荷载可取10.0 kN/m2） 3.施工和检修荷载及栏杆荷载 3.1施工和检修荷载应按下列规定采用： 1设计屋面板、檀条、钢筋混凝土挑檐、悬挑雨蓬和预制小梁时，施工或检修集中荷载标准值不应小于1.0kN，并应在最不利位置处进行验算； 2对于轻型构件或较宽构件，应按实际情况验算，或采用加垫板、支撑等临时设施； 3计算挑檐、悬挑雨蓬的承载力时，应沿板宽每隔 1.0m 取一个集中荷载；在验算挑檐、悬挑雨蓬倾覆时，应沿板宽每隔2.5～3.0m 取一个集中荷载。 3.2楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆活荷载标准值，不应小于下列规定： 1住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园，栏杆顶部的水平荷载应取1.0KN/m； 2学校、食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆或体育场，栏杆顶部的水平荷载应取 1.0kN/m，竖向荷载应取1.2kN/m，水平荷载与竖向荷载应分别考虑。 3.3施工和检修荷载及栏杆荷载的组合值应取0.7，频遇值系数应取0.5，准永久值系数应取0。 4.补充荷载 《全国民用建筑工程设计措施——结构体系》（2009）<附录F> ★关于地下室顶板施工荷载可取5.0kN/m2，相关要求如下： 1) 4.0kN/m2，《2012 荷规》5.5.1 条文说明和《07北京细则》2.0.3条； 2) 5.0kN/m2，《09 技术措施-结构体系》F.1-4 条6）款； 3) 10.0kN/m2，《03广东高规》2.1.2条。 ★计算地下室外墙时，室外地面堆载取5.0 kN/m2，详《09 技术措施-结构体系》F.1-4条7）款。土压力按永久荷载计，分项系数可取1.2（活载主导）或1.35。 ★地下室顶板一般绿化荷载（不包括大型植栽）取5.0 kN/m2。 ★高低层相邻的屋面，塔楼周边不小于5m 范围内的较低屋面考虑施工荷载4.0 kN/m2，详《09 技术措施-结构体系》F.1-4 条5）款。 ★预制板考虑施工荷载3.0 kN/m2。 ★砼楼板下的管道及设备吊挂按实际考虑，并不小于0.5 kN/m2。 ★轻钢屋面附加吊挂荷载（kN/m2）：矿棉天花板吊顶0.10；金属屋面内衬板0.05； 彩钢夹芯板0.12；风管0.20；灯具0.05；喷淋0.15；灯光马道0.15。
毕业设计 题目一榀框架计算书 班级土木工程2006级高本学生姓名孟凡龙 指导老师
2011.5 摘要 本工程为济南某综合教学楼楼，主体三层，钢筋混凝土框架结构。梁板柱均为现浇，建筑面积约为3000m2，宽35米，长为60米，建筑方案确定。建筑分类为乙类公共类建筑，二类场地，抗震等级三级。 .
目录 第一章框架结构设计任务书 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2设计资料 (2) 1.3设计内容 (2) 第二章框架结构布置及结构计算图确定 (2)
2.1梁柱界面确定 (2) 2.2结构计算简图 (2) 第三章荷载计算 (5) 3.1恒荷载计算： (5) 3.1.1屋面框架梁线荷载标准值 (5) 3.1.2楼面框架梁线荷载标准值 (5) 3.1.3屋面框架节点集中荷载标准值 (6) 3.1.4楼面框架节点集中荷载标准值 (7) 3.1.5恒荷载作用下结构计算简图 (8) 3.2活荷载标准值计算 (9) 3.2.1屋面框架梁线荷载标准值 (9) 3.2.2楼面框架梁线荷载标准值 (9) 3.2.3屋面框架节点集中荷载标准值 (9) 3.2.4楼面框架节点集中荷载标准值 (10) 3.2.5活荷载作用下的结构计算简图 (10) 3.3风荷载计算 (11) 第四章结构内力计算 (15) 4.1恒荷载作用下的内力计算 (15) 4.2活荷载作用下的内力计算 (25) 4.3风荷载作用下内力计算 (33) 第五章内力组合 (34) 5.1框架横梁内力组合 (38) 5.2柱内力组合 (46) 第六章配筋计算 (60) 6.1梁配筋计算 (60) 6.2 柱配筋计算 (75) 6.3楼梯配筋计算 (80) 6.4基础配筋计算 (84) 第七章电算结果 (80) 7.1结构电算步骤 (86) 7.2结构电算结果 (87) 参考文献 (112)
1.1.1 风荷载计算 本部分参考规范：《建筑结构荷载规范》（2012年版），以下简称荷载规范。 对于垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，当计算主要承重结构是，按下式计算： 0k z s z w w βμμ= （2-4-12） 式中 k w —风荷载标准值（2kN m ）； z β—高度Z 处的风振系数； s μ— 风荷载体型系数； z μ—风压高度变化系数； w —基本风压（2kN m ）。 由《建筑结构荷载规范》，西安地区重现期为50年的基本风压0w =0.352kN m ，地面粗糙度为C 类，风荷载体型 系数由《建筑结构荷载规范》续表8.3.1第8项可知s μ=0.8（迎风面）s μ=-0.4(背风面)，本建筑的背风侧被建筑 物完全挡住且距离特别近，则只考虑迎风侧。 风压高度变化系数z μ ：按C 类地区查表如下， 离地面高度Z(m) 4.2 7.8 11.4 15 18.6 z μ 0.74 0.74 0.74 0.74 0.812 风振系数z β： 《建筑结构荷载规范》规定，对于高度大于30m ，且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振 系数z β来考虑风压脉动的影响。本设计中，房屋高度H<30m ，H/B=18.6/18=1.03<1.5，则不需要考虑风压脉动的影响，取z β=1.0。 现取s 轴一榀框架进行计算，轴线框架的负荷宽度B= 4.2 4.2 4.22 += 将风荷载换算成作用于框架每层节点上的荷载，如下表2-4-5。 表2-4-5 风荷载计算 层次 )(m Z Z β S μ z μ w k w )(2m A ()w F kN ) (kN V
史上最完整的20/80定律！ 史上最完整的20/80定律！ 20%的人成功------------------80%的人不成功- 20%的人用脖子以上赚钱--------80%的人脖子以下赚钱- 20%的人正面思考--------------80%的人负面思考- 20%的人买时间----------------80%的人卖时间- 20%的人找一个好员工----------80%的人找一份好工作- 20%的人支配别人--------------80%的人受人支配-
20%的人做事业----------------80%的人做事情- 20%的人重视经验--------------80%的人重视学历- 20%的人认为行动才有结果------80%的人认为知识就是力量-建芬老师QQ:16 55 253392 20%的人我要怎么做才有钱------80%的人我要有钱我就怎么做- 20%的人爱投资----------------80%的人爱购物- 20%的人有目标----------------80%的人爱瞎想- 20%的人在问题中找答案--------80%的人在答案中找问题- 20%的人在放眼长远------------80%的人只顾眼前-20%的人把握机会--------------80%的人错失机会- 20%的人计划未来--------------80%的人早上起来才想今天干嘛- 20%的人按成功经验行事--------80%的人按自己的意愿行事-
20%的人做简单的事情----------80%的人不愿意做简单的事情- 20%的人明天的事情今天做------80%的人今天的事情明天做- 20%的人如何能办到------------80%的人不可能办到- 20%的人记笔记----------------80%的人忘性好- 20%的人受成功的人影响--------80%的人受失败人的影响- 20%的人状态很好--------------80%的人态度不好- 20%的人相信自己会成功--------------80%的人不愿改变环境- 20%的人永远赞美、鼓励--------------80%的人永远漫骂、批评- 20%的人会坚持--------------80%的人会放弃 梦想团队欢迎你，有梦你就来
第8章 一榀框架计算 8.7框架内力计算 框架结构承受的荷载主要有恒载、活载、风荷载、地震作用。其中恒载、活载为竖向荷载，风荷载和地震为水平作用。手算多层多跨框架结构的内力和侧移时，采用近似方法。求竖向荷载作用下的内力采用分层法，求水平荷载作用下的内力采用反弯点法、D 值法。在计算各项荷载作用下的效应时，一般按标准值进行计算，然后进行荷载效应组合。 8.7.2框架内力计算 1.恒载作用下的框架内力 （1）计算简图 将图8-12（a ）中梁上梯形荷载折算为均布荷载。其中a=1.8m ，l=6.9m ， =1800/69000.26a l α==，顶层梯形荷载折算为均布荷载值： 2 3 2 3 12+=120.26+0.2621.31=18.8kN m q αα-?-??（）（），顶层总均布荷载为18.8+4.74=23.54kN m 。其他层计算方法同顶层，计算值为21.63kN m 。中间跨只作用有均布荷载，不需折算。由于该框架为对称结构，取框架的一半进行简化计算，计算简图见8-19。 （2）弯矩分配系数 节点A 1:101044 1.18 4.72A A A A S i ==?= 111144 1.33 5.32A B A B S i ==?= 12120.940.94 1.61 5.796A A A A S i =?=??= ()0.622 1.3330.84415.836A S =++=∑ 1010 4.72 0.29815.836 A A A A A S S μ= ==∑
图8-19 恒载作用下计算简图（括号内数值为梁柱相对线刚度） 1111 5.32 0.33615.836 A B A B A S S μ= ==∑ 1212 5.796 0.36615.836 A A A A A S S μ= ==∑ 节点B 1:11112 1.12 2.24B D B D S i ==?= 18.076B S =∑
4.风荷载作用下的弯矩计算 4. 1 风荷载标准值的计算 0k z s z ?βμμ?= 其中k ?——垂直与建筑物单位面积上的风荷载标准值 z β——Z 高度上的风振系数，因结构高度H=18m<30m ，B=14.4m ，H/B=1.25<1.5,可取1.0 s μ——风荷载体型系数 根据建筑物体型查得s μ=1.3 z μ——Z 高度处的风压高度变化系数，可根据地面粗糙程度C 类和各层离地面高度查规范求得 0?——基本风压 取 0.45kN/m 2 B ——迎风面的宽度 B=6m 等效节点集中风荷载如图：
图4.6.1 风荷载作用下结构计算简图 4. 2 风荷载作用下抗侧移计算 侧移刚度D 计算： A 轴柱 B 轴柱 C 轴柱 D 轴柱 c i K i = ∑ 445.4100.767.110?=? 44(5.4 4.7)10 1.427.110+?=? 44(5.4 4.7)10 1.427.110+?=? 4 4 5.4100.767.110?=? 0.52c K K α+= + 0.46 0.56 0.56 0.46 212c jk c i D h α= 18931 23046 23046 18931 j D ∑ 83954 表4.6.2底层侧移刚度D
表4.6.3 2-5层侧移刚度D 表4.6.4 各层间相对转角 侧移验算：层间侧移最大值1/7609＜1/550，满足要求。 4.3风荷载作用下内力计算 求得框架柱侧向刚度后，根据下式可将层间总剪力分配给该层各柱： 1 jk jk j m jk k D V V D == ∑ 式中 jk V ———第j 层第k 柱所分配到的剪力 jk D ———第j 层第k 柱的侧向刚度D 值 m ———第j 层框架柱数 j V ———第j 层框架柱所承受的层间总剪力 求得各柱所承受的剪力后，假定除底层柱以外，其余各柱的上下端节点 转角均相 同，即除底层柱以外，其余各层框架柱的反弯点位于高层的中点，对于底层柱则假
工艺美术史考点习题 原始社会工艺美术： （图腾）是最早的具有实用意义的一种装饰。 （磨制石器）和（陶器）是新石器时代物质文化的主要标志。 人物舞蹈彩陶盆出土于（青海上孙家寨）。 彩陶工艺以（装饰）取胜，而黑陶以（造型）见长。 马家窑彩陶的装饰花纹以（螺旋纹）最出色。 属于马厂型彩陶的有（裸体人像彩陶壶、回形纹罐）。 原始制陶工艺中，最具代表性的是（彩陶）和（黑陶）。 黑陶工艺产生于（龙山）文化中。 简述黑陶的工艺特点。黑、薄、光、纽 轮制的优点：、器形浑圆工整，趋于正圆。、器胎厚薄均匀。、提高了制陶的速度。 黑陶已采用轮制，其工艺特点：黑、薄、光、纽（盖纽）。彩陶以装饰见长，黑陶以造型取胜。（黑陶产生的前提是轮制技术的成熟） 彩陶：是新石器时代中晚期一种绘有黑色、红色装饰花纹的陶器，是原始社会制陶工艺中最出色的品种。它分布地区广，以黄河中游仰韶文化的彩陶和黄河上游马家窑文化的彩陶最有代表性，时间也较早。 半坡型彩陶的鱼形纹，是最具有代表性的装饰纹样。 原始社会彩陶工艺的主要类型及艺术特点。 原始社会彩陶以黄河中游仰韶文化的彩陶和黄河上游马家窑文化的彩陶最有代表性。仰韶文化的彩陶以西安半坡彩陶和河南陕县庙底沟彩陶最具有特色，艺术成就也最高。 半坡型彩陶常见的器形有卷唇平底或圆底盆、小口尖底瓶、敛口束腰葫芦瓶、细颈大腹壶以及杯、钵、罐、瓮、甑、釜等。装饰一般用直线，并多组成直边三角形，很少运用曲线。以动物纹为主。 庙底沟型彩陶在造型上的典型器形为:大口鼓腹小平底钵，有折唇和敛口两种。装饰多是单一的黑色或紫黑色成带式连续图案，图案构成多用直线和曲线结合，以植物为主。 马家窑文化的彩陶主要类型有马家窑型、半山型和马厂型。 马家窑彩陶已采用泥条盘筑法制作陶器，造型多样。装饰纹样以螺旋纹最有特色，点的运用之装饰画面产生定点和核心的效果，马家窑彩陶中有很大一部分彩陶通体画满花纹，同时又有内彩。 半山型彩陶质地细腻，呈橙黄色，表面磨光，造型更加实用，装饰精巧工整，是彩陶工艺中最精美的一类。 马厂型彩陶造型上也更加丰富，增加了流、盖、提梁和纽，以提高器物的使用功能。装饰纹样趋向于简略，具有刚健粗犷的艺术特色。 商、西周、春秋时期的工艺美术 代表奴隶社会工艺最高水平的是（青铜）工艺。 青铜器的铸造方法有（模范法）法和（失蜡法）法。 商代青铜器以（饕餮纹）作为主要纹饰。 商代，（司母毋鼎）是我国目前所知最大的一件青铜器。是为祭祀母亲而铸造，重875公斤，高133厘米，横长110厘米，宽78厘米。青铜金属在物理化学性能上的优点：、熔点比较低。（容易掌握铸造过程）、硬度可以增高，根据铜和锡的含量比例的不同，能够得到不同硬度的青铜器。、在熔铸时由于铜液膨胀性加大，可以减少气孔，得到清晰的花纹。、加锡可以增加青铜器的光泽度。（商代），有了原始青瓷。 商代青铜器的装饰艺术特点：图案纹样是以单独适合纹样为主，是以饕餮纹为主体，或双夔纹组成的饕餮。图案纹样多采用对称的格式，采用对称格式的原因：A、均衡的格式往往产生活泼感，而对称的格式则产生庄严感，可以强烈地烘托出青铜器的肃穆威严；B、与器物的制作和成型有关，青铜器用模块制作花纹，运用左右对称的办法，更能做到工整和准确。商代的装饰多采用主纹和地纹的结合，以饕餮纹作为主花，回纹为地花，制作精美层次丰富。 试述商周青铜工艺不同的艺术特点。（10分）
某培训中心综合楼计算书 1 工程概况 拟建5层培训中心,建筑面积4500m 2,拟建房屋所在地的设防参数，基本雪压S 0=0.3kN ·m 2,基本风压ω0=0.45kN ·m 2地面粗糙度为B 类。 2 结构布置及计算简图 主体5层,首层高度3.6m,标准层3.3m,局部突出屋面的塔楼为电梯机房层高3.0m,外墙填充墙采用300mm,空心砖砌筑,内墙为200mm 的空心砖填充,屋面采用130mm ，楼板采用100mm 现浇混凝土板,梁高度按梁跨度的1/12～1/8估算,且梁的净跨与截面高度之比不宜小于4,梁截面宽度可取梁高的1/2～1/3,梁宽同时不宜小于1/2柱宽,且不应小于250mm,柱截面尺寸可由A c ≥ c N f N ][μ 确定本地区为四级抗震,所以8.0=c μ,各层重力荷载近似值 取13kN ·m -2,边柱及中柱负载面积分别为7.8 6.9226.91?÷=m 2 和7.8(6.92 2.72)37.44?÷+÷=m 2. 柱采用C35的混凝土（f c =16.7N ·mm 2，f t =1.57N ·mm 2） 第一层柱截面 边柱 A C = 31.326.9113105 1702810.816.7????=?mm 2 中柱 A C = 31.2537.4413105 2276950.816.7 ????=?mm 2 如取正方形,则边柱及中柱截面高度分别为339mm 和399mm 。 由上述计算结果并综合其它因素，本设计取值如下： 1层: 600mm ×600mm ； 2～5层:500mm ×500mm 表1 梁截面尺寸(mm)及各层混凝土等级强度 1 3.60.45 2. 2 1.10.1 5.05h m =++--=。
即将实施的AQ: 通用类AQ 其他类AQ 石油行业类AQ 化工类AQ 金属非金属矿山类AQ 烟花爆竹类AQ 煤矿类AQ 2015年9月1日即将实施的AQ AQ/T 9009-2015 生产安全事故应急演练评估规范 AQ 3051-2015 液氯钢瓶充装自动化控制系统技术要求AQ/T 3052-2015 危险化学品事故应急救援指挥导则 AQ 3053-2015 立式圆筒形钢制焊接储罐安全技术规范AQ/T 3054-2015 保护层分析（LOPA）方法应用导则 AQ 5217-2015 木器涂装职业安全健康要求 AQ 4241-2015 纺织工业除尘设备防爆技术规范 AQ 4242-2015 纺织业防尘防毒技术规范 AQ 4243-2015 石棉生产企业防尘防毒技术规范 AQ/T 4244-2015 造纸企业防尘防毒技术规范 AQ 4245-2015 卷烟制造企业防尘防毒技术规范 AQ 4246-2015 建材物流业防尘技术规范 AQ/T 4247-2015 水泥生产企业防尘防毒技术规范 AQ/T 4248-2015 钢铁企业烧结球团防尘防毒技术规范AQ/T 4249-2015 制鞋企业防毒防尘技术规范 AQ 4250-2015 电镀工艺防尘防毒技术规范 AQ/T 4251-2015 木材加工企业职业病危害防治技术规范AQ/T 4252-2015 黄金开采企业职业危害防护规范 AQ/T 4253-2015 箱包制造企业职业病危害防治技术规范AQ 4254-2015 涂料生产企业职业健康技术规范
AQ/T 4255-2015 制药企业职业病危害防治技术规范 AQ/T 4256-2015 建筑施工企业职业病危害防治技术规范 AQ/T 4257-2015 宝石加工企业职业病危害防治技术规范 AQ/T 4258-2015 玻璃生产企业职业病危害防治技术规范 AQ/T 4259-2015 石棉矿山建设项目职业病危害预评价细则 AQ/T 4260-2015 石棉矿山建设项目职业病危害控制效果评价细则 AQ/T 4261-2015 石棉矿山职业病危害现状评价细则 AQ/T 4262-2015 石棉制品业建设项目职业病危害控制效果评价细则 AQ/T 4263-2015 石棉制品业职业病危害现状评价细则 AQ/T 4264-2015 石棉制品业建设项目职业病危害预评价细则 AQ/T 4265-2015 木制家具制造业建设项目职业病危害预评价细则 AQ/T 4266-2015 木制家具制造业职业病危害现状评价细则 AQ/T 4267-2015 木制家具制造业建设项目职业病危害控制效果评价细则 AQ/T 4268-2015 工作场所空气中粉尘浓度快速检测方法--光散射法 AQ/T 4269-2015 工作场所职业病危害因素检测工作规范 AQ/T 4270-2015 用人单位职业病危害现状评价技术导则 AQ/T 4271-2015 通风除尘系统运行监测与评估技术规范 通用类AQ AQ 8006-2010 安全生产检测检验机构能力的通用要求 AQ8007-2013 城市轨道交通试运营前安全评价规范 AQ/T 8008-2013 职业病危害评价通则 AQ/T 8009-2013 建设项目职业病危害预评价导则 AQ/T 8010-2013 建设项目职业病危害控制效果评价导则 AQ/T 9001-2006 安全社区建设基本要求 AQ/T 9002-2006 生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则 AQ 9003-2008 企业安全生产网络化监测系统技术规范 AQ 9003.1-2008 企业安全生产网络化监测系统技术规范第1部分:危险场所网络化监测系统现场接入技术规范 AQ 9003.2-2008 企业安全生产网络化监测系统技术规范第2部分：危险场所
【建筑工程设计】一榀框架计算土木工程毕业设 计手算全过程
一框架结构设计任务书 1.1 工程概况： 本工程为成都万达购物广场----成仁店，钢筋混凝土框架结构。梁板柱均为现浇，建筑面积约为5750m2，宽27米，长为45米，建筑方案确定。建筑分类为乙类公共类建筑，二类场地，抗震等级三级。 图1-1 计算平面简图 1.2 设计资料 1）气象条件： 基本风压3155KN/m2 2）抗震设防： 设防烈度7度 3）屋面做法： 20厚水泥砂浆面层 一层油毡隔离层 40厚挤塑聚苯板保温层 15厚高分子防水卷材 20厚1:3水泥砂浆找平 1:6水泥焦渣1%找坡层，最薄处30厚 120厚现浇钢筋混凝土板 粉底 4）楼面做法： 8~13厚铺地砖面层
100厚钢筋砼楼板 吊顶 1.3设计内容 1)确定梁柱截面尺寸及框架计算简图 2)荷载计算 3)框架纵横向侧移计算； 4)框架在水平及竖向力作用下的内力分析； 5)内力组合及截面设计； 6)节点验算。 二框架结构布置及结构计算简图确定 2.1 梁柱截面的确定 通过查阅规范，知抗震等级为3级，允许轴压比为[μ]=0.85
由经验知n=12~14kn/m2 取n=13kn/m2 拟定轴向压力设计值N=n?A=13kn/m2×81m2×5=5265KN 拟定柱的混凝土等级为C30，f c=14.3N/mm2柱子尺寸拟定700mm× 700mm μ===0.75<[μ]=0.85 满足 初步确定截面尺寸如下： 柱：b×h=700mm×700mm 梁（BC跨、CE、EF跨）=L/12=9000/12=750mm 取h=800mm，b=400mm 纵梁=L/12=9000/15=600mm 取h=600mm，b=300mm 现浇板厚取h=120mm
5 水平风荷载作用计算 5.1 水平风荷载 5.1.1 结构各楼层标高处风荷载标准值 对于一般多高层框架，其侧移由于柱的轴向变形所引起的侧移值很小，可忽略不计，一般仅考虑梁、柱弯曲所引起的侧移。水平荷载作用引起的侧移可采用D 值法近似估算。 下面进行风荷载计算： （1） 风荷载标准值 垂直于建筑物表面的单位面积风荷载标准值，计算主要承重结构时依据参考文献[1]第7.1.1条：按下式计算： 0k z s z ωβμμω= 作用在建筑物表面的均布风荷载可转化为作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载，其标准值按下式计算： ()/2z k i j h h B ωω=+ 式中：k ω——单位面积风荷载标准值（kN/m 2） z ω——风荷载标准值（kN ） ωo ——基本风压，本设计广东省江门市区ωo ＝0.6kN/m 2； βz ——风振系数，本设计属于高度不超过30m 或高宽比小于1.5的房屋建筑故取βz ＝1.0； μs ——风荷载体型系数，依据参考文献[4]，第4.2.3条： 本设计属于结构高宽比H/B 不大于4的矩形结构，所以风荷载体型系数μs =1.3； μz ——风压变化系数，本设计因建在江门市市区，所以地面粗糙度为B 类； h i ——下层柱高； h j ——上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍； B ——迎风面宽度B ，根据建筑图及所选取的计算单元本设计取：B =8.1m 。 2）沿房屋高度分布风荷载标准值计算如表5.1所示。风荷载作用图如图5.1。 表5.1 集中风荷载作用标准值
图5.1 水平风荷载作用图(单位:kN) 5.1.2 侧移刚度D 值和柱的反弯点 D 值法又称作改进的反弯点法，是对柱的抗侧刚度和柱的反弯点位置进行修正后计算框架内力的一种方法。 （1）框架柱抗侧移刚度1D 值计算下： 底层边柱（A 、C 柱）： 底层中柱（B 柱）： 二层边柱（A 、C 柱）： kN/m 1024.3512/6.06.01015.312124 3 3731?=????==h EI D kN/m 1097.75 12/75.075.01015.312124 3 3731?=????==h EI D kN/m 1052.95 .312 /6.06.01015.3121243 3731?=????==h EI D
第一个实例的问题汇总 一、结构布置时框架柱两侧需有框架梁拉结 特别是边跨开洞、有楼电梯间等情况，更需要控制扭转变形框架刚度需要均衡分布 单跨框架
框架布置局部砖混 二、结构计算时的偶然偏心 1、《高规》 2、对于《抗规》中的建筑结构，《抗规》没有明确规定在计算单向水平地震作用时是否应该计算偶然偏心的影响，抗规文中根本没有“偶然偏心”一词，仅5.2.3条文说明中出现：
SATWE软件尚不具备将边榀框架乘以增大系数来考虑水平地震作用扭转影响的功能，故这种增大系数在实际工程中应用起来并不方便。 抗规条文说明3.4.2： 李国胜在《多高层钢筋混凝土结构设计中疑难问题的处理及算例》3.13条明确指出：高层建筑结构水平地震作用下的最大位移，应在单向水平地震作用下，不考虑偶然偏心的影响，采用考虑扭转耦联振动影响的振型分解反应谱法进行计算，并应采用刚性楼板假定。 三、梁柱偏心和柱与节点的偏心
四、框架梁贯通面钢筋的选择 而次梁和楼板是共同承担竖向荷载的不承担地震水平力，无需粗钢筋贯通，架立箍筋即可 梁截面高度：1、窗户；2、连续梁1/15~1/18；3、配筋率2%以下；4、配筋不超过2排；
次梁4米以下跨度用200，6米以下跨度用250，8米左右跨度用250或300（注意面积配箍率）；框架梁6米左右跨度可用250，8米左右跨度可用300或350（400）（四肢箍）。 五、纵筋配筋率 非框架梁 最小配筋率用h，最大配筋率 六、箍筋 框架梁
注意纵筋直径的8倍； Psv=肢数x单肢面积/(截面宽x箍筋间距) 七、梁架立钢筋 八、柱 1、刚度需要； 2、轴压比 加密区与纵筋直径有联系
荷载整理 一、活荷载 1.民用建筑楼面均布活荷载 民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值、频遇值系数和准永久值系数，不应小于下表的规定：【最小值】
注：1 本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大、情况特殊或有专门要求时，应按实际情况采用； 2第 6 项书库活荷载当书架高度大于2m 时，书库活荷载尚应按每书架高度不小于 2.5kN/m2 确定；（h=2.4m, 2.4×2.5=6.0 kN/m2 ） 3 第8 项中的客车活荷载只适用于停放载人少于9 人的客车；消防车活荷载是适用于满载总重为300kN（30t）的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载； 4 第8项消防车活荷载,当双向板楼盖板跨介于3m×3m～6m×6m之间时,应按跨度线性插值确定; 5 第12 项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板；尚应按1.5kN 集中荷载验算； 6 本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载；对固定隔墙的自重应按永久荷载考虑，当隔墙位置可灵活自由布置时，非固定隔墙的自重应取不小于1/3 每延米墙重（kN/m）作为楼面活荷载的附加值（kN/m2）计入，附加值不应小于1.0kN/m2
2.屋面活荷载 房屋建筑的屋面，其水平投影面上的屋面均布活荷载的标准值及其组合值系数、频遇值系数和准永久组合值系数的取值，不应小于下表的规定。 注：1 不上人的屋面，当施工或维修荷载较大时，应按实际情况采用；对不同类型的结构应按有关设计规的规定，但不得低于0.3kN/m2; 2 当上人的屋面当兼作其他用途时，应按相应楼面活荷载采用； 3 对于因屋面排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采用构造措施加以防止；必要时，应按积水的可能深度确定屋面活荷载。（屋面积水荷载可取2.0 kN/m2（考虑20cm水深），且不与活载组合。） 4 屋顶花园活荷载不包括花圃土石等材料自重。 （考虑花圃土石等材料自重后，活荷载可取10.0 kN/m2） 3.施工和检修荷载及栏杆荷载 3.1 施工和检修荷载应按下列规定采用： 1 设计屋面板、檀条、钢筋混凝土挑檐、悬挑雨蓬和预制小梁时，施工或检修集中荷载标准值不
一榀框架结构设计手算+电算
前言 毕业设计是学生在毕业之前在专业知识上面的一次检验，是学生从学校学习到工作岗位的过渡，在毕业设计阶段，要求要学会综合应用以前大学四年学到的专业课程，还有必要的设计规范和施工图集。通过学习、研究与实践，使理论深化、知识拓宽、专业技能延伸。通过毕业设计的实践，使学生能够深刻理解框架结构体系的布置特点、结构传力途径以及计算简图的确定方法，掌握风荷载及地震作用的计算方法、框架结构内力与位移计算的实用方法；掌握现浇多层框架结构的抗震概念设计，框架的截面设计原理、抗震构造要求及地基基础的设计方法；熟练阅读工程地质报告，熟悉施工图的内容、工作步骤及表达方法，培养学生综合运用所学专业知识来分析和解决实际工程问题的能力。 本次设计要求布图合理，图线清晰，尺寸齐全，注文工整，能最大程度的表达设计意图，符合国家制图标准及有关设计规范的规定。结构设计计算书要求方法合理，计算正确，排版工整，逻辑通顺。 由于时间和水平有限，不足之处，请各位专家、老师给予批评指正。
西南科技大学城市学院本科生毕业论文Ⅳ 目录 第1章设计资料 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2工程地质条件 (1) 1.3气象资料 (2) 1.4抗震设防烈度 (2) 第2章结构布置及计算简图 (3) 2.1材料 (3) 2.2结构平面布置 (3) 2.2.1结构平面布置 (3) 2.3框架梁截面尺寸初步估算 (4) 2.3.1横向框架尺寸 (4) 2.3.2 纵向框架梁尺寸 (5) 2.3.3纵向次梁 (5) 2.3.4卫生间纵向次梁 (5) 2.3.5框架柱截面估算 (6) 第3章现浇楼板设计 (8) 3.1现浇楼板计算 (8)
框架结构风荷载作用下弯矩计算
4.风荷载作用下的弯矩计算 4. 1 风荷载标准值的计算 0k z s z ?βμμ?= 其中k ?——垂直与建筑物单位面积上的风荷载标准值 z β——Z 高度上的风振系数，因结构高度H=18m<30m ，B=14.4m ，H/B=1.25<1.5,可取1.0 s μ——风荷载体型系数 根据建筑物体型查得s μ=1.3 z μ——Z 高度处的风压高度变化系数，可根据地面粗糙程度C 类和各层离地面高度查规范求得 0?——基本风压 取 0.45kN/m 2 B ——迎风面的宽度 B=6m 表4.6.1 集中 风荷载标准值计算 等效节点集中风荷载如图：
图4.6.1 风荷载作用下结构计算简图 4. 2 风荷载作用下抗侧移计算 侧移刚度D 计算： 底层侧移刚度：（底层柱高=4.55m ） A 轴柱 B 轴柱 C 轴柱 D 轴柱 c i K i = ∑ 445.4100.767.110?=? 44(5.4 4.7)10 1.427.110+?=? 44(5.4 4.7)10 1.427.110+?=? 4 4 5.4100.767.110?=? 0.52c K K α+= + 0.46 0.56 0.56 0.46 212c jk c i D h α= 18931 23046 23046 18931 j D ∑ 83954 表4.6.2底层侧移刚度D
2-5层侧移刚度：（标准层高度=3.6m ） 表4.6.3 2-5层侧移刚度D 表4.6.4 各层间相对转角 侧移验算：层间侧移最大值1/7609＜1/550，满足要求。 4.3风荷载作用下内力计算 求得框架柱侧向刚度后，根据下式可将层间总剪力分配给该层各柱： 1 jk jk j m jk k D V V D == ∑ 式中 jk V ———第j 层第k 柱所分配到的剪力 jk D ———第j 层第k 柱的侧向刚度D 值 m ———第j 层框架柱数
多层住宅框架结构设计实例与分析 摘要：本文基于现行规范，结合近年来参与的油田住宅项目工程实例，利用概念设计，对多层住宅框架结构的梁、柱等重要结构构件设计以及电算过程中需注意的问题进行了总结探讨，为以后类似的工程设计积累经验。 关键字：现浇板共同作用梁铰接轴压比剪跨比 Abstract：Based on the present regulation, in this paper, according to the oil field house project construction sample, through the concept design, it is necessary to conclude and discuss in the multi-layer house frame construction beam, column design and zooming process for references. Key Words: cast plate combined action; beam pin joint; axel pressure ratio; snip span ratio 一、概述 胜南社区南苑新区二期住宅，以90型2单元为例，七层框架结构，建筑物总高度为19.8m，总建筑面积为2668m2。抗震设防烈度为七度、设计地震分组为第二组，设计基本地震加速度值为0.10g。场地土类型为软弱场地土，场地类别为III类。钢筋混凝土结构抗震等级：三级；地基基础设计等级:丙级；结构的设计使用年限:50年。二、梁设计 在框架梁的弹性受力分析和承载力计算时，是否考虑现浇板的共同作用效应？如果和对梁端跨进行调整？下面结合本工程从概念设计的角度做粗浅的探讨，以利于工程的优化设计。 2.1关于现浇板共同作用的考虑 目前框架结构均采用梁板整体现浇，在水平荷载作用下，通过框架梁和现浇板的共同受弯来约束柱顶的转动，使柱子产生自上而下的反弯曲。由于梁板的共同作用，不仅提高了框架梁的截面刚度，还提高了梁端负弯矩承载能力。在现浇板共同作用下，对梁的设计采取以下措施进行调整： 2.1.1为实现“强柱弱梁”的目的，形成具有延性的结构，梁端弯矩在SATWE 程序的调整信息下调整，梁端弯矩的条幅系数取0.85； 2.1.2 本工程现浇楼板采用刚性楼板假定，考虑到现浇楼板对梁抗扭的有利作用，对梁的扭矩进行折减，折减系数取0.4； 2.1.3 梁和楼板连成一体按照“T”形截面梁工作，因此对梁的刚度进行放大，边框架梁刚度放大系数取1.2，中间框架梁取1.4.
【技术】测量放线仅需7步，史上最完整总结！ 建筑工程土建施工阶段放线，大致分为建筑物定位、土方开挖、基础施工和主体施工放线等阶段，另外我们再聊聊建筑物沉降观测的那些事儿。 一、建筑物定位 房屋建筑工程开工后的第一次放线，建筑物定位参加的人员是：城市规划部门（下属的测量队）及施工单位的测量人员（专业的），根据建筑规划定位图进行定位，最后在施工现场形成（至少）4个定位桩。放线工具为“GPS”或“全站仪”。 二、土方开挖阶段 土方开挖阶段放线，一般分龙门板定位尺量放线和仪器测量放线，前者根据图纸已知的控制点或现场确定的控制点，在要放线的建筑物基础外四周一定距离打桩、架设龙门板，在龙门板上用施工线拉一个大至的直角线，尽量把线拉紧，然后用勾股定理采用钢尺合尺，尺寸要大一点，一般6、8、10m，这样比较准确，首先在两控制线上量取尺寸用红铅笔放点，然后两人拉尺，一人摆动可以任意那根线与钢尺的尺寸稳合，然后龙门板上固定施工线，用钢尺从头再校对一次，确认无误后四周挂线、钢尺校核，根据图纸上的轴线尺寸用钢尺量取放点，用铅垂垂于地面，这样就可以用石灰粉分别放开挖线了，用水准仪在龙门板上测放控制高程。后者如果会用经纬仪或全站仪那就简单多了，只要根据图纸已知的控制点或现场确定的控制点，图纸上的距离、角度关系就可测量确定具体位置。三、基础施工放线 建筑物定位桩设定后，由施工单位的专业测量人员、施工现场负责人及监理共同对基础工程进行放线及测量复核（监理人员主要是旁站监督、验证），最后放出
所有建筑物轴线的定位桩（根据建筑物大小也可轴线间隔放线），所有轴线定位桩是根据规划部门的定位桩（至少4个）及建筑物底层施工平面图进行放线的。放线工具为“经纬仪”。 基础施工采用外控法，即打好控制桩，用经纬仪投测轴线。 四、主体施工放线 基础工程施工出正负零后，紧接着就是主体一层、二层...直至主体封顶的施工及放线工作，放线工具：经纬仪、线坠子、线绳、墨斗、钢卷尺等。根据轴线定位桩及外引的轴线基准线进行施工放线。用经纬仪将轴线打到建筑物上，在建筑物的施工层面上弹出轴线，再根据轴线放出柱子、墙体等边线等，每层如此，直至主体封顶。 高层因层高高及有外脚手架，故线锤法及外控法均不适宜，可采用内控法。即用经纬仪将控制轴线投测到首层平面上，首层平面在可通视的位置上预埋钢板，用经纬仪在钢板上找出交点，刻痕，作为竖向投测轴线的基点，然后用铅垂仪以此点向上可引测轴线n层. 高层放线普遍用的就是内控法。具体讲在建筑轴线附近平行与轴线找一合适的距离我一班找1米左右这个位置预埋钢板，在钢板上找出交点，刻痕，作为竖向投测轴线的基点，然后用铅垂仪或激光经纬仪以此点向上可引测轴线n层. 比如你现在从一层向二层引，你对准一层的点用激光经纬仪向上打，在二层用玻璃接住从下面传来的点就是了．然后从二层这个点往回量1米那就是建筑物轴线的位置了。 五、高程的引测
水平地震作用下的框架侧移验算和力计算 5.1 水平地震作用下框架结构的侧移验算 5.1.1抗震计算单元 计算单元：选取6号轴线横向三跨的一榀框架作为计算单元。 5.1.2横向框架侧移刚度计算 1、梁的线刚度： b /l I E i b c b = (5-1) 式中：E c —混凝土弹性模量s I b —梁截面惯性矩 l b —梁的计算跨度 I 0—梁矩形部分的截面惯性矩 根据《多层及高层钢筋混凝土结构设计释疑》，在框架结构中有现浇层的楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效侧移刚度，减少框架侧移，为考虑这一有利因素，梁截面惯性矩按下列规定取，对于现浇楼面，中框架梁Ib=2.0Io,，边框架梁Ib=1.5Io ，具体规定是：现浇楼板每侧翼缘的有效宽度取板厚的6倍。 2、柱的线刚度： c c c c h I E i /= (5-2) 式中：Ic —柱截面惯性矩 hc —柱计算高度 一品框架计算简图： 3、横向框架柱侧移刚度D 值计算： 212c c c h i D α= (5-3) 式中：c α—柱抗侧移刚度修正系数
K K c +=2α（一般层）；K K c ++=25.0α（底层） K —梁柱线刚度比，c b K K K 2∑= （一般层）；c b K K K ∑=（底层） ① 底层柱的侧移刚度： 边柱侧移刚度： A 、E 轴柱：68.010 5.61045.41010=??==∑c b i i K 中柱侧移刚度： C 、 D 轴柱：18.1105.6102.345.410 10=??+== ∑）（c b i i K ② 标准层的侧移刚度 边柱的侧移刚度： A 、E 轴柱：51.010 72.821045.4221010=????==∑c b i i K 中柱侧移刚度： C 、 D 轴柱：88.01072.82102.345.42210 10 =???+?== ∑）（c b i i K