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、引言1兼具了污水快渗土地处理(ConstructedRapidInfiltration,CRI)人工快渗系统特,,其基建投资少、工艺操作简便、运营成本低系统和人工构造湿地系统的优点别适合中小城镇生活污水、受污染地表水、分散污水及市政管网尚未覆盖的边值系统后续反硝化段C/N远地区污水的处理。然而随着有机物的逐级降解,CRI 限制了其进一步推广应用。目,10%~35%,,总氮去除率仅为不能达标排放偏低,系统强化脱氮研究多集中在添加碳源、优化填料结构、分段进水等方面前,CRI随着碳源的消耗和反硝化菌活性由于这些方法仍然依赖于传统硝化反硝化过程,且在实际运行中由于操作复杂、稳定性差,,的降低系统长期运行的效果并不理想系统高效低耗脱氮成为其应用推广的技术难点CRI如何实现而难以应用。因此, 和
研究热点。
近年来,短程硝化反硝化工艺突破了传统反硝化对碳源的限制,整个脱氮过程经
NH4+-N→NO2--N→N2完成,具有反应历时短、耗氧量低、节约碳源等优势,为
生物处理低C/N值废水提供了新途径。短程硝化作为该工艺的起始步骤,保持较高的亚硝氮积累率对最终脱氮效能的提升至关重要。目前,国内外学者通过对DO、温度、pH、水力停留时间、游离氨等单因素或多因素联合控制实现了SBR、A/O、MBR、ABR等工艺的短程硝化，但是针对CRI系统内短程硝化发生机理和调控方法的研究尚未见报道。
进水条件随着填料深度的增加也随之,CRI系统内基质处于非流动体系由于由于
易受单纯依靠过程控制难以实现系统内亚硝氮的有效积累。此外,发生变化,上述方法仍存在过程控制复杂、亚硝化不稳定水质波动和环境条件改变的影响,一些
化学物质如氯、氯酸盐、硫化物、羟胺、,或效率低的问题。根据文献报道和(AmmoniaOxidationBacteria,AOB)叠氮化钠等可对参与硝化反应的氨氧化菌产
生不同作用，通过控制适宜亚硝酸盐氧化菌(NitriteOxidationBacteria,NOB)因而
可以作为快速启动,而对AOB影响较小NOB的抑制剂浓度可以选择性淘汰本研究选择羟胺从经济、简便、易行的角度出发短程硝化的控制因素。基于此,,
(NH2OH)作为微生物活性抑制剂,探讨其对CRI系统内氮素转化的影响机制及形成亚硝氮积累的可行性,以期找到能快速启动CRI系统短程硝化的最适羟胺添加量与添加方式。同时,选择实际运行中较易控制且影响较为显著的进水pH值作为协同调控因子,考察能有效提高或稳定AOB亚硝化效果的最适pH范围,为实现CRI系统后续短程反硝化的高效脱氮提供基础,推进其在污水短程脱氮领域的应用。
2、材料与方法
2.1试验装置
本试验所采用的CRI反应器如图1所示。装置采用PVC材料制作,柱高120cm,内径16cm。填料高100cm,自上而下每隔20cm设置一处取水口,内置滤布防止填料随水流出,另一侧每20cm填料段层间设置一处采土口。采用环形布水管均匀布水,可调流速泵和转子流量计调节进水量,继电器控制进水时间,试验期间控制温度(28±2)℃。
试验装置示意图图1
2.2试验进水与挂膜启动
CRI系统采用接种挂膜启动,采用粒径分别为0.25~0.35mm、1.0~2.0mm、
1.0~1.3mm的天然河砂、大理石砂、沸石砂及取自于成都某污水处理厂(A2/O 工艺)二沉池的回流污泥按照质量比6:1:1:2均匀混入柱内。由于CRI系统采用干湿交替自然复氧并依靠重力推进水流动,本试验仅接种适量活性污泥的目的在于引入活性微生物的同时不会造成系统堵塞。
试验进水采自某大学化粪池的生活污水,通过自来水稀释或添加CH3COONa、NH4Cl、KH2PO4、KNO3等配制而成,主要水质指标COD、NH4+-N、NO2--N、NO3--N浓度范围分别为120~160、45~50、0.01~0.05、
0.35~0.5mg·L-1,pH7.2~7.5。通过逐步提升水力负荷的方式启动CRI系统,每周期运行6h,湿干比1:4,每隔1d监测1次出水水质。经过45d后,CRI系统水力负荷达到1.0m·d-1,COD和NH4+-N去除率均稳定在75%以上、镜检生物相良好,系统趋于稳定,完成挂膜。
2.3试验方案
采用4组同等条件下启动的CRI系统,编号C1~C4,根据相关文献(Kindaichietal,2004;Xuetal,2012)及前期预实验的结果,4个反应器每周期进水分
别添加0.3~1.0mmol·L-1羟胺,每天运行结束时取水检测,当氨氮去除率和亚硝氮积累率趋于稳定后,停止投加羟胺继续运行若干周期观察氮素的变化,同时采集各阶段运行结束时不同深度范围内的填料,根据AOB和NOB的空间分布情况及活性,分析羟胺对两类功能菌的影响差异及原因,确定能有效抑制亚硝氮氧化的羟胺添加浓度范围。在最佳羟胺添加模式下,根据AOB对pH的适应范围,调整进水
pH值分别至7.2~9.0,分析系统中氮素的变化情况,以此确定最有利于实现CRI 系统短程硝化稳定运行的pH范围。
2.4分析项目及测试方法
NH4+-N、NO2--N、NO3--N检测分别采用纳氏试剂分光光度法、N-(1-萘基)-乙二胺分光光度法、酚二磺酸光度法;pH采用雷磁PHS-3C+酸度计;AOB和NOB 计数采用MPN多管发酵法;微生物活性采用比耗氧速率(SOUR)表征,为减少有机物耗氧速率的干扰,本试验中仅采用NH4Cl与自来水配制成NH4+-N浓度为
50mg·L-1的溶液作为基础营养液。
3、结果与分析
3.1羟胺对氮素污染物转化的影响
第Ⅰ阶段是未添加羟胺时CRI系统内氮素污染物的转化情况。由图2可知,该阶段的硝化类型以全程硝化为主,亚硝氮积累率仅为3%~5%,出水中含有大量的NO3--N和少量未转化的NH4+-N。由于100cm处的COD去除率均维持在90%
以上,如果出水直接进入反硝化脱氮将因碳源不足而出现NH4+-N去除率较高、TN去除率偏低的问题。
2氨氮去除和亚硝氮积累随羟胺添加的变化图初期氨氮去除率和亚硝氮积第Ⅱ
阶段在各系统进水中添加不同浓度羟胺后,反应器个周期连续添加羟胺后C1~C4累率均出现不同程度的提升。经过前4C1此时60.1%、49.8%,的亚硝氮积累率分别较未添加时提高了14.5%、47%、L-1)·,其余反应器则在受到较高浓度羟
胺(0.5~1.0mmol反应器仍以全程硝化为主反应器内的亚硝氮积C2,C1和冲击后迅速呈现出向短程硝化转变的趋势。此后最终亚硝氮积累率各,13d后趋于稳定
累率逐步提高,分别在连续添加羟胺22d、但从第均超过60%,。C3反应器内亚
硝氮积累率在前11d51.3%为、77.9%L-·,这表明羟胺添加量为0.7mmol45%12d 开始缓慢下降,第19d时稳定在左右但随着运行时间的,1时在反应初期主要对亚硝氮氧化过程具有较强的抑制效应转化NO2--NNH4+-N向延长同时开始抑制氨氧化过程,因此该羟胺浓度可作为可能是后亚硝氮积累率出现大幅下降,的抑制点。而C4反应器在添加羟胺8d进而使得亚硝化、硝化过程均受到,高浓度羟胺持续
添加导致系统内微生物中毒各反应器的氨氮去除率与亚硝氮积累率呈现出基本一致的变化,严重抑制。此外从第C2其余羟胺添加量下的氨氮去除率均有所提高,其中,C4,规律除反应器外90%7d起一直高于直至阶段Ⅲ结束。
第Ⅱ阶段除C3、C4反应器出水中检测出明显的羟胺残留外,其余反应器出水中仅含有微量羟胺,为进一步减少羟胺用量,同时避免由于羟胺长期添加导致的潜在毒性和累积二次污染,在阶段Ⅱ运行稳定后进入第Ⅲ阶段：进水中不再添加羟胺。此时,C1、C2、C3反应器的亚硝氮积累率分别维持30%、70%、40%以上的天数为3d、12d、7d,之后均表现出下降趋势,但C2反应器的下降幅度相对最小,
经16d不添加羟胺运行后氨氮去除率和亚硝氮积累率依然达到87.2%、68.1%,可见0.5mmol·L-1羟胺连续添加13d后对CRI系统的硝化抑制具有较强的稳定性,即使不再添加羟胺时这种抑制作用依然保持着较高的不可恢复性,削弱了NO2--N向NO3--N的转化能力。C4反应器的波动较大,虽然亚硝氮积累率有上升趋势,但是NO2--N和NO3--N的含量均较低,出水中含有大量未能转化的
NH4+-N。由此可见,高浓度羟胺持续添加后对CRI系统的亚硝化和硝化过程的抑制均表现出较强的不可逆性,因而经20d的恢复期后C4反应器的氨氮去除率依然较低。
3.2羟胺对硝化菌的影响
3.2.1空间分布
为解析羟胺添加对CRI系统内氮素污染物迁移转化的影响机制,试验对阶段I~Ⅲ运行结束时各反应器在不同填料深度范围内的AOB、NOB进行了定量分析(单
位：个·g-1干填料)。从图3a可知,羟胺添加前各CRI系统内AOB和NOB的数量和空间分布基本保持在同一水平且都随着填料深度的增加而依次减
少,0~80cm填料段内聚集了超过90%的AOB和NOB,故NH4+-N的主要转化
过程也是发生在该段内,而80~100cm段由于营养物质缺乏致使各类微生物生长代谢缓慢、数量较少,对CRI系统内氮素转化的贡献也相对较小。
NOB数量及空间分布变化图3AOB和及NOB、,CRI系统内AOB不同浓度羟胺持续添加至稳定运行后羟胺对微生物量的影响主要也,、c可知AOB/NOB均发生了显著变化。由图3b这与末段微生物量本身较少及随着吸附作用和化学反应的,集中在0~80cm段内和C1,第Ⅱ、Ⅲ阶段后发生导致羟胺的浓度逐级递减有关。从全段平均数量来看量分别减少NOB,但是第Ⅱ阶段后的C2反应器内的AOB量与第Ⅰ阶段基本持平、上升至2.824则分别由2.118、
2.09877.1%,AOB/NOB了26.3%、同时表明了系统的短程硝化提供了基
础,9.231,AOB的数量优势为实现CRI的生长代谢产生了抑制而
NOBL-10.3~0.5mmol·羟胺持续添加一段时间后仅对的抑制效应越明显。NOB
的影响可以忽略,在该范围内羟胺浓度越高对对AOB量的NOB个·g-1,而
C24.9,C1停止加药一段时间后内的NOB量回升至×106,分析认为依然占据较大优势AOB/NOB为6.813,AOB,、个·×仅为1.6106g-1这可能与羟胺的抑制作用具有一定的不可逆性其对使用羟胺为抑制剂时,NOB,
作为一种还原剂,在特定浓度下能对硝化细菌进行选择性杀灭有关(宋学起和彭永臻,2005),因而不再添加羟胺时硝化反应恢复较困难而亚硝化反应仍然继续,徐光景、宋学起、葛丽萍等在研究氯或氯化物对短程硝化影响的过程中也发现了类似的现象(Xuetal,2011a;宋学起和彭永臻,2005;葛丽萍等,2011)。因
此,0.5mmol·L-1羟胺可作为能促进CRI系统向短程硝化转化的有效NOB抑制浓度,当羟胺浓度低于该值时,对NOB的抑制作用将在经历一定时间的适应后减弱或消失。
阶段Ⅱ结束时,C3、C4反应器内的AOB和NOB均受到不同程度的抑制,尤其是C4反应器中,这两种菌的平均数量仅各为1.96×106、0.44×106个·g-1,而AOB/NOB>4反映出该浓度下羟胺对NOB的抑制作用强于AOB,因而NOB的消减速率更快,由于两种功能菌数量均大幅下降,氨氮去除率和亚硝氮积累率并没有随着AOB占比的增大而提高。经过阶段Ⅲ后C3、C4反应器的AOB量分别回升了3.8×106、1.5×106个·g-1,这表明羟胺浓度越高,受抑制后AOB活性的恢复速率也越慢。
3.2.2比耗氧速率
氨氮的硝化过程属于好氧反应,通过比耗氧速率(SOUR)的变化可以表征AOB和NOB的(亚)硝化活性强弱。试验将各CRI系统中不同层位的填料分别混合均匀
后测试SOUR,采用抑制系数Yi反映羟胺添加(阶段Ⅱ)对微生物活性的抑制程度,计算式：Yi=(SOURI-SOURⅡ)/SOURI;采用解抑系数Yr反映羟胺停止添加(阶段Ⅲ)后微生物活性的恢复程度,计算式：Yr=(SOURⅢ-SOURⅡ)/SOURⅢ。
从表1可以看到,抑制系数Yi与羟胺添加浓度之间具有较好的正相关性,羟胺浓度为1.0mmol·L-1时系统的受抑制程度最高,而解抑系数Yr与羟胺添加浓度之间并没有表现出对应的负相关性,解抑系数C1>C3>C4>C2,C2反应器停止添加羟胺后依然保持良好的亚硝化效果,因此可以推测0.5mmol·L-1羟胺抑制的主要是NOB的耗氧速率,此时解抑系数仅为0.033,表明受抑制的NOB活性难以恢复。类似地,其他反应器内的SOUR变化情况与2.1节中氮素转化的规律及2.2.1节中AOB与NOB的数量关系也表现出较强的一致性。
解抑系数1不同阶段微生物的比耗氧速率及抑制/表
协同调控强化短程硝化3.3 pH但是亚硝系统由全程硝化向短程硝化的快速启动,CRI羟胺抑制虽然实现了反C2选择短程硝化效果最好的,为改善这一问题,氮
积累率相对较低或存在波动、、8.78.48.17.87.57.2pH,应器在第Ⅲ阶段结束时调整进水值分别至、、、、9.0,运行稳定后分析系统内氮素污染物的变化情况。
由图4可知,进水pH在7.2~7.5时氨氮去除率和亚硝氮积累率增长较缓慢,当进水pH升至8.1时出现“跃点”,亚硝氮积累率增幅达13%,该点过后CRI系统的亚硝氮积累率一直保持在85%以上。当pH继续升高至8.4后,氨氮去除率和亚硝氮积累率均超过90%,CRI系统短程硝化效果显著。此时继续提高进水pH,氨氮去除率呈现下降趋势,进水pH增至9.0时亚硝氮积累率出现“落点”,较进水pH为8.7时降低了3.3%,之后的亚硝氮积累率虽然仍保持在90%左右,但是氨氮去除率仅为82%左右,CRI系统短程硝化效能开始逐渐下降。综合来看,进水pH 为8.1~8.4时最有利于CRI系统短程硝化效果的稳定与提高。
下氨氮去除和亚硝氮积累的变化4图不同进水pH
讨论4 羟胺抑制机理分析4.1对其抑制机理的研究也硝化过程影响的报道相对较少,亚,关于羟胺对()目前等在自养型硝化生物膜中加入羟胺后发现其能刺激部分亚欠深入。KindaichiT的生长加入即可完全抑制L-1)NOBμ硝化的发生,而低
浓度的盐酸羟胺(250mol·羟胺后·投加左右时为等研究了在(Kindaichietal,2004);XuGJpH8.0,10mgL-1
SBR反应器中快速出现亚硝氮积累现象,平均积累率高达99.8%,并通过FISH检测证明了AOB远远高于NOB(Xuetal,2012);HuSS发现当羟胺浓度达到
91mg·L-1时,NOB的活性受抑制程度达到92%(Hu,1990)。本研究认为
0.5mmol·L-1羟胺能有效抑制NOB活性而对AOB影响较小,该添加量下CRI 系统的亚硝氮积累现象最为显著且稳定性较好,虽然关于羟胺抑制浓度的结论不尽相同,可能与反应器和反应条件的不同有关,但相同的是都证明了羟胺对NOB 具有选择性抑制作用。
从生物化学的角度看,硝化过程并不仅仅是简单的从NH4+-N氧化成NO2--N再进一步氧化成NO3--N的过程,它涉及多种酶和中间产物,并伴随着复杂的电子(能量)传递,其过程涉及的主要反应式如下(Geetal,2015)：
氨转化成羟胺：
(1)
羟胺转化成亚硝酸：
(2)
亚硝酸转化成硝酸：
(3)
由反应式(1)和(2)可知,在亚硝化反应过程中,AOB利用氨单加氧酶(AMO)将氨氧化生成NH2OH和H2O,NH2OH经羟胺氧化酶(HAO)的催化再被氧化生成
NO2--N,进入反应式(3)由NOB在亚硝酸氧化酶(NOR)的作用下转化成NO3--N。因此,羟胺作为硝化反应的关键中间产物,对整个硝化过程的平衡起着“承上启下”的作用(Harperetal,2015)。本研究中,外源羟胺的引入极有可能破坏了这种平衡关系,当少量羟胺(0.3~0.5mmol·L-1)添加时将刺激AMO和HAO酶活性,有利于维系AOB的生长代谢进而促进氨氧化生成NO2--N,而羟胺过量
(0.7~1.0mmol·L-1)时将同时对AMO、HAO和NOR产生毒性抑制,由于NOR 抵御羟胺毒性较AMO和HAO弱,这种抑制作用随着羟胺浓度的增高而不断加强,NOR酶活性的降低使NO2--N氧化效率变低,NOB的种类和数量因营养供给不足而减少、整体活性下降,导致NO2--N不断积累,促成CRI系统内发生短程硝化,这与Sinha和Annachhatre(2007)、Ge等(2015)的研究结论基本一致。
4.2 pH调控机理分析
AOB和NOB对环境酸碱度较为敏感,进水pH是影响短程硝化效能的一个重要决定因素。这种影响主要体现在两个方面：①微生物需要在适宜的pH环境下进行
新陈代谢,pH过高或过低都会影响细胞膜的通透性及表面带电性进而影响生长繁殖,已报道的不同硝化菌在不同反应体系的适宜pH范围有所差异(PengandZhu,2006;Parketal,2007;Jiménezetal,2011),但基本上可以认为混合体系中AOB和NOB的最适pH分别在8和7附近,该特性为控制这两类菌的优势增长提供了基础;②pH值还会影响溶液中游离氨(FreeAmmonia,FA)的浓度,计算公式(Geetal,2015)如下：
(4)
浓度偏高而FAAOB的氨氧化基质加速亚硝氮积累,适宜浓度的FA可作为抑制浓度的研究结论存在差FA的活性。目前,关于和时又会抑制AOBNOB的抑制浓度分别为NOB对AOB和异,Anthonisen等的早期研究发现FA为FA等发现NOB 在10~150、0.1~1.0mg·L-1(Anthonisenetal,1976);Kim抑制FA等则认为AOB 的0.7mg·L-1时活性降低50%(Kimetal,2006);Christian的完全抑NOBFA对浓度约为40mg·L-1,而浓度>5mg·L-1,产生严重抑制的FA,抑制浓度不同。虽然这些研究得出的FA制浓度仅为0.6mg·L-1(Fuxetal,2002) 更敏感。对FA但均反映出NOB浓度均时对应的FA、8.7、9.0、7.5、7.8、8.1、8.4本研究中pH 为7.2处,FA≤7.5时、16.926.5mg·L-1。当pH、值分别为0.7、1.52.9、5.6、10.2、因,AOB生长不能满足AOB对氧化基质的需求,不利于L-1),于较低值(≤
1.5mg·亚硝化效果也随,pH的提高而逐步提升而亚硝氮积累率增长缓慢;FA浓度随着活性此时出现的“跃点”可认为是NOB浓度升至5.6mg·L-1,之提高,第11d时FA时亚硝化L-1浓度升至,FA10.2mg·在继羟胺抑制后进一步受到严重抑制的开始更强的适应性NOBFA浓度范围内表现出比AOB效果依然较好,可见在该系统的亚硝化浓度越高CRIFA(Wuetal,2012;Sunetal,2015);但这并不意味着≥浓度FA(≥时亚硝氮积累率出现“落点”26d,表明pH9.0时过高的第效果越好,从而导致系统的短程硝,同时产生了显著抑制效应和对·26.5mgL-1)AOBNOB 化效果呈现下降趋势。
、结论5连续添加羟胺有利于氨氮去除和亚硝氮积累,中低浓度
1)(0.3~0.5mmol·L-1)高浓度系统短程硝化的快速启动,羟胺13d后可实现
CRI0.5mmol·L-1羟胺开·L-1L-1)羟胺对硝化过程的抑制效应可逆性较
弱,0.7mmol(0.7~1.0mmol·L-1羟胺对氨氧化和亚硝氮氧化均产生严重抑制。
始抑制氨氧化,1.0mmol·的抑制作用强于NOB具有选择性抑制,同浓度下对羟胺对2)AOB和NOB微生物比耗,生长而对AOB影响较小AOB,0.5mmol·L-1羟胺能有效抑制NOB抑制系数和解抑系数与各系统的氮素转化及硝,氧速率随羟胺浓度的升高而降低推测这种变化与酶活性密切相关。化菌的变化具有一致性,,pHCRI时有利于提高系统短程硝化的运行效能及稳定性进水pH为8.1~8.43)产生明显抑对AOB26.5mg·L-1),pH=9.0≤7.5不利于AOB生长时(FA浓度的适应范FA,AOB对·5.6mgL-1)对NOB产生明显抑制时制,pH=8.1(FA浓度围更宽、适应性更强我们坚持常好学习建议保贵，希印。也可可编，阅读您，欢迎的文WO文修改直接读过您提意见阅读一种习惯去，同进步
技术| 人工快渗系统处理工艺 1、引言 人工快渗系统(ConstructedRapidInfiltration,CRI) 兼具了污水快渗土地处理系统和人工构造湿地系统的优点, 其基建投资少、工艺操作简便、运营成本低, 特别适合中小城镇生活污水、受污染地表水、分散污水及市政管网尚未覆盖的边远地区污水的处理。然而随着有机物的逐级降解,CRI 系统后续反硝化段C/N 值偏低,总氮去除率仅为 10%~35%不, 能达标排放,限制了其进一步推广应用。目前,CRI 系统强化脱氮研究多集中在添加碳源、优化填料结构、分段进水等方面, 由于这些方法仍然依赖于传统硝化反硝化过程, 随着碳源的消耗和反硝化菌活性的降低, 系统长期运行的效果并不理想,且在实际运行中由于操作复杂、稳定性差而难以应用。因此，如何实现CRI系统高效低耗脱氮成为其应用推广的技术难点和研究热点。 近年来, 短程硝化反硝化工艺突破了传统反硝化对碳源的限制,整个脱氮过程经NH4+-N R NO2--N H N2完成,具有反应历时短、耗氧量低、节约碳源等优势, 为生物处理低C/N 值废水提供了新途径。短程硝化作为该工艺的起始步骤, 保持较高的亚硝氮积累率对最终脱氮效能的提升至关重要。目前, 国内外学者通过对DO温度、pH、水力停留时间、游离氨等单因素或多因素联合控制实现了SBR A/0、MBR ABR等工艺的短程硝化，但是针对CRI系统内短程硝化发生机理和调控方法的研究尚未见报道。 由于CRI系统内基质处于非流动体系，进水条件随着填料深度的增加也随之发生变化,单纯依靠过程控制难以实现系统内亚硝氮的有效积累。此外, 由于易受水质波动和环境条件改变的影响, 上述方法仍存在过程控制复杂、亚硝化不稳定或效率低的问题。根据文献报道, 一些化学物质如氯、氯酸盐、硫化物、羟胺、叠氮化钠等可对参与硝化反应的氨氧化菌(AmmoniaOxidationBacteria,AOB) 和亚硝酸盐氧化菌(NitriteOxidationBacteria,NOB) 产生不同作用，通过控制适宜的抑制剂浓度可以选择性淘汰NOB而对AOB影响较小,因而可以作为快速启动短程硝化的控制因素。基于此, 从经济、简便、易行的角度出发, 本研究选择羟胺(NH2OH作为微生物活性抑制剂，探讨其对CRI系统内氮素转化的影响机制及形成亚硝氮积累的可行性，以期找到能快速启动CRI系统短程硝化的最适羟胺添 加量与添加方式。同时，选择实际运行中较易控制且影响较为显著的进水pH值
人工湿地污水处理技术 一、通过建造类似沼泽的湿地，将污水投配到湿地上利用土壤、人工介质、植物等的物理、化学以及生物作用对污水进行转化、去除。 人工湿地是一种综合的生态系统,利用系统中各种生物对其进行处理。 二、分类；自由水面流人工湿地、潜流型人工湿地、垂直水流型人工湿地。 去除范围；N、P、SS、病原体、有机物，BOD5去除率85%-95%，COD去除率80%。（进水浓度较低时） 三、特点；处理效果好、工艺简单、投资少、运行费用低、缓冲容量大并且非常适合中小型村庄生活污水集中处理。 四、适用范围；农村集中式和分散式污水处理系统 设计时可以因地制宜 五、注意事项；1、必须做好防渗工作（可用土工布或三灰土夯实预防）2、湿地植物应耐水、根系发达、吸收氮磷量大等。2、植物最好是春季种植。3、植物在初期为使其有较好的生长条件应适当的控制湿地水位。4、做好日常护理，及时清理。5、不耐寒植物在冬季前要做好防冻措施。 水解酸化与人工湿地组合处理技术
适用地区：农村地区小规模生活污水的处理（较为适合南方地区，北方地区因天气原因可使用潜流型人工湿地）一、以下工艺流程参考跑蓝环保科技有限公司的实地施工过程 污水格栅/泵水解酸化 池人工湿地排放简介；格栅可去除大颗粒物。水解酸化池（污水中污染物浓度低是用水解酸化池，浓度高时采用曝气池）。人工湿地填料与植物之间会生成一层生物膜，生物膜可吸收、同化、异化水中的有机物。还可形成好氧、缺氧以及厌氧状态，使水中氮磷能够进行硝化和反硝化作用。运行中产生的污泥必须要稳定化后才能运出。 工艺部分设备（可调） 水解酸化池可用曝气池替换 水解酸化池和人工湿地系统之间可加缺氧好氧池，依据出水水质要求和地方经济条件而定。 工艺主要构筑物 ①格栅井：内置粗格栅②进水渠：内置细格栅③提升泵站：内置潜污泵④水解池：内置填料及潜水曝气池⑤二沉池⑥污泥储池⑦中间水池：内置潜污泵 主要设备：①格栅：自制简单格栅②潜水曝气机③提升泵：耦合式潜污泵
渗滤液渗滤液处理工艺流程 一、工艺流程图： 厂区渗滤液 机械格栅 调节池 中间加温池 厌氧反应器 初沉池 纳滤装置 反渗透进水箱 反渗透装置 直接排放或回用 火炬燃烧处置 焚烧炉焚烧处 滤液池 污泥池 污泥浓缩池 污泥脱水机 脱水污泥 垃圾贮坑 泥饼焚烧处 硝化池 反硝化池 一级A/O 硝化池 反硝化池 二级A/O MBR 超滤系统 剩余污泥 回流 污泥 沼气 大修停炉时 沼气 正常运行 沼气 沼气 污泥 污泥 上清液 脱水液 回流 纳滤进水箱
二、工艺流程简述 本渗滤液处理系统规模按进水200m3/d进行设计。垃圾渗滤液经机械格栅拦污后收集至调节池，经均质均量后, 提升至混凝反应沉淀池，采用混凝反应沉淀工艺去除悬浮物、部分胶体物质和重金属，有利于提高后续生化处理的效率及出水重金属的达标。 混凝反应沉淀池出水流入中间加温池，通过提升泵提升入厌氧反应器。废水首先被引入厌氧反应器的底部，在无分子氧条件下，水流按一定的流速向上流经污泥床、污泥悬浮层至三相分离器及沉淀区，厌氧反应器中的水流呈推流形式，进水与污泥床及污泥悬浮层中的微生物充分混合接触，通过厌氧微生物（包括兼氧微生物）的作用进行厌氧分解，将废水中的各种复杂有机物分解转化成沼气，使废水得到初步净化。 厌氧反应器出水进入MBR生化处理系统，为保护后续的膜处理单元，在布水系统前设有过滤级别为400～800um的袋式过滤器，以防止大颗粒固体物进入后续的处理单元。MBR
生化处理系统由二级A/O反硝化、硝化脱氮系统和外置式超滤单元组成。 由于TMBR膜对活性污泥和大分子有机物质具有截留作用，使活性污泥浓度在反应池内大大提高，水力停留时间（HRT）和污泥停留时间（SRT）可以得到分别控制，而难降解的物质在反应器中不断反应、降解。因此，管式膜生物反应器工艺通过膜分离技术大大强化了生物反应的功能。TMBR 膜反应器内污泥作循环回流，回流至A/O池，部分剩余污泥排至污泥池作浓缩处理。 经过脱氮处理的超滤出水的BOD、氨氮、总氮、重金属已经达到排放标准，设置纳滤、反渗透膜处理装置作为深度处理工艺，可保证出水各种指标达标。
MBR污水处理工艺设计 一、课程设计题目 度假村污水处理工程设计 二、课程设计的原始资料 1、污水水量、水质 （1）设计规模 某度假村管理人员共有200人，另有大量外来人员和游客，由于旅游区污水水量季节性变化大，初步统计高峰期水量约为300m3/d，旅游淡季水量低于70m3/d，常年水量为100—150m3/d，自行确定设计水量。 （2）进水水质 处理的对象为餐饮废水和居民区生活污水。进水水质： 项目COD BOD5SS pH NH3-N TP 含量/(mg/L) 150-250 90-150 200-240 7.0-7.5 35-55 4-5 2、污水处理要求 污水处理后水质应优于《城市污水再生利用景观环境用水水质》（GB18921-2002） 项目BOD5SS pH NH3-N TP 含量/(mg/L) 6 10 6.0-9.0 5 0.5 3、处理工艺 污水拟采用MBR工艺处理 4、气象资料 常年主导风向为西南风 5、污水排水接纳河流资料 该污水处理设施的出水需要回用于度假村内景观湖泊，最高水位为103米，常年水位为100米，枯水位为98米 6、厂址及场地现状 进入该污水处理设施污水管端点的地面标高为109米
三、工艺流程图 图1 工艺流程图 四、参考资料 1.《水污染控制工程》教材 2. 《城市污水再生利用景观环境用水水质》（GB18921-2002） 3.《给排水设计手册》 4、《给水排水快速设计手册》 5．《给水排水工程结构设计规范》（GB50069-2002） 6.《MBR设计手册》 7．《膜生物反应器——在污水处理中的研究和应用》顾国维、何义亮编著8．《简明管道工手册》第2版 五、细格栅的工艺设计 1.细格栅设计参数 (1)栅前水深h=0.1m； (2)过栅流速v=0.6m/s； (3)格栅间隙b 细=0.005m； (4)栅条宽度s=0.01m； (5)格栅安装倾角α=60?。 2.细格栅的设计计算 本设计选用两细格栅，一用一备 1)栅条间隙数：
城市垃圾填埋场渗滤液的处理一直是填埋场设计、运行和管理中非常棘手的问题。渗滤液是液体在填埋场重力流动的产物，主要来源于降水和垃圾本身的内含水。由于液体在流动过程中有许多因素可能影响到渗滤液的性质，包括物理因素、化学因素以及生物因素等，所以渗滤液的性质在一个相当大的范围内变动。一般来说，其pH值在4～9之间，COD在2000～62000mg/L的范围内，BOD5从60～45000mg/L，重金属浓度和市政污水中重金属的浓度基本一致。城市垃圾填埋场渗滤液是一种成分复杂的高浓度有机废水，若不加处理而直接排入环境，会造成严重的环境污染。以保护环境为目的，对渗滤液进行处理是必不可少的。? 1 渗滤液处理工艺的现状 ??垃圾渗滤液的处理方法包括物理化学法和生物法。物理化学法主要有活性炭吸附、化学沉淀、密度分离、化学氧化、化学还原、离子交换、膜渗析、气提及湿式氧化法等多种方法，在COD为2000～4000?mg/L时，物化方法的COD去除率可达50%～87%。和生物处理相比，物化处理不受水质水量变动的影响，出水水质比较稳定，尤其是对BOD5/COD比值较低(0.07～0.20)难以生物处理的垃圾渗滤液，有较好的处理效果。但物化方法处理成本较高，不适于大水量垃圾渗滤液的处理，因此目前垃圾渗滤液主要是采用生物法。 ??生物法分为好氧生物处理、厌氧生物处理以及二者的结合。好氧处理包括活性污泥法、曝气氧化池、好氧稳定塘、生物转盘和滴滤池等。厌氧处理包括上向流污泥床、厌氧固定化生物反应器、混合反应器及厌氧稳定塘。? 2 渗滤液处理介绍 ??垃圾渗滤液具有不同于一般城市污水的特点：BOD5和COD浓度高、金属含量较高、水质水量变化大、氨氮的含量较高，微生物营养元素比例失调等。在渗滤液的处理方法中，将渗滤液与城市污水合并处理是最简便的方法。但是填埋场通常远离城镇，因此其渗滤液与城市污水合并处理有一定的具体困难，往往不得不自己单独处理。常用的处理方法如下。? 2.1 好氧处理 ??用活性污泥法、氧化沟、好氧稳定塘、生物转盘等好氧法处理渗滤液都有成功的经验，好氧处理可有效地降低BOD5、COD和氨氮，还可以去除另一些污染物质如铁、锰等金属。在好氧法中又以延时曝气法用得最多，还有曝气稳定塘和生物转盘(主要用以去除氮)。下面将分别予以介绍。? 2.1.1 活性污泥法? 2.1.1.1 传统活性污泥法 ?渗滤液可用生物法、化学絮凝、炭吸附、膜过滤、脂吸附、气提等方法单独或联合处理，其中活性污泥法因其费用低、效率高而得到最广泛的应用。美国和德国的几个活性污泥法污水处理厂的运行结果表明，通过提高污泥浓度来降低污泥有机负荷，活性污泥法可以获得令
---------------------考试---------------------------学资学习网---------------------押题------------------------------技术| 人工快渗系统处理工艺 、引言1兼具了污水快渗土地处理(ConstructedRapidInfiltration,CRI)人工快渗系统特,,其基建投资少、工艺操作简便、运营成本低系统和人工构造湿地系统的优点别适合中小城镇生活污水、受污染地表水、分散污水及市政管网尚未覆盖的边值系统后续反硝化段C/N远地区污水的处理。然而随着有机物的逐级降解,CRI 限制了其进一步推广应用。目,10%~35%,,总氮去除率仅为不能达标排放偏低,系统强化脱氮研究多集中在添加碳源、优化填料结构、分段进水等方面前,CRI随着碳源的消耗和反硝化菌活性由于这些方法仍然依赖于传统硝化反硝化过程,且在实际运行中由于操作复杂、稳定性差,,的降低系统长期运行的效果并不理想系统高效低耗脱氮成为其应用推广的技术难点CRI如何实现而难以应用。因此, 和
研究热点。 近年来,短程硝化反硝化工艺突破了传统反硝化对碳源的限制,整个脱氮过程经 NH4+-N→NO2--N→N2完成,具有反应历时短、耗氧量低、节约碳源等优势,为 生物处理低C/N值废水提供了新途径。短程硝化作为该工艺的起始步骤,保持较高的亚硝氮积累率对最终脱氮效能的提升至关重要。目前,国内外学者通过对DO、温度、pH、水力停留时间、游离氨等单因素或多因素联合控制实现了SBR、A/O、MBR、ABR等工艺的短程硝化，但是针对CRI系统内短程硝化发生机理和调控方法的研究尚未见报道。 进水条件随着填料深度的增加也随之,CRI系统内基质处于非流动体系由于由于 易受单纯依靠过程控制难以实现系统内亚硝氮的有效积累。此外,发生变化,上述方法仍存在过程控制复杂、亚硝化不稳定水质波动和环境条件改变的影响,一些 化学物质如氯、氯酸盐、硫化物、羟胺、,或效率低的问题。根据文献报道和(AmmoniaOxidationBacteria,AOB)叠氮化钠等可对参与硝化反应的氨氧化菌产 生不同作用，通过控制适宜亚硝酸盐氧化菌(NitriteOxidationBacteria,NOB)因而
垃圾渗滤液废水来源 在垃圾的的卫生填埋过程中，由于压实、降水和微生物的分解等作用，会从垃圾层中渗出一定量的高浓度废液，与其填埋场内渗入的地表水和渗出的地下水、共同形成垃圾渗滤液。它的产生主要来源于三个方面：分别是大气降水和径流，垃圾中本身含有一定量的水分，而且也会因为有机物的分解产生一定量的水分，但垃圾渗滤液的主要来源还是降水，也就是说，特定场合的垃圾填埋场内渗滤液的量的多少主要与气候变化，水文条件和季节交替变化有关。 1. 垃圾渗沥液的特性 渗沥液成分取决于垃圾成分、填埋时间、气候条件、填埋场设计等多种因素。一般来说,垃圾渗沥液具有如下特性： 1）水质复杂，危害性大。张兰英等人采用G-MS-DS联用技术鉴定出垃圾渗沥液中有93种有机化合物，其中22种被列入我国和美国EPA环境优先控制污染物的黑名单中。此外，渗沥液中还含有10多种金属和植物营养素(氨氮等)，水质成分十分复杂。 2）CODCr和BOD5浓度高。特别是在垃圾填埋场运行初期，垃圾渗沥液中的CODCr 最高达到90000mg/L，BOD5最高达到38000mg/L，和城市污水相比，浓度极高。显然这就要求其处理构筑物的有机负荷率高，水力停留时间长构筑物容积大。 3）金属含量高。垃圾渗沥液中含有10多种金属离子，其中铁2050mg/L，铅12.3mg/L，锌370mg/L，钾、钠2500mg/L，钙甚至高达4300mg/L。生物处理系统中如金属离子含量过高，对微生物有强烈抑制作用，长时间运行，会导致污泥中的无机物含量增加，影响系统正常运行，故须先调pH值使重金属离子沉淀。 4）氨氮含量高、含盐量高。氨氮浓度随填埋时间的增加而相应增加，最高可达1700mg/L，渗沥液中的氮多以氨氮形式存在，约占TKN40%~50%。如此高浓度的氨氮，使微生物营养元素比例严重失调，仅靠硝化细菌和反硝化细菌脱氮不仅不能去除，反而会影响处理系统的正常运行，因此，在渗沥液进入生化处理前常需用物化法脱氮，渗沥液中的盐主要为氯化物(100~4000mg/L)和磷酸盐(9~1600mg/L)，若在缺水地区需对渗沥液回收利用时，应对其脱盐处理。 5）色度深且有恶臭，需考虑脱色处理，臭味给运行操作带来困难。 6）微生物营养元素比例失调。垃圾渗沥液通常有机物和氨氮含量高，而磷元素较为缺乏，其C/P比较大，C/N比较小，NH3-N含量过高。加上碱度高，对厌氧消化不利。磷元素的缺乏也影响系统的稳定。因此，处理工艺中需在生化前进行脱氮处理，并往往需向系统投加磷等营养元素。
人工湿地污水处理工 艺流程
人工湿地污水处理技术 一、通过建造类似沼泽的湿地，将污水投配到湿地上利用土壤、人工介质、植物等的物理、化学以及生物作用对污水进行转化、去除。 人工湿地是一种综合的生态系统,利用系统中各种生物对其进行处理。 二、分类；自由水面流人工湿地、潜流型人工湿地、垂直水流型人工湿地。 去除范围；N、P、SS、病原体、有机物，BOD5去除率85%-95%，COD去除率80%。（进水浓度较低时） 三、特点；处理效果好、工艺简单、投资少、运行费用低、缓冲容量大并且非常适合中小型村庄生活污水集中处理。 四、适用范围；农村集中式和分散式污水处理系统 设计时可以因地制宜 五、注意事项；1、必须做好防渗工作（可用土工布或三灰土夯实预防）2、湿地植物应耐水、根系发达、吸收氮磷量大等。2、植物最好是春季种植。3、植物在初期为使其有较好的生长条件应适当的控制湿地水位。4、做好日常护理，及时清理。5、不耐寒植物在冬季前要做好防冻措施。 水解酸化与人工湿地组合处理技术
适用地区：农村地区小规模生活污水的处理（较为适合南方地区，北方地区因天气原因可使用潜流型人工湿地）一、以下工艺流程参考跑蓝环保科技有限公司的实地施工过程 污水格栅/泵水解酸化 池人工湿地排放简介；格栅可去除大颗粒物。水解酸化池（污水中污染物浓度低是用水解酸化池，浓度高时采用曝气池）。人工湿地填料与植物之间会生成一层生物膜，生物膜可吸收、同化、异化水中的有机物。还可形成好氧、缺氧以及厌氧状态，使水中氮磷能够进行硝化和反硝化作用。运行中产生的污泥必须要稳定化后才能运出。 工艺部分设备（可调） 水解酸化池可用曝气池替换 水解酸化池和人工湿地系统之间可加缺氧好氧池，依据出水水质要求和地方经济条件而定。 工艺主要构筑物 ①格栅井：内置粗格栅②进水渠：内置细格栅③提升泵站：内置潜污泵④水解池：内置填料及潜水曝气池⑤二沉池⑥污泥储池⑦中间水池：内置潜污泵 主要设备：①格栅：自制简单格栅②潜水曝气机③提升泵：耦合式潜污泵
山东理工大学 《水污染控制工程》课程设计题目：孤岛新镇污水处理厂设计 学院：资环学院 专业班级：环本0803班 姓名：李聪聪 序号：27号 指导教师：尚贞晓 课程设计时间：2011年12月12日~2011年12月30号共3周
第一章设计任务及资料 1.1设计任务 孤岛新镇6.46万吨/日污水处理厂工艺设计。 1.2设计目的及意义 1.2.1设计目的 孤岛新镇位于山东省黄河入海口的原黄泛区内。东径118050＇~118053＇，北纬37064＇~37057＇，向北15公里为渤海湾。向东10公里临莱州，向南20公里为现黄河入海口，距东营市（胜利油田指挥部）约60公里，该镇地处黄河下游三角洲河道改流摆动地区内。 该镇附近区域为胜利油田所属的孤岛油田和两桩油田。地下蕴藏着丰富的石油资源。为了开发这些油田并考虑黄河下游三角洲的长远发展。胜利油田指挥部决定兴建孤岛新镇，使之成为孤岛油田和两桩油田的生活居住中心和生产指挥与科研中心，成为一个新型的社会主义现代化的综合石油城。根据该镇总体规划，该镇具有完备的社会基础和工程基础设施。有完备的城市交通、给水排水、供电、供暖、电信等设施，并考虑今后的发展与扩建的需要。 因此，为保护环境，防治水污染问题，建设城市污水治理工程势在必行。 1.2.2设计意义 设计是实现高等工科院校培养目标所不可缺少的教学环节，是教学计划中的一个有机组成部分，是培养学生综合运用所学的基础理论、基础知识以及分析解决实际问题能力的重要一环。它与其他教学环节紧密配合，相辅相成，在某种程度上是前面各个环节的继续、深化和发展。 我国城市污水处理相对于国外发达国家、起步较晚。近200年来，城市污水处理已从原始的自然处理、简单的一级处理发展到利用各种先进技术、深度处理污水，并回用。处理工艺也从传统活性污泥法、氧化沟工艺发展到A/O、A2/O、AB、SBR、 CASS等多种工艺，以达到不同的出水要求。虽然如此，我国的污水处理还是落后于许多国家。在我们大力引进国外先进技术、设备和经验的同时，必须结合我国发展，尤其是当地实际情况，探索适合我国实际的城市污水处理系统。 其次，做本设计可以使我得到很大的提高，可在不同程度上提高调查研究，查阅文献，收集资料和正确熟练使用工具书的能力，提高理论分析、制定设计
人工快渗(CRI)技术介绍 深港产学研环境技术中心设计部，主要负责市政污水处理工程设计以及新工艺的研发。目前主要采用我国自主研发的人工快渗工艺设计污水处理项目。 人工快渗污水处理系统 人工快渗污水处理系统（Constructed Rapid Infiltration System，简称CRI系统）是由深港产学研环境技术中心、中国地质大学（北京）与北京大学深圳研究生院联合开发的、具有自主知识产权的新型污水处理工艺。该技术具有建设和运营成本低、运行稳定、建设周期短、出水效果好的优点。 人工快渗系统自2001年应用于实际工程以来，在我国很多地区得到了应用和推广。该系统于2004年1月份通过了由中国环境科学研究院工程设计中心组织的、以刘鸿亮院士为主任的专家鉴定，获得了较高的评价，认为该处理工艺具有国内先进水平；国家发展改革委员会于2004年3月组织专家实地考察后，推荐该技术作为我国中小城镇污水处理的遴选技术之一。2004年9月，人工快渗技术成功申请了国家发明专利（专利公开号：CN1676469A）；2004年10月，白花洞生活污水人工快渗处理系统被评为国家重点环保实用技术示范工程；2005年3月，人工快渗技术入选2005年国家重点环境保护实用技术（编号2005-B-025）；同月，中央电视台科技之光栏目对人工快渗技术进行了专题介绍。 根据已有的工程经验，对于河流污水水力负荷可达1.5m3/((m2*d))以上，对于生活污水日水力负荷可达1.0m3/((m2*d))以上，出水水质一般都优于《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）的一级A标准，甚至可以达到国家《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）的III类标准。一般地，CODCr 低于40mg/L， BOD5低于10mg/L，NH4-N低于5 mg/L。 系统工艺流程 CRI系统工艺流程如下：
垃圾处理场 渗滤液处理工程方案 二〇一六年三月
一、工程概况 1、项目简介 根据《中华人民共和国环境保护法》规定“防止环境污染，保护人民健康，促进经济发展”的原则、国务院（98）253号令《建设项目环境保护设计 规定》及有关法规的规定，需对生产和生活垃圾进行有效治理或综合利用。 在睢县城建局领导的高度重视下，以及当地主管部门的关心下，决定对睢县垃圾填埋场垃圾渗滤液进行升级改造，减轻渗漏废水对附近水环境的污染、保护人民身体健康、改善人类的环境卫生条件，使其达到2008年4月2日国家重新颁布的《生活垃圾填埋污染控制标准》（GB16889-2008）版新标准后排放，故提出此方案。 设备采用预处理+硝化+反硝化+MBR+NF+RO处理工艺，配有自控系统装置，有自动切换，报警功能。对垃圾渗滤液设施、设备和工艺进行方案设计，以供各方决策和参考。 为严格遵守有关环境法规，保护环境，本着经济建设和环境保护同步进行的“三同时”原则。我单位受投资者邀请，在进行初步调研，并经多项垃圾渗滤液成功的实践经验的基础上，编制该垃圾填埋场渗滤液设计方案，以供有关部门决策、实施。为了保护水体环境不受垃圾渗滤液影响，针对该垃圾填埋场渗滤液具体水质的特点，本方案拟采用常规的“预处理+硝化+反硝化 +MBR+NF+RO处理”工艺，该处理工艺较为简单，操作运行方便，日常费用低廉，出水稳定。
2、设计要求： 遵守国家对环境保护、垃圾填埋场渗滤液治理的制定的法规、标准及规范，服从单位的总体规划，执行各种相关的标准和规定；节约能源，最大限度降低运行费用；延长设备的使用寿命。 3、方案设计原则： 1. 水质 工程出水水质必须达到2008年7月1日实施的《生活垃圾填埋场污染控制标准》（GB16889－2008）版新标准表2中的排放限值 2. 设计原则 1）严格执行国家现行的环保技术标准、规范，遵守国家和地方环保的有关法律、法规及排放标准； 2）选用先进、合理、可靠的处理工艺，在确保处理排放达标的前提下，做到操作简单、管理方便、占地小、投资省、运行费用低； 3）本工程系环境工程，尤其要注意环境保护，避免和减少二次污染。要求改善劳动卫生条件，贯彻安全生产和清洁文明生产的方针； 4）为了提高污水处理站管理水平，设计采用PLC程序控制，减轻操作人员的劳动强度； 5）合理选用优质配件，降低能耗，提高工作效益和使用寿命，降低系统运行成本； 6）在工艺设计时，有较大的灵活性，可调性，以适应水量、水质的周期变化。采用一套50t/d渗滤液处理设备，以提高系统的灵活性、可变性、适应性和先进性； 7）因地制宜，合理布局，有效地利用空间和场地。
渗滤液处理站设计方案 技术方案
目录 第一章概述 (1) 1.1工程简介 (1) 1.2工程设计依据 (2) 1.3主要规范及标准 (3) 1.4工程服务范围 (6) 1.5设计进水水质 (6) 1.6设计出水水质 (6) 1.7渗滤液处理工艺方案的确定 (7) 1.8污泥、浓缩液控制与处置 (31) 1.9工艺流程设计 (32) 1.10设备选型 (34) 1.11渗滤液各工艺段去除效果 (35) 1.12渗滤液处理单元设计 (36) 第二章污水站总平面设计 (43) 2.1平面布置 (43) 2.2污水站主要管道布置 (44) 2.3高程设计 (44) 第三章建筑设计 (45) 3.1设计依据： (45) 3.2设计范围： (45) 3.3室内外装修： (45) 3.4防火设计 (46) 3.5建筑物汇总 (46) 第四章结构设计 (47) 4.1设计原则和依据 (47) 4.2抗震设防 (48) 4.3主要建（构）筑物结构形式 (48) 4.4主要材料规格 (49) 第五章电气、仪表及自控设计 (51) 5.1电气设计 (51) 5.2仪表及自动控制系统 (53) 第六章人员编制、运行管理及建设进度 (59) 6.1人员编制 (59) 6.2运行管理 (59) 6.3实施计划 (60) 第七章安全生产及劳动保护 (62) 7.1编制依据 (62)
7.2主要危害因素分析 (63) 7.3安全卫生防范措施 (65) 第八章环境保护 (70) 8.1外部环境对项目的影响 (70) 8.2项目实施过程中的环境影响及对策 (70) 8.3项目运营期间的环境影响及对策 (71)
㈣、农村生活污水集中处理技术方案比较 A、厌氧—跌水充氧接触氧化—人工湿地 适用范围：适用于居住相对集中且有空闲地、可利用河塘的村庄，尤其适合于有地势落差或对氮磷去除要求较高的村庄，处理规模不宜超过150t/d。 工艺流程如下： 回流 生活污厌氧池 跌水充氧 接触氧化 人工湿地 出水灌溉 定期清
图4-2 厌氧—跌水充氧接触氧化—人工湿地工艺流程图 技术简介： 该组合工艺由厌氧池、跌水充氧接触氧化池和人工湿地三个处理单元组成。跌水充氧接触氧化利用水泵提升，逐级跌落自然充氧，在降低有机物的同时，去除氮、磷等污染物，跌水池出水部分回流反硝化处理，提高氮的去除率，其余流入人工湿地进行后续处理。去除氮磷。 村庄应尽可能利用自然落差进行跌水充氧，减少或不用水泵提升，跌水充氧接触氧化池可实现自动控制。 B、厌氧滤池—氧化塘—生态渠技术 适用范围：适用于拥有自然池塘和闲置沟渠且规模适中的村庄，处理规模不宜超过200 t/d。 工艺流程如下： 定期清掏 生活污水厌氧池厌氧滤氧化塘生态渠 灌溉 出水
图4-3 厌氧滤池—氧化塘—生态渠工艺流程图 技术简介： 生活污水经过厌氧池和厌氧滤池，截流大部分有机物，并在厌氧发酵作用下，被分解成稳定的沉渣；厌氧滤池出水进入氧化塘，通过自然充氧补充溶解氧，氧化分解水中有机物；生态渠利用水生植物的生长，吸收氮磷，进一步降低有机物含量。 该工艺采用生物、生态结合技术，可利用村庄自然地形落差，因地而建，减少或不需动力消耗。厌氧池可利用三格式化粪池改建，厌氧滤池可利用净化沼气池改建，氧化塘、生态渠可利用河塘、沟渠改建。生态渠通过种植经济类的水生植物（如水芹、空心菜等），可产生一定的经济效益。 C、厌氧池—人工湿地技术 适用范围：适用于经济条件一般和对氮磷去除有一定要求的村庄。 工艺流程如下： 生活污一级厌氧池二级厌氧池人工湿 地出水 定期清掏灌溉
唐山市古冶区垃圾填埋场渗滤液处理工程 （技术文件） 第八部分:培训方案及应急措施日期：年月日
目录 第一章技术培训计划 (333) 1.1.技术培训的必要性与重要性 (333) 1.2.培训目标 (333) 1.3.培训内容 (333) 1.4.培训方式与培训人员 (334) 1.5.培训时间 (335) 1.6.培训教材 (336) 1.7.人员考核 (336) 1.8.拟派培训人员及其简历 (336) 第二章污水处理系统应急预案 (337) 2.1预案的启动 (337) 2.2事故预防措施 (337) 2.3事故应急措施及注意事项 (337) 2.4事故后的恢复和重新进入 (338) 附件： (339) 工艺工程师简历 (339) 设备工程师简历 (340) 电气工程师简历 (341)
第一章技术培训计划 1.1.技术培训的必要性与重要性 垃圾渗滤液处理站建成以后，是否具有懂技术、会管理的渗滤液处理操作管理人员对渗滤液处理的各环节进行运行控制，直接影响到渗滤液处理站的设备能否长期稳定地运行；影响到处理出水水质能否长期稳定达标；影响到渗滤液处理站的能耗、物耗的消耗定额及运行费用。因而渗滤液处理站的操作管理人员需要通过技术培训来满足要求。 我司长期从事污废水治理及运营工作，一直将对业主方操作管理人员的技术培训工作放到十分重要的位置，以确保污水处理设施建成以后，业主方操作人员能够保证系统的长期稳定运行。 1.2.培训目标 我司负责在系统设备的安装、调试、检测和运行期间，对业主方技术人员提供设备的测试、操作和维修方面的技术培训，直到业主方工作人员全部掌握设备操作、运行操作、维修保养技术，并能达到正确的检修、维护、排除故障水平为止。做到“四懂四会”，即懂污水处理基本知识，懂站内构筑物的作用和管理方法，懂技术经济指标含义与计算方法、化验指标含义及其应用，会合理操作设备，会合理调度空气，会正确回流与排放污泥，会排除操作中的故障。使渗滤液处理站各类岗位人员能胜任调试及各生产岗位的生产运营工作。 1.3.培训内容 垃圾渗滤液的特点、性质及处理方法概述；本站垃圾渗滤液的处理方法及特点UASB反应器的工艺原理、维护管理及运行工艺参数控制 MBR膜生物处理装置的工艺原理、操作要点、维护管理、及工艺参数检测与控制技术； UF超滤、NF纳滤系统的工艺原理、操作要点及维护管理、及工艺参数检测与控制技术； 渗滤液处理站各专业及通用设备的维护、维修、检测、管理技术，包刮各种水泵、曝气机、搅拌机、过滤装置、UF超滤系统、NF纳滤系统等；
XXXX学院XXXXX 级 综合课程（2014）设计说明书 系别： XXXXXX 专业班级： XXXX 指导老师： XX 设计题目：城市生活污水处理 学生姓名： XX 学号： XXXXX 学期： 20XXXX XXX 2014年12月XX日
目录 设计任务书 (5) 一、设计题目 (5) 二、设计资料 (5) 1．废水资料 (5) 2．气象与水文资料 (5) 三、设计内容 (5) 第一章污水处理工艺方案选择 (6) 一、工艺方案分析与确定 (6) 二、工艺流程确定： (7) 第二章处理构筑物设计 (8) 一、流量计算 (8) 1.1.水量的确定： (8) 1.2.水质的确定： (8) 二、集水井 (8)
三、粗格栅 (9) 1.设计参数 (9) 2 设计计算 (9) 四、污水提升泵房 (11) 1. 流量确定 (11) 2 集水池容积 (11) 3 泵站扬程计算 (11) 4 设备选用 (11) 五、细格栅 (12) 1.设计参数 (12) 2 设计计算 (12) 六、配水井设计 (14) 七、曝气沉砂池 (14) 1 曝气沉砂池的设计参数： (14) 2 曝气沉砂池的设计与计算 (15) 八、氧化沟 (18) 1设计参数： (18) 2确定采用的有关参数： (18) 3泥龄的确定： (18) 4设计计算： (19)
5曝气量计算 (19) 6沟型尺寸设计及曝气设备选型 (20) 7其它附属构筑物的设计 (20) 九、配水井设计 (20) 十、辐流式二沉池 (21) 1 设计计算 (21) 2 进水系统计算： (22) 3出水部分计算： (22) 4 排泥部分设计 (23) 十一、接触池（消毒池）和加药系统 (24) 1 主要设计参数 (24) 2工艺尺寸 (24) 3加氯机 (25) 十二、污泥处理系统设计计算 (26) 1泵房设计计算 (26) 2污泥浓缩池的计算： (27) 3贮泥池设计计算 (30) 4污泥脱水 (30) 参考文献： (31)
城市生活垃圾处理厂垃圾渗滤液处理工艺设计方案 目录 1、前言 (1) 2、项目名称、设计依据及范围 (2) 3、设计规模及原则 (2) 4、工艺设计 (3) 5、流程选择结论 (16) 6、设计处理效果 (27) 7、污水处理站的平面布置 (27) 8、电气设计 (29) 10、建筑设计 (31) 11、主要设施及设备一览表 (32) 12、运行费用估算 (36) 13、环境保护、安全卫生及节能措施 (37) 14、组织保障 (38)
1、前言 随着我国城市人口的增加、城市规模的扩大和居民生活水平的提高，我国城市生活垃圾的产量在急剧增加。到1999年，我国的城市生活垃圾已达1.4亿吨，并且以每年8％～10％的速度递增，人均日产生的垃圾已超过1kg，接近工业发达国家水平。 根据我国垃圾处理"无害化、减量化、资源化"的原则，将有一大批生活垃圾卫生填埋场要新建。而垃圾渗滤液是否处理达标排放,是衡量一个填埋场是否为卫生填埋场的重要指标之一。一个不合格的垃圾填埋场，就是一个大的污染源，如不及时对其进行收集、处理，将造成对地下水、地表水及垃圾填埋场周围环境的污染和影响。尤其是它对地下水源和土壤的污染更为严重。一些旧的垃圾填埋场由于没有采取防渗措施，产生的渗滤液渗入地下水中，造成对地下水的严重污染。其污染延续时间可以长达数十年，甚至上百年。一旦地下水源和周围土壤被其污染，想用人工方法实施再净化，技术上将非常困难，其费用也极其昂贵，难以实施，从而严重威胁到人的生活和生产。鉴于此,成都加杰尔环保有限公司针对“开江县城市生活垃圾处理厂”渗滤液的特点，进行了多次试验研究，并制定本方案，要求渗滤液处理后排放的水质达到国家《生活垃圾填埋场污染控制标准》（GB16889-1997）的相关要求。 2、项目名称、设计依据及范围 2.1项目名称: 城市生活垃圾处理厂 垃圾渗滤液处理工程 2.2编制单位：有限公司
课程设计 题目33000m3/d生活污水处理厂设计学院资源与环境工程学院 专业环境工程 班级环工2012 姓名覃练 指导教师方继敏、李柏林 2015 年 6 月21 日
课程设计任务书（环境工程1202班，学号10）设计(论文)题目:33000m3/d生活污水处理厂工艺设计 设计(论文)主要内容及技术参数 1．污水类别为城市污水，设计流量33000m3/d； 2．要求完成污水处理厂主要工艺设计与计算说明书的编写； 3．绘制两张单元构筑物的图纸。 要求完成的主要任务及达到的技术经济指标 1．按照指导书的深度进行设计与计算说明书的编写； 2．绘制两个单元构筑物的图纸（两张1号） 3.个人加上自己的进水和出水水质 工作进度要求 课程设计为期一周，时间安排如下： 1．课程设计的讲授1天，设计准备（设计资料、手册、绘图工具准备）1天 2．课程设计的计算部分3天 3．课程设计的图纸绘制部分2天 指导教师(签名)____________系(教研室)主任(签名)____________ 年月日
课程设计指导教师意见书 评定成绩_____________ 指导教师(签名)______________ 年月日
摘要： 本设计是33000m3/d城市污水处理厂工艺设计，处理工艺采用了SBR工艺。SBR是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法。本工艺的主要构筑物包括格栅、污水泵房、沉淀池、SBR、接触消毒池、浓缩池、污泥脱水机房等。污水进入污水处理厂经过粗格栅后经污水泵房进入到细格栅，再进入平流沉砂池沉砂，再进入SBR池反应，然后进入接触消毒池消毒，污水达到水质要求，经过计量槽后排出污水。SBR的剩余污泥含水量减少再进入贮泥池，随后进入污泥脱水车间进行脱水，脱水后的污泥外运。 SBR的主要工艺特征是在运行商的有序和间歇操作，SBR工艺的核心是SBR 反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能与一池，无污泥回流系统。经过该废水处理工艺的废水可达到设计要求，可以直接排放。产生的污泥经过浓缩，压滤等处理后，进行堆肥产生一定的经济效益。 本设计书的主要内容为设计资料、污水污泥处理工艺的选择。污水污泥的计算等。 关键词：城市污水处理；SBR工艺；脱氮除磷；污泥
目录垃圾渗滤液 (2) 1.1定义 (2) 1.2性质 (2) 1.2渗滤液的处理工艺 (2) 1.2.1传统活性污泥法 (2) 1.2.2根据蒸降比选择渗滤液工艺是否回灌 (3) 1.2.3MBR/DTRO/沸石生物滤池处理工艺 (3) 1.2.4两级管网式反渗透处理填埋场渗滤液 (5) 1.2.5常见的处理工艺组合 (6) 1.2.6垃圾渗滤液新工艺简介 (7)
垃圾渗滤液 1.1定义 垃圾渗滤液是指来源于垃圾填埋场中垃圾本身含有的水分、进入填埋场的雨雪水及其他水分，扣除垃圾、覆土层的饱和持水量，并经历垃圾层和覆土层而形成的一种高浓度的有机废水。 1.2性质 渗滤液是液体在填埋场重力流动的产物，主要来源于降水和垃圾本身的内含水。由于液体在流动过程中有许多因素可能影响到渗滤液的性质，包括物理因素、化学因素以及生物因素等，所以渗滤液的性质在一个相当大的范围内变动。一般来说，其pH值在4～9之间，COD在2000～62000mg/L的范围内，BOD5从60～45000mg/L，重金属浓度和市政污水中重金属的浓度基本一致。 垃圾渗滤液具有不同于一般城市污水的特点：BOD5和COD浓度高、金属含量较高、水质水量变化大、氨氮的含量较高，微生物营养元素比例失调等 1.2渗滤液的处理工艺 1.2.1传统活性污泥法 通过提高污泥浓度来降低污泥有机负荷，活性污泥法可以获得令人满意的垃圾渗滤液处理效果。只要适当提高活性污泥法浓度，使F/M在
0.03～0.31kgBOD5/(kgMLSS·d)之间(不宜再高)，采用活性污泥法能够有效地处理垃圾渗滤液。 1.2.2根据蒸降比选择渗滤液工艺是否回灌 1）当蒸降比>2.0时，推荐采用渗滤液循环回灌处理工艺而实现渗滤液不外排或减少外排量。 2）当蒸降比1.5-2.0时，可选择采用回灌技术和其它技术相结合的方式。 3）当蒸降比<=1.5时，不推荐使用回灌技术。 1.2.3MBR/DTRO/沸石生物滤池处理工艺 说明：该工艺中的MBR设置由一级反硝化系统，一级硝化系统和二级
人工快渗(CRI污水处理工艺在冬季低温环境下的实验研究 李璐陈海兵 (深圳市深港产学研环保工程技术股份有限公司,深圳518057 摘要:本试验研究了人工快渗池在北方冬季低温环境下采用温室保温方式冬季污水处理的效率情况。根据实验测得采用文洛式PC阳光板温室可以使室内外温差 和氨氮达到10℃左右,在-6℃~-16℃的外界环境中,人工快渗池系统对COD Cr 的平均去除率分别达到84.09%和78.96%。外界低温环境下气温对快渗池污水处理效率影响较小。 关键词:人工快渗、冬季、保温、处理效率 Study on the CRI Wastewater Treatment System Under the Low Temperature in Winter Li Lu Chen Haibing (Shenzhen IER Environment Engineering Technology Co.,Ltd.,Shenzhen518057 Abstract:This experiment investigated efficiency of sewage treatment situation of the Constructed Rapid Infiltration pond in the northern winter low temperature by greenhouse. According to the experimental indoor and outdoor temperature is different,and average changes about10℃,that using PC sunlight board Venlo greenhouse.The COD Cr and the average ammonia removal efficiency of the Constructed Rapid Infiltration pond reached84.09%and78.96%,from -6℃to-16℃in the external and internal environment.The adverse impact on External low temperature on the rapid infiltration pond treatment efficiency was less affected.
垃圾渗滤液接入城市污水处理厂存在的问题探讨 乔勇国志 摘要: 垃圾渗滤液是一种成分复杂的高浓度有机废水，其处理一直是水处理研究的难题之一。渗滤液的处理方法多种多样，本文以某地为例，对垃圾渗滤液接入城市污水处理厂合并处理存在的问题进行了一定的探讨。 关键词: 垃圾渗滤液城市污水处理厂合并处理 1．概述 垃圾渗滤液是城市生活垃圾填埋场的主要污染物之一，主要来源于大气降雨和垃圾本身所含的水分，是一种成分复杂的高浓度有机废水。据测定，渗滤液中有93种有机污染物，其中22种被列入我国和美国国家环保署的重点控制，已确认部分具有致癌作用。 渗滤液的主要特点为： 1、成分复杂。垃圾渗滤液中不仅含有大量好氧性有机污染物，还含有很多无机重金属离子以及离子－有机化合物等。 2、水质水量变化大。渗滤液的水质水量受多种因素的影响，如降雨、蒸发量、渗滤液回喷方式、地面流失、地下水渗入、垃圾的特性、地下结构层、填埋工艺、垃圾填埋时间等，其中降雨量和垃圾填埋时间是主要影响因素。因此，渗滤液水质水量变化非常大，很难发现其规律性。 3、浓度高。根据国外的有关数据，渗滤液各种成分的浓度相当高，COD、BOD 5可达数千乃至数万mg/L，比一般的城市生活污水高出若干倍。 4、可生化性是不定的。填埋场的早期渗滤液（场龄3～5年）中可降解有机 物含量较高，BOD 5 /COD比值一般在0.4～0.8之间，宜于生化处理；但随着时间 的延长，其BOD、 COD、BOD 5/COD值逐渐减小，BOD 5 /COD比值一般在0.1～0.2 之间,而氨氮浓度始终维持在1000mg/L左右，可生化性越来越差。
如何妥善处理垃圾渗滤液，一直是填埋场设计、运行和管理最棘手的问题，也是目前水处理界研究的难题之一。 垃圾渗滤液的处理方法包括物理化学法和生物法。物理化学法主要有活性炭吸附、化学沉淀、密度分离、化学氧化、化学还原、离子交换、膜渗析、气浮及湿式氧化法等多种方法。但物化方法处理成本较高，不适于大水量垃圾渗滤液的处理，因此目前垃圾渗滤液主要是采用生物法。生物法分为好氧生物处理、厌氧生物处理以及二者的结合。好氧处理包括活性污泥法、曝气氧化池、好氧稳定塘、生物转盘和滴滤池等。厌氧处理包括上向流污泥床、厌氧固定化生物反应器、混合反应器及厌氧稳定塘等。 由于垃圾渗滤液成分复杂，不仅有机污染和氨氮污染重，而且氮磷比例失调，其中还存在着抑制生物活性的汞、铅、锌等10多种微量重金属离子，不利于生化处理。发达国家多采用垃圾填埋场预处理与外送城市污水合并处理的方法，能达到良好的效果。国一般采用垃圾场单独设立污水处理站，对混合贮存的垃圾渗滤液和地表径流雨水进行生化－物化两级处理，用此法处理“场龄”小于5年 可以达到我国《生活垃圾填埋污染控制标准》 的早期垃圾渗滤液，COD、BOD 5 （GB16889-1997）中的二级排放标准，但NH4+-N仍远高于二级排放标准。 中晚期的填埋场垃圾渗滤液，氨氮严重超标，生物脱氮所需要的碳源又严重不足，而且缺乏磷元素。过高的氨氮要求进行脱氮处理，而过低的C/N比则对常规的生物处理有抑制作用，而且因有机碳缺乏，难以进行有效的反硝化，导致了处理难度大大增加。建造专用的渗滤液处理厂投资大，运行管理费用高，而且填埋场封场后，渗滤液量逐渐减少，处理难度进一步加大，而处理设备逐渐腐蚀老化，处理出水更难达标。与城市污水合并处理是解决这一难题的有效途径之一。2．问题探讨 将填埋场垃圾渗滤液接入适当规模的城市污水处理厂合并处理具有一定的优势，利用城市污水对渗滤液的缓冲、稀释作用和城市污水中的营养物质补充渗滤液废水中缺乏的营养物质，实现渗滤液和城市污水的同时处理同时达标，从而解决渗滤液单独处理难以达标的难题。但具体操作时要综合考虑各种因素，包括：