蒸汽管道的热补偿设计案例
[摘要]以某新建项目的蒸汽管道设计为例，对蒸汽管道的热补偿设计，如热伸长量计算、补偿器选型与计算给出了具体的分析与计算。为解决蒸汽管道的热补偿问题提供了思路。
[关键词]蒸汽管道；自然补偿；补偿器；案例
蒸汽是工业生产公用工程中的一种专用介质，利用燃烧天然气等化石燃料燃烧产生的热量对锅炉进行加热后通过控制压力使水蒸发得到饱和蒸汽或者过热蒸汽，因此，蒸汽管道一般均承受压力和温度的影响。蒸汽管道由于长期运行容易产生受热膨胀支吊架失稳，蒸汽管托产生热位移造成支架脱空,引起整个系统受力的变化，造成局部应力过大，产生破坏；而高温蒸汽管道使用的材料一般为合金钢，运行时的高温容易使其产生蠕变、内部球化、石墨化等材料劣化现象，造成疲劳破坏。
因此对蒸汽管道进行柔性设计具有极其重要的意义，对管道系统进行热补偿计算和核算，确定补偿量、补偿方式，保障蒸汽管道运行的准确性和可靠性。
1、工程概况
某新建项目引入蒸汽管道，该蒸汽管道管径DN300，接自蒸汽锅炉房，现需对此管道进行设计。
2、管道条件输入
管径：DN300 ；
蒸汽品质：过热饱和蒸汽，0.8MPa，200 ℃ ；
管道材质：20# 无缝钢管；
管道路径及具体尺寸见和图 2。
图 1管道走向示意图 图2 固定点设置示意图
3、热伸长量计算
管道热伸长量计算公式 ：
△ L=Lα（t 2 -t 1 ）
式中：△ L—管道热伸长量（cm ）；L —计算管长（m ）；
α—管道的线膨胀系数[cm /(m ·℃ )] ；t 1 —管道内介质温度（℃）；t 2 —管道设计安装温度（℃），可取用20 ℃。查《动力管道设计手册》表
6-1，知200 ℃时，20#
钢管的线膨胀系数为12.12×10 -4 cm/(m ·℃ )，又已知L=458 m，t 1
=200℃，则每 100 m 管道的热伸长量为△L=Lα（t 2 -t 1 ）=100×12.12×10 -4×（200-20）= 21.82 cm。
4、管道热补偿设计
管道热补偿方法有：①利用管道自身弯曲的自然补偿；②采用补偿器。优先
考虑利用管道自身弯曲作自然补偿。由图 1 可知，此管道总长458 m，最长直管
段EF段168 m，计算可得总热伸长量达到99.94 cm，EF段热伸长量为36.66 cm，根据《动力管道设计手册》图 6-10 [1]可知，DN300 管道要设置焊接弯矩形补
偿器，其补偿器高度和宽度超过厂区可安装补偿器的空间位置，要在直管段上设
置π弯不太现实。因此本设计考虑采用自然弯曲补偿和补偿器相结合，解决空
间不够的问题。
5、补偿器的选型
常见的补偿器有：波纹管补偿器、套筒式补偿器、球型补偿器、旋转式补偿器。波纹补偿器对固定支架推力大，从而造成管架造价高；波纹补偿器管壁较薄
不能承受扭力、振动，安全性差；设备投资高、设计要求严、施工安装精度高、
往往达不到预期寿命。
套筒补偿器能够承受较高的压力和温度，补偿量大，安装方便，但是容易泄漏，检修频繁、推力大。
球形补偿器结构紧凑、补偿量大、流动阻力小，球型补偿器的密封面是球面
很难机加工，密封困难。
旋转式补偿器是一种新型的补偿器。主要用于架空敷设的蒸汽和热水管道，
介质设计温度 -60~485 ℃，设计压力 0~5.0 MPa，补偿量可达 1.8 m。安装在
热力管道上需要两个或三个成组布置，形成相对旋转吸收管道热位移，从而减少
管道应力。由于其密封性好，补偿量大，容易布置，安装方便，长期运行不需维护，不产生盲板力，管道压降小，节约工程投资等优越性能，近年来被各行业广
泛使用。因此本设计拟选用旋转式补偿器，并以《动力管道设计手册》中介绍的GSJ-V 型系列为例进行选型。
6、固定点的设置
旋转补偿器在管道上一般按 200~500 m 安装一组（可根据自然地形确定），有十多种安装形式，可根据管道的走向确定布置形式。采用该型补偿器后，固定
支架间距增大。
根据本管道的走向和固定点的设置原则，初步确定自然补偿段固定点间距为
50 m 左右，旋转补偿器段固定点可以更长，整个管道需设置7个固定点。综合
考虑，本设计设置7个固定点 A、A1、C1、C2、D1、E1、F，将管道分隔成六段，详见图 2。AA1、C1C2、E1F段比较长，可以采用旋转式补偿器吸收本段热应力；
A1C1、 C2D1、D1F段利用管道自然弯曲来补偿管道的热伸长。
图3 Π型立面和平面
L
旋转筒
热胀方向
热胀方向
H
旋转角度
O
X
Y
Z
图4 Π型组合补偿器立体图
θ
Y
Y
X
O
热
胀
开
始
热
胀
结
束
Y
图5 Π型组合补偿器平面图
一般情况是根据自然地形、补偿量的大小和安装条
件许可的情况下 L 尽量选择大一点。L 选在3~6 m 范围内为宜，本设计 L 选定为 3 m。Π型组合式补偿器高 H= 旋转筒长＋2×1.5DN，根据《动力管道设计手册》表 6-22、表 6-23、表 6-24、表 6-25 可知 H=1250 mm，导向支架的间距为 80 m，补偿器两侧导向支架离补偿器的距离需25＞、＜ 30m，摩擦角θ选定为15°。Π组合补偿器的一端补偿量△L=0.707L 1-cosθ=0.7071×3
，本×0.1846=0.3916m。则两固定架之间的总的补偿量为2△L=0.783m＞△L
AA1
管段补偿能力满足要求。
综上，本管道设计补偿量满足管道热伸长量。
参考文献
[1] 《动力管道设计手册》编写组编 . 动力管道设计手册 [M].机械工业出版社，2006.
作者简介：
杜菲，1985.6，女，汉族，内蒙古包头市，工程师，本科，暖通空调与给排水方向
高玲琴，1984.9，女，汉族，河南省焦作市，高级工程师，研究生，暖通与给排水方向。
袁晓伟，1985.6，男，汉族，山西省大同市，工程师，本科，工程管理方向
一.过热蒸汽测量 威力巴流量计算软件常用的公式有用差压计算质量流量。下面我们用差压计算质量流量来举例说明。 测点：华劲FE-8205，介质：过热蒸汽管径：，480 x 12mm 压力：1.18MpaG 温度：197 C 刻度流量：130ton/H当地大气压：100 Kpa 威力巴选用10#探头，计算单见下图计算软件流量计算公式为：qm C' hw 1/2, C' N K D2工1/2 qm :质量流量（后面我们用Q m来表示），单位kg/H C':流量常数，有多个常数组成，无量纲数。 hw :差压（后面我们用来表示），单位Kpa。 N :单位换算常数，由软件自动给出，无量纲数。该测点中N=0.00012643 K :威力巴的K系数，由软件自动给出，无量纲数。该测点中K=0.7641 Yv:气体膨胀系数，由软件自动给出，无量纲数。该测点中Yv =0.9992 D :管道内径，单位mm。该测点中D=456 f :介质工况密度（后面我们用工来表示），单位kg/M3。 由计算单中得知，130ton/H对应差压为6.497Kpa。因过热蒸汽的密度受温度、压力影响较大，因此要加上温压补偿才能使得测量准确，下面我们分别对二次仪加温压补偿的情况进行说明。
过热蒸汽计算书: L Flow Equation Model N D .： V150H80 mm EXACT) -10-H-PS CuEtnilier' HuaJin ZhiYe Serial No.： 1112C032C Customer PO: FE-8S05 Processed By; ChenNmgNin^ Tag No Veris Ref j Pipe Size 4A0 mm EXACT Process Datt: 2011-12-06 14 34:06 ID - 456 Wall = 12 File Name ： 1112C032C wfc Prm:色 Fluid Name; Super Heated VeraCalc 7?用聞 ^VCS-0lB-Rt\/5.4 13 Flow Calculation iEftiS Verabar Mnss Flow Rare for Steam Q 严h w =[^r] C/ = N-K-Y V *F ； D 2
蒸汽管道的热补偿设计案例 [摘要]以某新建项目的蒸汽管道设计为例，对蒸汽管道的热补偿设计，如热伸长量计算、补偿器选型与计算给出了具体的分析与计算。为解决蒸汽管道的热补偿问题提供了思路。 [关键词]蒸汽管道；自然补偿；补偿器；案例 蒸汽是工业生产公用工程中的一种专用介质，利用燃烧天然气等化石燃料燃烧产生的热量对锅炉进行加热后通过控制压力使水蒸发得到饱和蒸汽或者过热蒸汽，因此，蒸汽管道一般均承受压力和温度的影响。蒸汽管道由于长期运行容易产生受热膨胀支吊架失稳，蒸汽管托产生热位移造成支架脱空,引起整个系统受力的变化，造成局部应力过大，产生破坏；而高温蒸汽管道使用的材料一般为合金钢，运行时的高温容易使其产生蠕变、内部球化、石墨化等材料劣化现象，造成疲劳破坏。 因此对蒸汽管道进行柔性设计具有极其重要的意义，对管道系统进行热补偿计算和核算，确定补偿量、补偿方式，保障蒸汽管道运行的准确性和可靠性。 1、工程概况 某新建项目引入蒸汽管道，该蒸汽管道管径DN300，接自蒸汽锅炉房，现需对此管道进行设计。 2、管道条件输入 管径：DN300 ； 蒸汽品质：过热饱和蒸汽，0.8MPa，200 ℃ ； 管道材质：20# 无缝钢管； 管道路径及具体尺寸见和图 2。
图 1管道走向示意图 图2 固定点设置示意图 3、热伸长量计算 管道热伸长量计算公式 ： △ L=Lα（t 2 -t 1 ） 式中：△ L—管道热伸长量（cm ）；L —计算管长（m ）；
α—管道的线膨胀系数[cm /(m ·℃ )] ；t 1 —管道内介质温度（℃）；t 2 —管道设计安装温度（℃），可取用20 ℃。查《动力管道设计手册》表 6-1，知200 ℃时，20# 钢管的线膨胀系数为12.12×10 -4 cm/(m ·℃ )，又已知L=458 m，t 1 =200℃，则每 100 m 管道的热伸长量为△L=Lα（t 2 -t 1 ）=100×12.12×10 -4×（200-20）= 21.82 cm。 4、管道热补偿设计 管道热补偿方法有：①利用管道自身弯曲的自然补偿；②采用补偿器。优先 考虑利用管道自身弯曲作自然补偿。由图 1 可知，此管道总长458 m，最长直管 段EF段168 m，计算可得总热伸长量达到99.94 cm，EF段热伸长量为36.66 cm，根据《动力管道设计手册》图 6-10 [1]可知，DN300 管道要设置焊接弯矩形补 偿器，其补偿器高度和宽度超过厂区可安装补偿器的空间位置，要在直管段上设 置π弯不太现实。因此本设计考虑采用自然弯曲补偿和补偿器相结合，解决空 间不够的问题。 5、补偿器的选型 常见的补偿器有：波纹管补偿器、套筒式补偿器、球型补偿器、旋转式补偿器。波纹补偿器对固定支架推力大，从而造成管架造价高；波纹补偿器管壁较薄 不能承受扭力、振动，安全性差；设备投资高、设计要求严、施工安装精度高、 往往达不到预期寿命。 套筒补偿器能够承受较高的压力和温度，补偿量大，安装方便，但是容易泄漏，检修频繁、推力大。 球形补偿器结构紧凑、补偿量大、流动阻力小，球型补偿器的密封面是球面 很难机加工，密封困难。 旋转式补偿器是一种新型的补偿器。主要用于架空敷设的蒸汽和热水管道， 介质设计温度 -60~485 ℃，设计压力 0~5.0 MPa，补偿量可达 1.8 m。安装在 热力管道上需要两个或三个成组布置，形成相对旋转吸收管道热位移，从而减少
热力管道的热膨胀及其补偿 摘要：热力管道输送的介质温度很高，投入运行后，将引起管道的热膨胀，使管壁内或某些焊缝上产生巨大的应力，如果此应力超过了管材或焊缝的强度极限，就会使管道造成破坏。本文就热力管道的热膨胀、热应力、轴向推力的理论分析计算，针对各种补偿器的选用原则和安装要点进行了简述。 关键词：热力管道热膨胀热应力热补偿补偿器预拉伸 1 管道的热膨胀及热应力计算 管道的热膨胀计算 管段的热膨胀量按下式计算：ΔL=ɑ.L.Δt=.(t2-t1) 式中：ΔL——管段的热膨胀量（mm）；ɑ——管材的线膨胀系数，即温度每升高1℃每米管子的膨胀量（mm/m.℃）；L——管段长度（m）；Δt——计算温差，即管道受热时所升高的温度，它等于管道输送介质的最高工作温度t2与管道安装时的环境温度t1之差（℃）。 对于一般碳钢管ɑ=12×10-4mm/m.℃，则ΔL=。在施工中，为了迅速估算碳钢管道的热膨胀量，可按每米管道在升温100℃时，其膨胀量为计算。 管道的热应力计算 管道受热时所产生的应力的大小可按下式计算： σ=E. ε= E. = ■ E. ■ =E.ɑ.Δt 式中：σ——管道受热时所产生的应力（kg/cm2）； E——管材的弹性模量（kg/cm2）； ε——管道的相对变形量，它等于管道的热膨胀量ΔL（mm）与管道原长L（m）之比，即ε=■
常用钢材的弹性模量E=2×10-6（kg/cm2），一般碳钢管的线膨胀系数ɑ=12×10-6（mm/m.℃），则热应力的计算公式可简化为σ=2×106×12×10-6×Δt=24.Δt（kg/cm2）。利用此式，可以很容易地计算出钢管道热膨胀受到限制时产生的热应力。 由此可见，管道受热时所产生的应力的大小，与管子直径及管壁厚度无关。它是由管子材料的弹性模量、线膨胀系数和管道受热时所升高的温度来决定的。在这三个因素中，温差是影响热应力的最主要因素。 管道的轴向推力计算 管道的轴向推力就是管道在断面上受热时所受到的纵向总压力，其计算公式为：P=σ.F。 式中：P——纵向压力（kg）；σ——热应力（kg/cm2）；F——管子横断面积（cm2）。 此力作用在管道两端的支架上，对于两端固定的直管，温度变化引起的热应力，仅与管道材质、管壁截面积和温度变化有关，而与管路的长度无关。这个应力往往是很大的，如不采取补偿措施，容易造成破坏性。 对于弯曲的热力管道情况就不同了，由于管道可以产生一定范围内的自然变形，从而大大减少了应力，避免管道遭到破坏。 [例]有一根ф219×8的碳素钢无缝钢管，长度为20米，投入运行后的温度为425℃，而安装时的环境温度为25℃，那么该管段的热膨胀量是多少管段受热时产生的热应力是多少如果将管道两端固定，因膨胀而产生的轴向推力是多少已知2=m.℃，E=2×106kg/cm2）。 [解] 管道投入运行后与安装时温度差Δt=425-25=400℃。 故热膨胀量ΔL=ɑ.L.Δt=×20×400=96(mm)。 热应力σ=24.Δt=24×400=9600(kg/cm2)。 轴向推力P=σ.F=9600×■=600192(kg)=（t）
热补偿计算实例 1．热力管道的热膨胀 管道由于受输送介质及外界环境的影响，会产生热胀冷缩现象。如果管道的热胀冷缩受到约束，管壁会产生巨大的应力，这种应力称为热应力。 热力管道安装时，是在环境温度下安装的。系统运行时，热媒温度高于环境温度，管道便会发生膨胀，管道因热膨胀产生的热伸长量按下式计算： △L =L α(t 2－t 1) (8-4) 式中 △L －管道的热膨胀量，mm ； L －计算管段长度，m ； α－管材的线膨胀系数，mm/m ·℃，钢材的线胀系数通常取α＝0.012 mm/m ·℃； t 2－管道设计计算时的热态计算温度，通常取管内介质的最高温度，℃； t 1－管道设计计算时的冷态计算温度，℃。 2．热力管道的热应力 热力管道受热膨胀后，如能自由伸缩，则管道不致产生热应力，如果管道的伸缩受到约束，管壁就会产生热应力，管壁产生的热应力按下式计算： б＝E ×△L /L ＝E α(t 2－t 1) (8-5) 式中 б——管道的轴向热应力，MPa ， E ——管材的弹性模量，MPa ，钢材的弹性模量E 通常取2.0×105MPa ； 其他符号同式（8-4）。 直线热力管段若两端固定，受热膨胀后，作用在固定点的推力按下式计算： P k =б×A (8-6) 式中 P k ——管子受热膨胀后对固定点的推力，N ； б——管道的轴向热应力，MPa ； A ——管壁的截面积，mm 2； 而() 224d D A -=π （8-7） 式中 D ——管子外径，mm ； d ——管子内径，mm 。 例8-1 某热力管段长100m ，钢材材质为Q235-A 钢，管子规格为D 219×9mm ，管道安装时环境温度为10℃，管内输送介质的最高温度为210℃，试计算管道运行前后的热伸长量；若管道两端固定，求管道的轴向热应力和管道对固定点的推力。 解：（1）计算热伸长量 根据公式（8-4）△L =L α(t 2－t 1) 按给定条件L ＝100m ，t 1＝10℃，t 2＝210℃，线胀系数α按0.012mm/m ·℃； 得 △L ＝100×0.012×（210－10）＝240mm （2）计算热应力 根据公式（8-5）б＝E ×△L /L ＝E α(t 2－t 1) 管材的弹性模量E 按2.0×105 MPa ， 得 б＝E α(t 2－t 1)＝2.0×105×1.2×10－5（210－10）＝480MPa （3）管子对固定点的推力 根据公式(8-6) P k =б×A
管道热补偿 一、管道伸长计算： ?L = α×L（t2－t1）×1000（mm） 式中：?L —管道热伸长量（mm） α—管道的线膨胀系数（m/m.℃)t2 —供热介质最高温度（℃) L —二固定支架间直线距离(m) t1 —管道安装温度（.℃),一般取－5℃。 各种管材的线膨胀系数α值 管道材料线膨胀系数（m/m.℃) 管道材料线膨胀系数（m/m.℃) 普通钢12×10-6黄铜18.4×10-6 碳素钢11.7×10-6紫铜16.4×10-6 镍钢11.7×10-6铸铁10.4×10-6 镍铬钢13.1×10-6聚氯乙烯70×10-6 不锈钢10.3×10-6玻璃5×10-6 青钢18.5×10-6聚乙烯10×10-6 水和蒸汽管道的热伸长量?L (mm) 0.5 1.0 1.8 2.7 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10 12 14 16 20 25 管段长L t2 热媒温度(℃) 40 60 70 80 90 95 100 110 120 130 140 143 151 158 164 170 175 179 183 191 197 203 214 225 5 3 4 4 5 6 6 6 7 8 8 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 14 10 6 8 9 10 11 12 13 14 15 16 18 18 19 20 21 21 22 22 23 24 24 25 26 28 15 8 11 13 15 17 18 19 21 23 24 26 27 28 30 31 32 33 33 34 35 37 38 39 41 20 11 15 18 20 23 24 25 28 30 33 35 36 38 40 41 43 44 45 46 47 25 14 19 22 25 28 30 31 34 38 41 44 45 47 50 51 53 55 56 57 59 61 63 66 68 30 17 23 26 30 34 36 38 41 45 49 53 54 57 60 62 64 66 67 69 71 73 75 79 82 35 19 26 31 35 40 42 44 48 53 57 61 63 66 70 72 74 77 79 80 83 85 88 92 97 40 22 30 35 40 45 48 50 55 60 65 70 72 76 80 82 85 88 90 92 94 97 100 101 110 45 25 34 40 45 51 54 56 62 68 73 79 81 85 90 92 96 99 101 103 106 109 112 118 124 50 27 38 44 50 57 60 63 69 75 81 88 89 95 99 103 106 110 112 114 118 121 125 131 138 55 30 41 48 55 62 66 69 76 83 89 96 99 104 109 113 117 120 123 126 129 134 137 145 152 60 33 45 53 60 68 71 75 83 90 98 105 107 114 119 123 128 131 134 137 141 146 150 158 165 65 35 49 57 65 74 77 81 89 98 106 114 116 123 129 133 138 142 145 148 153 158 162 171 179 70 38 53 62 70 79 83 88 96 105 113 123 125 132 139 144 149 154 157 160 165 170 175 184 193 75 41 56 66 75 85 89 94 103 113 122 131 134 142 148 154 159 164 168 172 176 182 187 197 203 80 44 60 70 80 90 95 100 110 120 130 140 143 152 158 164 170 175 180 183 188 194 200 210 220 85 46 64 75 85 96 01 106 117 128 138 149 152 161 168 174 180 186 190 194 200 206 212 224 248 90 49 68 79 90 02 07 113 124 135 146 157 161 171 178 185 191 197 200 205 212 218 225 236 248 95 52 71 83 95 07 13 119 130 143 154 166 170 180 188 195 202 208 212 217 223 230 237 250 262 100 54 75 88 00 13 19 125 137 150 163 175 179 190 198 205 212 219 224 229 235 243 250 263 276 105 57 79 92 05 19 23 131 144 158 170 184 188 199 208 215 223 230 235 240 247 255 262 276 290 110 60 83 96 10 24 31 138 151 165 180 194 197 288 218 226 234 240 246 252 259 267 274 290 304
化工工艺管道蒸汽伴热系统设计 摘要：蒸汽伴热是化工工艺管道保温、防冻普遍采用的一种有效方案，被广 泛的应用在化工生产装置中。在管道输送过程中，有些介质会出现结晶、冷凝、 冻结现象，同时出现伴随温度改变介质粘度随之改变，为了防止上述情况的出现，必须采取经济有效的保温、防冻措施。文章详细介绍了工艺管道蒸汽伴管的设计 和优化。 关键词：蒸汽伴热；化工工艺管道；蒸汽伴管设计； 高黏易凝物料是化工生产中常见的介质之一，随着管道的延长，介质的温度 逐渐下降。温度降低意味着粘度增加，输送困难，从而导致凝管、堵管现象发生。因此，此类管道需要采取适当的保温及防冻措施，以确保介质在工艺管道中的稳 定输送。管道伴热已成为化工生产中最常用的保温方法。它用于直接或间接的热 交换补偿被伴热管道的热损失，达到保温或防冻的作用。目前，管道伴热介质通 常使用热水、蒸汽、导热油或电热。由于蒸汽伴热应用范围广、冷凝潜热大、取 用方便等特点，蒸汽伴热始终是最重要的伴热方式。本文重点介绍化工工艺管道 蒸汽系统伴热设计。 1. 蒸汽伴热管道系统设计的依据 化工生产装置中管道蒸汽伴热按照《石油化工管道伴管和夹套管设计规范》SH/T 3040—2012规范及专利商要求进行设计。 1. 蒸汽伴热设计原则和内容 1.设计原则。设计蒸汽伴热管道必须满足操作温度要求，同时确保整个系统 的安全运行。此外，对设备和经济性的投资是设计的重要考虑方面。（1）蒸汽 伴热热源采用饱和蒸汽，同时增加蒸汽饱和度。伴热蒸汽温度通常要求高于工艺
介质的温度，其中工艺介质的特性（例如结焦、凝固点等）需要考虑。各种工艺介质选择的蒸汽温度不同。（2）分配站可设计为卧式、立式两种，根据现场情况，选择合适的分配站形式。同时满足优化管道安装、缩短管道长度和设计经济性的要求。（3）蒸汽伴管最大允许有效伴热长度原则。 a.伴管沿被伴热管的有效长度（包括垂直管道）可按表1选用。 表1 蒸汽伴管最大允许有效伴热长度 b．当伴热蒸汽的凝结水不回收时，表1中的最大允许有效伴热长度可延长20%； c.采用导热胶泥时，表1 中的最大允许有效伴热长度宜缩短20%；
蒸汽管道热补偿工作原理及特点 摘要本文主要对蒸汽热力管道补偿形式进行分析探讨，对不同的补偿器的 原理进行简单描述，通过实例论述在不同情况下补偿器的组合使用的方式。 关键词补偿器原理补偿器布置形式多种补偿器结合使用方式 1. 概述 蒸汽管道因受外界温度变化或内部介质温度变化，由于管材的热胀冷缩特性，会引起管道的热胀冷缩，不同的管道，由于其管道的线型膨胀系数不同，管道的 热膨胀量也不相同，为满足在不同状态下管道的安全运行，蒸汽管道需使用不同 方式进行补偿。 蒸汽管网布置时，可采用自然补偿进行吸收，当自然补偿无法吸收热位移量时，就需要采用补偿器进行补偿。目前多种补偿器相结合的形式使用案例也日趋 增多。 1. 自然补偿的原理及特点 自然补偿时通过管道自身的布置形式来吸收热位移。其优点是装置简单、可靠，安装方便；其缺点是管道变形时产生横向或纵向位移，长期启停、运行会导 致管托脱空或掉落。一般用于厂区内、厂房内的高温高压管道。 1. 方（矩）形补偿器的原理及特点 方形补偿器是用无缝钢管煨弯或弯头焊接制成，一般采用4个90°弯头制作 而成。
方形补偿器应尽可能布置在两固定支架之间的中心点上。方形补偿器安装时需进行预拉伸。 具体实践应用中一般用于大管径、长距离输送系统中，具有非常好的补偿性能，但是占地面积较大，需布置在宽阔的位置上，且要同时考虑高点放气，低点放水装置。具体应用中还要根据系统的补偿需要详细计算补偿器的臂长和弯曲半径，合理布置支撑点。 1. 旋转补偿器的原理及特点 旋转补偿器是通过旋转筒自身的旋转的来吸收管道的热位移。当管道布置要求双向补偿时，补偿器尽量布置在中间位置，使其形成大小相等、方向相反的一对力偶，围绕L臂中心线旋转。 旋转补偿器常用安装形式主要为为Π型和Ω型，可有两个补偿器或三个补偿器组成一组进行补偿。旋转补偿器对固定点推力较小，不产生盲板力；补偿距离远；密封性能好，长期运行不需维护；大量节约投资和提高运行安全性。 旋转补偿器可用于不同温度工况下的管道，密封效果寿命问题是高温高压旋转补偿器的最大问题，当管道温度过高，紧固螺栓、内管与外套管长期处于高温下受热膨胀，螺栓不能提供足够的压力使密封填料实现自密封，从而管件之间产生间隙，出现泄漏。现有高温高压旋转补偿器一般使用寿命6～8年连续运行，运行数年后需更换密封填料。同时可用于架空和埋地蒸汽管网的补偿，当用于埋地蒸汽管道补偿时，补偿器可布置在铁箱式沉井中或补偿器设置于地面以上。 旋转补偿器已经成为热网补偿的重要部件，该产品补偿量大、阻力小、安装运维方便、可靠性高、使用寿命长、工程投资省、施工周期短等特点，常用于蒸汽管道热网工程热补偿。 1. 波纹管补偿器的原理及特点
蒸汽管线补偿要求 蒸汽管线补偿是指通过安装特定的补偿器件来消除由于温度变化引起的蒸汽管道长度的变化，并保持管线的稳定。在设计和安装蒸汽管线补偿时，需要考虑以下几个方面的要求。 首先，蒸汽管线补偿应具备良好的补偿能力。蒸汽管道在运行过程中，会因为温度的改变而产生伸缩变化，如果不进行补偿，会造成管线的拉伸或收缩，进而对管道和设备造成不可逆的破坏。因此，补偿器件应能够承受较大的伸缩变形，具备良好的补偿能力，以保证管线的稳定运行。 其次，蒸汽管线补偿应具备高温耐受能力。蒸汽管道中传输的是高温的蒸汽，因此补偿器件要能够承受高温环境下的长时间使用。在选材和制造过程中，应注意使用高温耐受的材料，并严格控制制造工艺，以确保补偿器件在高温环境下的可靠性和耐久性。 第三，蒸汽管线补偿应具备较小的体积和重量。由于蒸汽管线补偿一般需要安装在管道内部或管道支架上，因此补偿器件的体积和重量应尽量减小，以便于安装和调整。同时，较小的体积和重量也可以减少管道制作和安装成本，提高整个系统的经济性。 第四，蒸汽管线补偿应具备良好的密封性能。蒸汽作为一种具有高温高压的介质，在管道中传输时，要求补偿器件具备良好的密封性能，以防止蒸汽泄漏，确保系统的安全运行。因此，在补偿器件的设
计和制造过程中，需要采用合适的密封材料和密封结构，以确保密封性能的可靠性。 第五，蒸汽管线补偿应具备较长的使用寿命。蒸汽管道一般是连续运行的，因此补偿器件的使用寿命应足够长，能够满足管道的连续运行需求。在选材和制造过程中，要选择耐腐蚀、耐磨损、耐高温的材料，并采取适当的防腐措施，以延长补偿器件的使用寿命。 以上是蒸汽管线补偿的一些要求。在实际应用中，设计和选用合适的蒸汽管线补偿方案，可以有效解决蒸汽管线的伸缩问题，保证管线的安全稳定运行。同时，也可以减少维修和更换成本，提高系统的可靠性和经济性。因此，在蒸汽管线设计和安装过程中，需要充分考虑蒸汽管线补偿的要求，并与相关的设计和施工单位进行密切配合，以确保补偿器件的有效应用和管线系统的顺利运行。
蒸汽管道方形补偿器安装技术 摘要：湖北虹润高科新材料有限公司外网蒸汽管道，设计采用了方形补偿器的类型，沿途设置了8套。方形补偿器的安装，需选择好弯头的型号，对安装补偿器管段的固定支架和滑动支架需按设计和标准要求进行制作安装固定，方形补偿器的预拉伸采取螺杆拉紧的方法。 主题词：方形补偿器、滑动支架、固定支架、预拉伸 1.方形补偿器概况 湖北虹润高科新材料有限公司室外蒸汽主管道架设在混凝土结构柱上，设置方形补偿器的管道规格为DN350（Φ377*10），管道安装标高5.5m，管道设计温度180℃，设计压力1MPa，材质：20。方形补偿器的参数见表1所示。 2.方形补偿器安装 2.1方形补偿器布置 方形补偿器布置在两固定支架距中间，偏差不应超过中心8m。由固定支架、导向支架支撑固定管道。方形补偿器安装布置见图1所示。 图1 方形补偿器安装示意图 2.2方形补偿器弯头选择 2.2.1室外方形补偿器的弯头，≤DN125应采用煨弯弯头（煨弯弯头可用热压弯头代替），≥DN150应采用钢制或无缝热压弯头。 2.2.2弯头的曲率半径应符合《室外热力管道安装-架空敷设》01R413和《室内动力管道装置安装-热力管道》01R415标准的规定。 2.2.3补偿器制作时，选用煨弯弯头时，管子焊缝位置应在外伸臂H/2处。 2.3管道支架安装 2.3.1导向支架（滑动支架）的滑动面应洁净平整,不得有歪斜和卡涩现象。不得在滑动支架底板处临时点焊定位。支架安装位置应从支承面中心向位移反方向偏移,偏移量应为位移值的1/2(图2),绝热层不得妨碍其位移。 1—管托中心；2—1/2位移值； 3—管架中心；4—管子膨胀方向 图2 滑动支架安装位置图 2.3.2固定支架安装 固定支架施工参见97R412标准27页，DN350管道固定支架的立式型钢为[16槽钢，见图3所示。 1—挡板； 2—肋板； 3—支座 图3 固定支架图 2.4补偿器预拉伸 2.4.1补偿器预拉伸口位置见图1所示。预拉伸的焊口位置与膨胀弯管起弯点的距离应大于2m。在固定支架安装完成后进行，预拉伸量（留口间隙）=△L/2-A。A 值见表2所示： 2.4.2补偿器预拉伸采用拉伸螺杆进行（见图4）。固定支架安装完毕后，对补偿器必须进行预拉伸。
浅谈蒸汽管道设计中的补偿形式及应用 作者：杨金柱 来源：《市场周刊·市场版》2017年第19期 摘要：蒸汽管道在设计过程中补偿形式的选择是非常关键的，直接影响着蒸汽管道的使用能效。本文对常见的蒸汽管道补偿形式进行了分析，然后就其具体应用展开了探讨。 关键词：蒸汽管道；补偿器；设计；热补偿；应用 管道热补偿：防止管道因温度升高引起热伸长产生的应力而遭到破坏所采取的措施。主要是利用管道弯曲管段的弹性变形或在管道上设置补偿器。主要可以分为以下几种方式： 一、自然补偿 自然补偿形式指的是依靠蒸汽管道本身自然弯曲（柔性）来对管道的热伸长进行补偿。当弯管转角小于150°时，能用作自然补偿；大于150°时不能用作自然补偿。蒸汽管道设计中，常用的自然补偿有L 型、Z型、π 型和空间立体弯等。π型补偿又称方（矩）型补偿器，由四个90°弯头组成，有水平π 型和垂直π 型两种。自然补偿安全可靠，在地形变化较大或蒸汽管道拐弯场合，应尽量利用管道本身的走向，并在适当的位置设置导向架和固定架来进行合理设置。 自然补偿的管道臂长一般不超过25米，弯曲应力不应超过80MPa。 二、波纹补偿器 波纹补偿器又称膨胀节，有轴向型、横向型和角向型三种结构形式。工程中应用较多的是轴向型波纹补偿器。外压轴向型波纹补偿器和旁通轴向压力平衡式波纹补偿器就是轴向型补偿器中的两种典型。 （一）外压轴向型波纹补偿器 外压轴向型波纹补偿器由波纹管及进出口管和导流筒等组成，主要吸收轴向位移，但不能承受蒸汽内压力产生的推力。因此，使用外压轴向型波纹补偿器时，由其两端固定支架承受蒸汽内压产生的推力，适用于埋地或独立低支架敷设的蒸汽管道。 外压轴向型波纹管补偿器补偿距离长，在热网中应用最为广泛。补偿器布置时需要满足以下要求： 1.补偿器在安装前应先检查其型号、规格及管道配置情况，必须符合设计要求。
热力管道的补偿类型和方式 热力管道的补偿方式有两种：自然补偿和补偿器补偿。 1．自然补偿 自然补偿就是利用管道本身自然弯曲所具有的弹性，来吸收管道的热变形。管道弹性，是指管道在应力作用下产生弹性变形,几何形状发生改变，应力消失后,又能恢复原状的能力.实践证明,当弯管角度大于30°时，能用作自然补偿,管子弯曲角度小于30°时，不能用作自然补偿。自然补偿的管道长度一般为15～25m，弯曲应力бbw不应超过80MPa。 管道工程中常用的自然补偿有:L型补偿和Z型补偿. 2．补偿器补偿 热力管道自然补偿不能满足，应在管路上加设补偿器来补偿管道的热变形量。补偿器是设置在管道上吸收管道热胀冷缩和其他位移的元件。常用的补偿器有方形补偿器、波纹管补偿器、套筒补偿器和球形补偿器。 （1)方形补偿器。方形补偿器是采用专门加工成U型的连续弯管来吸收管道热变形的元件。这种补偿器是利用弯管的弹性来吸收管道的热变形，从其工作原理看，方形补偿器补偿属于管道弹性热补偿。 方形补偿器由水平臂、伸缩臂和自由臂构成.方形补偿器是由4个90°弯头组成,其优点是:制作简单，安装方便，热补偿量大工作安全可靠，一般不需要维修；缺点是：外形尺寸大,安装占用空间大,不太美观。 方形补偿器按其外形可分为Ⅰ型－标准式（c＝2h）,Ⅱ型－等边式（c＝h）,Ⅲ型-长臂式（c＝0.5h），Ⅳ型－小顶式（c＝0),其中Ⅱ型、Ⅲ型最为常用。 制作方形补偿器必须选用质量好的无缝钢管揻制而成，整个补偿器最好用一根管子揻成，如果制作大规格的补偿器也可用两根弯管或三根弯管焊制，方形补偿器不宜用冲压弯头焊制而成。焊制方形补偿器的焊接点应放在外伸臂的中点处，因为此处的弯矩最小，严禁在补偿器的水平臂上焊接。焊制方形补偿器时,当DN≤200mm时，焊缝与外伸臂垂直，当DN＞200mm时，焊缝与轴线成45°角。 （2）波纹管补偿器。波纹管补偿器又称波纹管膨胀节，由一个或几个波纹管及结构件组成，用来吸收由于热胀冷缩等原因引起的管道或设备尺寸变化的装置。波纹管补偿器具有结构紧凑、承压能力高、工作性能好，配管简单、耐腐蚀、维修方便等优点. 波纹管材料。波纹管补偿器是采用疲劳极限较高的不锈钢板或耐蚀合金板制成
浅析蒸汽管道热补偿设计 作者：李君刘瑞杰王晶江澜 来源：《科技资讯》 2012年第13期 李君刘瑞杰王晶江澜 (湖北武汉中冶南方工程技术有限公司武汉 430223) 摘要:简要论述了管道热补偿的相关内容,提出在蒸汽管道热补偿设计时应注意的问题,并结合工程项目实例进行了分析说明。 关键词:蒸汽管道热补偿 中图分类号:TU955 文献标识码:A 文章编号:1672- 3791(2012)05(a)-0052-01 蒸汽管道设计的两个重要因素是合理设置管道支架与合理选择热补偿方式。通常情况下,蒸汽管道的运行温度和压力都很高,为保证管道在热状态下运行的稳定和安全,减少管道热胀冷缩时所产生的应力,蒸汽管道的设计中,必须充分考虑管道的热补偿问题。 1 热补偿 蒸汽管道的热补偿方式有两种,利用管道自身弯曲的自然补偿和设置补偿器。通常采用的补偿器包括方型补偿器、波纹补偿器、套筒补偿器和球型补偿器。蒸汽管道热补偿的设计原则是:(1)优先从管道布置上考虑自然补偿;(2)考虑管道的冷紧;(3)在(1)(2)不能满足管道热补偿要求时,选择合适的补偿器。 蒸汽管道的布置能否吸收热膨胀,需要通过管道的应力分析来判定。应力产生因素包括内部压力、外部荷载、热膨胀、冷紧等,应力分类包括管道承受的内压和持续外载(包括自重和支架反力等)作用下产生的一次应力和管道受热胀冷缩变形的约束而产生的二次应力。 2 蒸汽管道设计中应注意的几个问题 2.1 支架的设置 固定支架(GZ)将管道系统分割成简单稳定、可独立膨胀的管段,用来承受管道因热胀冷缩所产生的推力,其推力大小与管径、温度、支架位置和膨胀节的形式有关,一般应考虑以下三个方面:(1)管段的热伸长在补偿器的允许补偿量范围内。(2)管道不产生纵向弯曲(特别是对同轴度要求较高的补偿器,GZ的间距尤为重要)。为保证膨胀节的同轴度,补偿器应安装在GZ旁的直管段上,活动侧设导向支架(DZ),第1个DZ与GZ的间距≤4DN,第2个DZ与GZ的间距≤14DN。(3)2个GZ之间的管段不应安装多个单式补偿器。 2.2 膨胀节的选用 选用膨胀节时,除了依据样本选型外,还应提出详细的定货要求,膨胀量控制在额定膨胀量的85％～90％,并考虑50％的预拉伸量。膨胀节在应用时必须考虑推力和弹性反力,许多蒸汽管道的运行事故(支架移位、弯头撕裂等)都是由于对GZ受力估计不足导致的。
热力管道中补偿器的选用及特点 常用的补偿器有方形补偿器、波纹补偿器、球形补偿器、无推力旋转补偿器；无推力旋转补 偿器作为一种新型的补偿器，已在诸多工程上得到应用。本文结合具体工程，浅谈各种补偿 器在架空蒸汽管道上的应用及特点。 一、工程概况 由中碳能源公司至新兴热电厂，室外架空蒸汽管线，管径DN300，设计参数为2.5MPa，230℃，属压力管道GC2类；蒸汽管线总长度约为1500m。 二、补偿器的类型、特点及选用 ①方形补偿器 方形补偿器是热力管道设计中最广泛的一种形式。 其优点：对热伸长量补偿能力大，作用在固定支座上轴向应力小，安全性能高，维护费用少；其缺点：尺寸大，占地面积大，对介质流动助力大，补偿器变形时，两端的法兰及管道受到 弯曲，易产生疲劳破坏且会产生轴向位移。 选用原则：方形补偿器按其外形可分为Ⅰ型－标准式（c＝2h），Ⅱ型－等边式（c＝h）， Ⅲ型—长臂式（c＝0.5h），Ⅳ型－小顶式（c＝0），其中Ⅱ型、Ⅲ型最为常用。制作方形补 偿器必须选用质量好的无缝钢管揻制而成，整个补偿器最好用一根管子揻成，如果制作大规 格的补偿器也可用两根弯管或三根弯管焊制，方形补偿器不宜用冲压弯头焊制而成。焊制方 形补偿器的焊接点应放在外伸臂的中点处，因为此处的弯矩最小，严禁在补偿器的水平臂上 焊接。焊制方形补偿器时，当DN≤200mm时，焊缝与外伸臂垂直，当DN＞200mm时，焊缝 与轴线成45°角。 本工程管道总长1500m，每60米设1个方形补偿器，共需设置25个方形补偿器，方形补偿器的外伸臂长达10m，每个补偿器按4个弯头计算，共计增加100个弯头，500m管道。 ②套筒补偿器 套筒补偿器的活动套管可沿管道产生轴向位移。 其优点：结构紧凑，占地面积小，补偿能力大，一般补偿量可达250~400mm；对介质产生 的阻力比方形补偿器小。 其缺点：补偿器在轴向产生的推力大，填料需经常更换和检修，易发生泄漏，对管道支座的 设计和安装要求高，若管道在运行过程中产生锈蚀和结垢，都有可能产生补偿器失效。 选用原则：套筒补偿器一般用于管径大于100mm，工作压力小于1.6Mpa，安装位置受到限 制的热力管上；套筒补偿器不宜使用于不通行地沟之中；单向套筒补偿器应安装在固定支架 近旁的平直管段上，在其活动侧设导向支架，双向套筒补偿器设在固定支架中间，套管须固定，补偿器工作极限界限应有明显的标记。 本工程管道工作压力2.5Mpa>1.6Mpa,不适合本工程。 ③波纹补偿器 波纹（波形）补偿器（又称膨胀节），由一个或几个波纹管及结构件组成，用来吸收由于热 胀冷缩等原因引起的管道或设备尺寸变化的装置。
直埋蒸汽管道热补偿设计分析 摘要：直埋蒸汽管道因具有施工进度快、保温性能好、工程造价低、节约建筑 材料等优点而得到了越来越广泛的应用。本文依据《城镇直埋供热蒸汽管道技术 规程》，并结合工程实例对直埋蒸汽管道的设计进行分析。 关键词：直埋管道；热补偿；固定架；推力 一、直埋蒸汽管道技术发展概况 蒸汽管道由于输送的介质温度高，管道热位移大，不能采用热水管道的保温 材料和保温结构形式进行直埋。在热水管道直埋技术发展的基础上，国内厂商研 发出了适合高温蒸汽管道直埋敷设的保温材料和保温结构形式，并已大量应用到 实际工程中。 二、直埋蒸汽管道热补偿设计 2.1 直埋蒸汽管道热补偿器 直埋蒸汽管道的热补偿形式和架空管道的热补偿形式基本相同。直埋管道的 走向和布置首先应考虑管道本身的自然补偿，当自然补偿不能满足要求时，再用 补偿器补偿。由于受到保温结构的限制，管网直段一般采用直埋式轴向型补偿器。补偿器和工作管一样，采用外套管全封闭形式。通常轴向型波纹补偿器都布置在 固定架旁边以防止轴向失稳。当弯头处采取自然补偿的方式时，要求弯头及其两 侧一定长度的管道有足够的轴向位移及径向位移空间。 2.2 直埋管系的补偿分段原则 用固定支架把管系分成若干管段，每个管段的伸缩由这个管段内的补偿器来 吸收，称为分段补偿。 （1）较长直管段分段原则 由于管道埋在土中，它的伸缩受到泥土的阻力，阻力的大小与分段的长短有关。分段越长受到的阻力越大。在某个长度下，阻力在管截面上产生的应力达到 材料的许用应力时，这个长度称为最大安装长度。一般的分段原则是：每段相对 泥土可伸缩的管段长度≤最大安装长度最大安装长度参考表： （2）对于有分支和拐弯的关管道分段原则 对于直埋管道，分支管、弯管有整体横向位移时，必然受到很大的泥土阻力，当其超过材料承受能力会造成破坏。所以一般在分支管和拐弯处设置固定支架， 不让其移动。如果不能固定，需采取相应的缓冲措施，保护三通和弯头。 三、工程实例计算 现以我院承担设计的某直埋蒸汽管道为例进行分析、计算。 本工程采用Ø89×4的无缝钢管，输送介质P=0.7MPa，T=200℃的过热蒸汽。 管道采用直埋敷设，管道直段热补偿采用直埋外压式波纹补偿器。 图中管线直管段 55米。根据上述2.2直埋管系的补偿分段原则，拟将固定架 设置如下两种方案进行分析比较。 3.1方案1计算 如下图，方案1中直管段补偿器靠近3号次固定支架对称布置。下面分别计 算2号，4号主固定支架推力和3号次固定支架推力，计算如下。 补偿器的主要参数如下： （1）总刚度：KW=139N/mm；补偿量：△x=82mm；补偿器总长：L=817mm
3．自然补偿 3．1 利用管道自然弯曲形状（或设计成L或Z管道）所具有的柔性，补偿其管道自身的热胀和端点的位移称之为自然补偿。 蒸汽直埋管道正是在温度变化时，弯管部分塑性变形和一定量的弹性变形实现管道的自然补偿的。 热力管道热伸长量ΔL=a(t 2-t 1 )L mm a——管道在相应温度范围内的线胀系数 mm/m℃ L——管道长度 m t 1 ——管道安装温度℃ t 2 ——管道设计使用（介质）温度℃ 上式计算的管道伸长量ΔL是相对保守的，它没有考虑管道与其接触面（保温材料等）摩擦约束作用、相对位移影响等。 3．2 L型自然补偿 文献[8]提出 L 长≦0.85L kp 或（L 长 +L 短 ）/2≦0.85L kp L kp ——极限臂长，是L弯管的臂长达到L kp 时热胀和内压作用弯头处引起综 合应力达到安定性变形的极限值2σs。通常Q235，σs取80MPa。 此与L=1.1x[(ΔLDw)/300]1/2计算结果基本一致。 对于绝大多数蒸汽直埋保温管多采用钢外套或玻璃钢/钢外套管形式，这不同于架空软质外套保温，要求工作管除自身应力满足安全需要外，外护管还必须有足够空间，保证工作管道的膨胀或位移不受外套管的阻碍、限制，同时保证绝热效果良好。这就在某些工况下，要求设有补偿直管段（较通常管径扩大的直管段）或补偿弯头（偏心补偿驼背弯头）等。 3．3 Z型自然补偿 文献[8]提出最小短臂长度L min 概念 L min =0.8x0.65(ΔLDw) 1/2 m L 长≦0.85l kp L 短 ≧1.15 L min 同时满足上两式要求，才能保证管道塑性变形不超过安定范围。即短臂不过短，刚度不过大，不引起强度破坏或疲劳破坏。 Z型也可按两个L型进行补偿计算。 3．4 图解L型补偿 随着科技进步，蒸汽直埋保 温管设计结构有新的发展，可位 移固定墩问世应用（1998）。文 献[5]介绍了在不考虑弯管柔性 系数和应力加强系数情况下，利 用经验绘制的图表可迅速的对L 管道进行柔性补偿判断，确定 长、短臂尺寸。此石化系统应用 广泛，也满足热力无分支管道使 用。 L 短=k L 长 k值由图1查出
蒸汽管道计算实例LT
方型伸缩 器煨弯 R=3D 5 6 200 30 2、压力损失 2—1 式中Δp—介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa； Wp—介质的平均计算流速，m/s；查《管道设计》表5-2取Wp=40m/s ； g—重力加速度，一般取9.8m/s2； υp—介质的平均比容，m3/kg； λ—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得管道的摩擦阻力系数λ=0.0196 ； d—管道直径，已知d=200mm ； L—管道直径段总长度，已知L=505m ； Σξ—局部阻力系数的总和，由表（一）得Σξ=36； H1、H2—管道起点和终点的标高，m； 1/V p=ρp—平均密度，kg/m3； 1.15—安全系数。 在蒸汽管道中，静压头(H2-H1)10/Vp很小，可以忽略不计所以式2—1变为
2—2 在上式中：5·Wp2/gυp=5·Wp2ρp /g表示速度头（动压头） λ103L/d为每根管子摩擦阻力系数。 把上述数值代入2—2中得 Δp=1.15×5×402×3.595 (0.0196×103×505/200+36)/9.8 =0.316 Mp 计算出的压力降为0.447Mp，所以蒸汽管道的终端压力 P2=P1-Δp=1.0-0.316=0.684 Mp。 相对误差为：（0.7-0.684）/0.7=2.3% 。所以假设压力合理（二）管道的温度降： 1、蒸汽在管道中输送时，由于对周围环境的散热损失，过热蒸汽温降按下式计算： Δt=Q·10-3/（G·C P）℃ 式中Q—所计算蒸汽管段对周围环境的散热损失（千卡/时）； G—管段计算蒸汽流量（吨/时）；