综掘工作面供电设计
一、综掘工作面供电设计说明书
305掘进工作面位于北三采区4#煤层。轨道巷长度936.8米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；胶带巷长度971米，设计宽度5.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；尾巷长度990.2米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进。横贯采用炮掘。
305掘进工作面所有机电设备由北三采区变9504#高压开关供电，轨道巷掘进工作面的所有机电设备由一台KBSGZY-630KVA型移变供电，胶带巷、尾巷所有机电设备由一台KBSGZY-1000KVA型移变供电。轨道巷、胶带巷及尾巷设备型号及供电情况详见《305掘进工作面供电系统图》和《305掘进工作面设备布置图》。
二、掘进工作面设备选型
根据我矿现场实际及使用经验设备选型如下：
1、掘进机
EBJ-120TP掘进机主要技术参数：
机长：8.6米机宽：2.1米
可掘巷道断面：9-18m2
最大可掘高度：3.75m 最大可掘宽度：5m
供电电压：660V 总功率：190KW
2、可伸缩皮带机
SSJ-800/2X55皮带运输机主要技术参数：
运输能力：400T/H 电机功率：2*55KW
带速：2m/S 带宽：800mm
3、刮板运输机主要技术参数：
输送能力：150T/H 电机功率：40KW
三、掘进工作面供电设备选型
1、变压器容量选择
305轨道巷设备：
EBJ-120TP 掘进机功率190KW ，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW:
S=∑P n *￠
cos kr ∑P n =P 掘进机+P 运输机
=190+110
=300KW
需用系数： Kr=0.5（掘进）
平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）
S=∑PN*￠ cos kr =300*7.05
.0=214KVA
根据实际条件轨道巷选用一台KBSGZY-630/10/0.69KV 移动变电站供电。
305胶带巷、尾巷设备：
EBJ-120TP 掘进机功率190KW 胶带巷、尾巷各一台，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW 胶带巷、尾巷各一部:
S=∑PN*￠
cos kr
∑P n =P 掘进机+P 运输机+P 刮板+P 650皮带
=190*2+110*2+40*2+7.5*3
=702.5KW
需用系数：Kr=0.5（掘进）
平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）
S=∑PN*￠ cos kr =702.5*7.05
.0=502KVA
根据实际条件胶带巷选用一台KBSGZY-1000/10/0.69KV 移动变电站供电。
2、采区变电所高压开关的选择
根据用电负荷额定电流选择高开
A U S
I 41103214
5023=?+==
根据现有设备选用南二采区变电所的BGP9L-10Y 型永磁开关，互感器变比200/5A
3、电缆选择
（1）高压电缆选择
根据用电负荷额定电流选择高压电缆，用电负荷额定电流为41A 。
MYPTJ-6/10kV-3*50＋3*16/3＋JS 高压矿用橡套电缆载流量为198A ，符合要求。
（2）低压电缆选择
根据负荷情况，由两台移变分别为三条巷道的设备供电，一台KBSGZY-630/10/0.69型移变为轨道巷供电，另一台
KBSGZY-1000/10/0.69型移变为胶带巷、尾巷供电。
①轨道巷：
供轨道巷掘进机电缆的选择：
A U p I 2377.066.03190
cos 3=??==?掘进
MYP-3*95+1*35屏蔽电缆的长时允许载流量为260A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*95+1*35型屏蔽电缆。
供轨道巷皮带主电缆的选择：
A U I P 1377.066.03110
cos 3=??==?皮带
MYP-3*70+1*25屏蔽电缆的长时允许载流量为215A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*70+1*25型屏蔽电缆。
②胶带巷、尾巷：
从KBSGZY-1000/10/0.69变压器到尾巷掘进机电缆选择： A U p I 2377.066.03190
cos 3=??==?掘进机
MYP-3*95+1*35屏蔽电缆的长时允许载流量为260A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定电缆选用MYP-3*95+1*35屏蔽电缆。
供胶带巷掘进机电缆的选择：
A U p I 2377.066.03190
cos 3=??==?掘进机
MYP-3*95+1*35屏蔽电缆的长时允许载流量为260A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*95+1*35型屏蔽电缆。
供尾巷皮带、40T 溜子主电缆的选择：
MYP-3*70+1*25屏蔽电缆的长时允许载流量为215A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*70+1*25型屏蔽电缆。
供为尾巷80皮带主电缆的选择：
A U I P 1377.066.03110
cos 380=??==?皮带
MYP-3*50+1*16屏蔽电缆的长时允许载流量为173A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*50+1*16型屏蔽电缆。
胶带巷主电缆选择：
A U p I 2167.066.03110
5.7340cos 3=??+?+==?总
MYP-3*95+1*35屏蔽电缆的长时允许载流量为260A ，并考虑其机械强度，决定电缆选用MYP-3*95+1*35屏蔽电缆。
供胶带巷皮带的电缆：
A U p I 1377.066.032
55cos 3=???==?皮带机
考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用A U I P P T 1877.066.0340
110cos 340=??+=+=?溜子
皮带
MYP-3*50+1*16型屏蔽电缆，该型电缆长时允许通过电流为173A 。
胶带巷40T 溜子开关电缆选取：
A U p I T
507.066.0340
cos 340=??==?
考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*25+1*16型屏蔽电缆，该型电缆长时允许通过电流为113A 。
4、供电系统详见《24305掘进工作面供电系统图》和《24305掘进工作面设备布置图》
四、短路电流计算
（一）轨道巷短路电流计算
KBSGZY-630/10/0.69变压器二次出口的短路电流I d1计算
变压器二次电压660V ，取690V 。容量630KVA ，系统短路容量按119.7MVA 计算 系统折算电抗：Ω===9211.07
.1195.1022br ar X S U X MYPTJ-6/10kV-3*50＋3*16/3＋JS 高压矿用橡套电缆电阻、电抗，电缆长度：0.5KM
R ga =0.416*0.5=0.208Ω
X ga =0.081*0.5=0.0405Ω
变压器电阻、电抗
R b 1=0.0018Ω
X b 1=0.0173Ω
∑R=R g ÷K 2b ＋R b2
=0.208÷15.22+0.0018
=0.0027Ω
∑X=（X x +X g ）÷K 2b + X b2
=（0.9211+0.0405）÷15.22+0.0173
=0.0215Ω
I d1=22)()(2X R Ue
∑+∑=15935A
（1）馈电开关短路电流I d11计算
胶带巷KBZ-400型馈电开关电源侧MYP-3*95+1*35型电缆的电阻、电抗，L=5M
R o =0.230Ω/KM
X o =0.075Ω/KM
R z =0.230*0.005=0.00115Ω
X z =0.075*0.005=0.000375Ω
∑R=0.0027+0.00115=0.00385Ω
∑X=0.0215+0.000375=0.021875Ω
I d11=22)()(2X R Ue
∑+∑=155441A
（2）掘进机馈电KBZ-400开关短路电流I d12计算
掘进机馈电KBZ-400开关电源侧MYP-3*95+1*35型电缆10M R o =0.230Ω/KM
X o =0.075Ω/KM
R z =0.230*0.01=0.0023Ω
X z =0.075*0.01=0.00075Ω
∑R=0.0027+0.0023=0.005Ω
∑X=0.0215+0.00075=0.02225Ω
I d12=22)()(2X R Ue
∑+∑=15132A
（2）掘进机电机短路电流I d13计算
掘进机电源侧MYP-3*95+1*35型电缆870M
R o =0.230Ω/KM
X o =0.075Ω/KM
R z =0.230*0.87=0.2001Ω
X z =0.075*0.87=0.06525Ω
MYP-3*70+1*25型电缆的电阻、电抗，L=100M
R o =0.315Ω/KM
X o =0.078Ω/KM
R z2=0.315*0.1=0.0315Ω
X z2=0.078*0.1=0.0078Ω
∑R=0.0027+0.2001+0.0315=0.2343Ω
∑X=0.0215+0.06525+0.0078=0.09455Ω
I d13=22)()(2X R Ue
∑+∑=1366A
（
4）皮带电机处短路电流I d14、I d15
KBZ-400负荷侧至接线盒之间MYP-3*70+1*25型电缆电阻 、电抗，L=50M
R o =0.315Ω/KM
X o =0.078Ω/KM
R z2=0.315*0.05=0.01575Ω
X z2=0.078*0.05=0.0039Ω
皮带开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.864Ω/KM
X o =0.088Ω/KM
R z3=0.864*0.01=0.00864Ω
X z3=0.088*0.01=0.00088Ω
∑R=0.0027+0.01575+0.00864=0.02709Ω
∑X=0.0215+0.0039+0.00088=0.02628Ω
I d15=I d14=22)()(2X R Ue
∑+∑ =9139A
（二）胶带尾巷短路电流计算
KBSGZY-1000/10/0.69变压器二次出口的短路电流I d1计算
变压器二次电压660V ，取690V 。容量1000KVA ，系统短路容量按119.7MVA 计算 系统折算电抗：Ω===9211.07
.1195.1022br ar X S U X MYPTJ-6/10kV-3*50＋3*16/3＋JS 高压矿用橡套电缆电阻、电抗，电缆长度：0.82KM
R ga =0.416*0.82=0.34112Ω
X ga =0.081*0.82=0.06642Ω
变压器电阻、电抗
R b 1=0.0027Ω
X b 1=0.0194Ω
∑R=R g ÷K 2b ＋R b2
=0.34112÷15.22+0.0027
=0.0042Ω
∑X=（X x +X g ）÷K 2b + X b2
=（0.9211+0.06642）÷15.22+0.0194
=0.0237Ω
I d2=22)()(2X R Ue
∑+∑=14345A
（1）尾巷KBZ-400馈电开关短路电流I d21计算
KBZ-400型馈电开关电源侧MYP-3*95+1*35型电缆10M R o =0.230Ω/KM
X o =0.075Ω/KM
R z =0.230*0.01=0.0023Ω
X z =0.075*0.01=0.00075Ω
∑R=0.0042+0.0023=0.0065Ω
∑X=0.0237+0.00075=0.02445Ω
I d21=22)()(2X R Ue
∑+∑=13636A
（2）尾巷掘进机电机短路电流I d22计算
掘进机电源侧MYP-3*95+1*35型电缆950M
R o =0.230Ω/KM
X o =0.075Ω/KM
R z =0.230*0.95=0.2185Ω
X z =0.075*0.95=0.07125Ω
MYP-3*70+1*25型电缆的电阻、电抗，L=100M
R o =0.315Ω/KM
X o =0.078Ω/KM
R z2=0.315*0.1=0.0315Ω
X z2=0.078*0.1=0.0078Ω
∑R=0.0042+0.0023+0.2185+0.0315=0.2565Ω
∑X=0.0237+0.00075+0.07125+0.0078=0.1035Ω
I d22=22)()(2X R Ue
∑+∑=1247A
（3）胶带巷KBZ-400馈电开关短路电流I d213计算
KBZ-400型馈电开关电源侧MYP-3*95+1*35型电缆100M R o =0.230Ω/KM
X o =0.075Ω/KM
R z =0.230*0.1=0.023Ω
X z =0.075*0.1=0.0075Ω
∑R=0.0042+0.023=0.0272Ω
∑X=0.0237+0.0075=0.0312Ω
I d213=22)()(2X R Ue
∑+∑=8333A
（4）胶带巷掘进机电机短路电流I d214计算
掘进机电源侧MYP-3*95+1*35型电缆922M
R o =0.230Ω/KM
X o =0.075Ω/KM
R z =0.230*0.922=0.21206Ω
X z =0.075*0.922=0.06915Ω
MYP-3*70+1*25型电缆的电阻、电抗，L=100M
R o =0.315Ω/KM
X o =0.078Ω/KM
R z2=0.315*0.1=0.0315Ω
X z2=0.078*0.1=0.0078Ω
∑R=0.0042+0.023+0.21206+0.0315=0.27076Ω
∑X=0.0237+0.0075+0.06915+0.0078=0.10815Ω
I d214=22)()(2X R Ue
∑+∑=1183A
（5）KBZ-630型馈电开关处短路电流I d23
MYP-3*95+1*35型电缆10M
R o =0.230Ω/KM
X o =0.075Ω/KM
R z =0.230*0.01=0.0023Ω
X z =0.075*0.01=0.00075Ω
R z1=R R R R Z Z Z Z 12111211
+=0.0023
0.00230.0023*0.0023+= 0.00115Ω
X z1=X X X X Z Z Z Z 12111211
+=0.00075
0.000750.00075*0.00075+= 0.000375Ω ∑R=0.0042+0.00115=0.00535Ω
∑X=0.0237+0.000375=0.024075Ω
I d23=22)()(2X R Ue
∑+∑ =13996A
（4）尾巷溜子电机处短路电流I d24
KBZ-630分路至接线盒之间MYP-3*70+1*25型电缆电阻 、电抗，L=70M
R o =0.315Ω/KM
X o =0.078Ω/KM
R z2=0.315*0.07=0.02205Ω
X z2=0.078*0.07=0.00546Ω
溜子开关到接线盒MYP-3*35+1*16型电缆电阻 、电抗，L=50M R o =0.616Ω/KM
X o =0.084Ω/KM
R z1=0.616*0.05=0.0308Ω
X z1=0.084*0.05=0.0042Ω
溜子开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.864Ω/KM
X o =0.088Ω/KM
R z3=0.864*0.01=0.00864Ω
X z3=0.088*0.01=0.00088Ω
∑R=0.0042+0.00115+0.02205+0.0308+0.00864=0.06684Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00546+0.0042+0.00088=0.034615Ω I d24=22)()(2X R Ue
∑+∑ =4585A
（5）尾行皮带电机处短路电流I d25 、I d26
接线盒至皮带开关MYP-3*50+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.448Ω/KM
X o =0.081Ω/KM
R z2=0.448*0.01=0.00448Ω
X z2=0.081*0.01=0.00081Ω
皮带开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.864Ω/KM
X o =0.088Ω/KM
R z1=0.864*0.01=0.00864Ω
X z1=0.088*0.01=0.00088Ω
∑R=0.0042+0.00115+0.02205+0.00448+0.00864=0.04052Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00546+0.00081+0.00088=0.031225Ω I d25= I d26=22)()(2X R Ue
∑+∑ =6745A
（3）胶带巷40T 溜子电机处短路电流I d27
KBZ-630负荷侧至接线盒MYP-3*95+1*35型电缆电阻、电抗L=110M
R o =0.230Ω/KM
X o =0.075Ω/KM
R z =0.230*0.11=0.0253Ω
X z =0.075*0.11=0.00825Ω
接线盒至溜子开关MYP-3*35+1*16型电缆电阻、电抗L=40M R o =0.616Ω/KM
X o =0.084Ω/KM
R z =0.616*0.04=0.02464Ω
X z =0.084*0.04=0.00336Ω
溜子开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗L=10M R o =0.864Ω/KM
X o =0.088Ω/KM
R z =0.864*0.01=0.00864Ω
X z =0.088*0.01=0.00088Ω
∑R=0.0042+0.00115+0.0253+0.02464+0.00864=0.06393Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00825+0.00336+0.00088=0.036565Ω I d27=22)()(2X R Ue
∑+∑ =4684A
（4）胶带巷650皮带电机处短路电流I d28
MYP-3*95+1*35型电缆电阻、电抗L=55M
R o =0.230Ω/KM
X o =0.075Ω/KM
R z =0.230*0.055=0.01265Ω
X z =0.075*0.055=0.004125Ω
接线盒到皮带开关MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.864Ω/KM
X o =0.088Ω/KM
R z1=0.864*0.01=0.00864Ω
X z1=0.088*0.01=0.00088Ω
皮带开关负荷侧MYP-3*16+1*10型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =1.37Ω/KM
X o =0.09Ω/KM
R z3=1.37*0.01=0.0137Ω
X z3=0.09*0.01=0.0009Ω
∑R=0.0042+0.00115+0.0253+0.01265+0.00864+0.0137=0.06564Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00825+0.004125+0.00088+0.0009=0.03823Ω I d28=22)()(2X R Ue
∑+∑ =4542A
（5）胶带巷80皮带电机处短路电流I d29、I d210、
接线盒至皮带开关MYP-3*50+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.448Ω/KM
X o =0.081Ω/KM
R z2=0.448*0.01=0.00448Ω
X z2=0.081*0.01=0.00081Ω
皮带开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M
R o =0.864Ω/KM
X o =0.088Ω/KM
R z1=0.864*0.01=0.00864Ω
X z1=0.088*0.01=0.00088Ω
∑R=0.0042+0.00115+0.0253+0.01265+0.00448+0.00864=0.05642Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00825+0.004125+0.00081+0.00088=0.03814Ω I d29=I d210=22)()(2X R Ue
∑+∑ =5066A
五、低压开关及变压器的整定
(一)轨道巷低压开关及变压器的整定:
（1）皮带开关整定
I e 皮带=P e /(3 *U e *?cos )
=110*103/(3 *660*0.85)
=113A
a 、过负荷整定
I z14=I e 皮带=113A
b 、短路整定
I /Z14= KI e =8*113=904A
灵敏度校验
I d14÷I /z14=9139÷904=10.1>1.2 合格
(3)KBZ-400馈电开关的整定
I 掘进机油泵及7.5KW 电机=P e /(3 *U e *?cos )
=62.5*103/(3*660*0.85)
=64A
I截割头=P e/(3*U e*
cos)
=120*103/(3*660*0.85)
=124A
a、过负荷整定
I z1=∑I e
=64+124
=188A
KBZ-400馈电开关额定电流设为202A
b、短路整定
I/z1 =KI e+∑I e
=6*124+64
=808A
取额定电流202A的4倍，取808A
用负荷侧馈电开关处发生两相短路电流进行校验
I d13÷I/z1=1366÷808=1.7>1.2 合格
(3)KBZ-400馈电开关的整定
a、过负荷整定
I z1=∑I e
=113
=113A
KBZ-400馈电开关额定电流设为115A
b、短路整定
I/z1 =KI e+∑I e
=6*113
=678A
取额定电流115的6倍，取690A
用负荷侧馈电开关处发生两相短路电流进行校验
I d14÷I/z1=9139÷690=13>1.2 合格
(4）KBSGZY-630/10/0.69变压器低压侧
a、过负荷整定
I z1=∑I e
=64+124+113
=301A
低压侧额定电流整定为310A
b、短路整定
I/z1 =KI e+K X∑I e
=6*124+64+113
=921A
取移变低压侧额定电流310A的3倍，取930A
灵敏度校验，为保护变压器，用变压器低压侧发生短路进行校验得I d1÷I/z1=15935÷930=17>1.5 合格
作为低压侧末端发生短路的后备保护，用低压侧KBZ-400馈电开关
处发生两相短路电流进行校验
I d11÷I/z1=15132÷930=16.3>1.2 合格KBSGZY-630/10/0.69变压器高压侧整定过负荷整定I z1高压= I z1低压÷15.2=20.4A 取高压侧额定电流为21A
短路整定I/z1高压= I/z1低压÷15.2=61.2A 取高压侧额定电流21A的3倍，为63A (二)胶带巷尾巷低压开关及变压器器整定:
尾巷:
（1）溜子开关整定
I e溜子=P e/(3*U e*?
cos)
=40*103/(3*660*0.85)
=41A
a、过负荷整定
I z24=I e溜子=41A
b、短路整定
I/Z24= KI e=8*41=328A
灵敏度校验
I d24÷I/z14=4585÷328=14>1.2 合格（2）皮带开关整定
I e皮带=P e/(3*U e*?
cos)
=110*103/(3*660*0.85)
某煤矿（整合0.15Mt/a）供电设计 （仅供参考） 第一节供电电源 一、供电电源 某煤矿矿井双回路电源现已形成，其中：一回路电源由1#变电所10kV直接引入，LGJ-70型导线，距离矿区7公里；另一回路电源由2#变电所10kV直接引入，LGJ-120型导线，距离矿区20公里。 第二节电力负荷计算 经统计全矿井设备总台数84台，设备工作台数66台；设备总容量1079.64kW，设备工作容量696.34kW，计算负荷为： 有功功率：513.24 kW 无功功率：425.94 kVar 自然功率因数COSΦ＝0.77 视在功率：666.96 kVA 考虑有功功率和无功功率乘0.9同时系数后： 全矿井用电负荷 有功功率：461.92 kW 无功功率：383.35 kVar 功率因数COSΦ＝0.77 视在功率：600.27 kVA 矿井年耗电量约243.89万kW·h，吨煤电耗约16.26kW·h/t。 负荷统计见表1。 第三节送变电 一、矿井供电方案 根据《煤矿安全规程》要求，矿井应有两回电源供电，当任一回路发生故障停止供电时，另一回路应能担负矿井全部负荷。根据本矿井现有的电源条件，设计在本矿井工业场地内建10kV变电所。两回10kV电源分别引自10kV 1#变电所
和2#变电所。 二、10kV供电线路 设计对线路导线截面，按温升、经济电流密度、线路压降等校验计算如下： 1、根据经济电流密度计算截面积 导线通过的最大电流：（两回10kV线路，当一回故障检修时，另一回10kV线路向本矿供电时，导线通过的电流最大） I j＝P／（3UcosΦ）＝513.24／（1.732×10×0.77）＝38.5A 导线经济截面： S＝I j／J＝38.5／0.9＝42.8mm2（J为经济电流密度） 通过计算，实际选用的钢芯铝绞线截面满足要求。 2、按电压降校验 由10kV1#变电所和2#变电所向本矿工业场地10kV变电所供电的两回10kV线路供电距离分别为7km和20km，正常情况下两回线路同时运行，当两回10kV线路中一回线路事故检修时，由另外一回10kV线路向本矿供电。按正常情况及事故情况对两回电源线路分别做电压降校验如下：1）正常情况下 两回10kV线路同时运行，线路电压损失： ⑴1#变电所10kV供电线路电压损失： ΔU％＝Δu％PL／2 ＝0.745×0.51324×7／2 ＝1.34％。 线路能满足矿井供电。 ⑵2#变电所10kV供电线路电压损失： ΔU％＝Δu％PL／2 ＝0.555×0.51324×20／2 ＝2.85％。 线路能满足矿井供电。 2）事故情况下 单回10kV供电线路电压损失： ⑴1#变电所10kV供电线路电压损失：
山西大同李家窑煤业有限责任公司82205工作面设计说明书 矿别: 李家窑煤业 单位: 生产技术科 工作面名称: 82205工作面 二〇一七年一月十日
目录 前言 (3) 第一章工作面概况及地质特征 (3) 第一节概况 (3) 第二节地质特征 (4) 第二章采煤方法、设备选型及巷道布置 (6) 第一节采煤方法及设备选型 (6) 第二节工作面巷道布置 (7) 第三章工作面生产能力及生产系统 (9) 第一节工作面生产能力 (9) 第二节生产系统 (10) 第三节机电设备及供电 (16) 第五章技术经济指标 (53) 第六章安全技术措施 (54)
前言 根据《采矿设计手册》、《综采技术手册》及《煤矿安全规程》等有关规定及要求，对82205综采工作面进行设计，该工作面位于我矿+1240m 水平一盘区，预计2017年8月15日采出。 第一章工作面概况及地质特征 第一节概况 一、工作面位置及地表概况 本矿井位于大同煤田南东部，大同市左云县东南26km，小京庄乡李家窑村南，行政区划隶属左云县小京庄乡，经济类型为集体所有制企业，其地理坐标为：东经112°44′41″～112°47′52″，北纬39°45′57″～39°48′18″。 井田东南距北同蒲铁路40km，并有小峪及峙峰山运煤专用线于宋家庄站与北同蒲铁路相接，宋家庄站至大同52km，与大秦铁路相连；南至朔州到太原长303km。另外北东有同煤集团王村矿至大同的运煤专线。井田北东有左（云）～吴（家窑）公路，往南东与大运高速公路相接，井田南东有岱（岳）～马（营）公路与大运也相连，另外井田内和周边均有简易公路与以上两条公路相连，交通较方便。 该矿东与峙峰山煤业有限公司相邻，西北与整合后的左云县长春兴煤矿相邻。南、北无其它煤矿开采。 二、工作面参数 82205工作面为22#煤层综采工作面，本采面北部为已采82203工作面，南部为82207设计采面，西部为22#煤层82204采面。 工作面标高：1302～1333.5m 工作面走向长度：890m
优秀文档，无限精彩！ 12101工作面设计说明书
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第一章概况 第一节概述 一、巷道名称、位置及相邻关系 12101工作面，位于12采区轨道下山的北部，上边（西部）为12061工作面采空区，下边（东部）为F101大断层（未开采），北面为14采区。 二、巷道用途 12101工作面上顺槽主要承担12101工作面回采期间的回风、运料等任务。 12101工作面下顺槽主要承担12101工作面回采期间的进风、运输、行人等任务。 三、巷道性质及工程量 1、12101工作面上顺槽为回采巷道，从12061下顺槽运料斜巷口开始扩修约30m，后225.8m沿原12061下顺槽下部的煤层顶板掘进，大部分为煤巷，不留保护煤柱，局部（由于按中线掘进，局部穿过12061采空区）为半煤岩巷。 从12101上顺槽运料斜巷口到12101上顺槽切眼位置，总工程量为255.8m。前400m方位角为34046′，坡度随煤层顶板起伏，在-9—00之间，大部分为-30左右。 2、12101工作面下顺槽为煤巷，局部会遇到构造带为半煤岩巷。设计长度（从12101下顺槽进风巷里口至12101切眼位置）共360.2m，沿煤层顶板掘
进，坡度随煤层顶板起伏，在-6—30之间，一般为-30左右，方位角为18017′。 3、12101工作面切眼设计长度（从12101上顺槽设计位置到12101下顺槽设计位置）48.7m，沿煤层顶板掘进，切眼坡度随煤层顶板起伏，在-8—-180之间，一般为-100左右，方位角156°。 详细情况可参照12101工作面设计平面图 4、开工时间：预计为2012年7月25日开始掘进。 竣工时间：预计2012年12月底竣工。 四、巷道服务年限 服务年限：服务年限为3年（包括掘进与回采期间）。 附：12101工作面设计平面图。 第二章地面位置及地质情况 第一节地面相对位置及邻近采区开采情况 12101工作面相应的地面位置、标高，区域内的水体和建、构筑物对工程的影响，以及巷道与相邻煤(岩)层、邻近巷道的层间关系见表1。 表1 12101工作面井上下关系对照表
新建10kV供电工程 电气部分 施工图设计 设计说明书及材料表
设计单位： 设计证号： 地址： 日期： 批准：审核： 校核： 编写：
目录 1、工程概述 (1) 2、设计依据 (1) 3、卷册划分 (1) 4、设计范围、管理模式 (1)
5、主要设计方案 (1) 6、短路电流计算 (3) 7、接地 (3) 8、照明 (3) 9、土建 (3) 本工程变电所位于建材城负一层，建筑面积266.2㎡。变电所室内净高3.650m，梁下净高2.900m。平面布局分为高压配电室、变压器及低压配电室。变电所室内地面标高比所外地面高300mm，变电所入口处设置坡道及台阶。 (4) 变电所室内装修做法详见土建施工图。变电所设置1.8米深电缆沟，电缆沟上部布设8厚花纹钢板，钢板上覆盖绝缘胶皮。电缆沟以外部分回填轻质材料，地面为高标号水泥压光。电缆沟内壁涂抹20厚防水砂浆，电缆沟底设置集水井。变电所所有门均为甲级钢质防火门，高压室与低压室之间的门为双向开启活中槛。 (4) 本工程变电所高压配电室设置轴流风机一台，低压配电室设置轴流风机两台，变压器室应设机械送排风系统，夏季排风温度不宜高于45℃；进风，排风温差不宜大于15℃。 (4) 10、消防 (5) 11、其他 (5) 12、主要设备材料清册 (6) 1、工程概述 (1) 2、设计依据 (1) 3、卷册划分 (1) 4、设计范围、管理模式 (1) 5、主要设计方案 (1) 6、短路电流计算 (3) 7、接地 (3) 8、照明 (3) 9、土建 (3) 本工程变电所位于建材城负一层，建筑面积266.2㎡。变电所室内净高3.650m，梁下净高2.900m。平面布局分为高压配电室、变压器及低压配电室。变电所室内地面标高比所外地面高300mm，变电所入口处设置坡道及台阶。 (4)
采掘供电设计规范 一、设计依据 1、煤矿安全规程 2、煤矿供电设计手册 3、煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 4、煤矿井下低压检漏保护装置的安装、运行、维护与检修细则 5、煤矿井下保护接地装置的安装、检查、测定工作细则 6、供电设计软件 二、设计要求 1、采掘工作面主要排水地点（涌水量30m3及以上）及有地质钻场的排水设备、局部通风机必须实现双回路供电。 2、掘进工作面瓦斯异常区域的局部通风机应采用三专（专用变压器、专用开关、专用线路）供电，高瓦斯及突出矿井推广采用双三专供电。使用局部通风机供风的地点必须实行风电闭锁，保证停风后切断停风区内全部非本质安全型电气设备的电源。使用2台局部通风机供风的，2台局部通风机都必须同时实现风电闭锁，保证当正常运转的局部通风机停止运转或停风后能切断停风区域内全部本质安全型电气设备的电源。 3、采掘供电不能混用，应分开供电。 4、煤巷掘进工作面风机配电点原则上设置在车场风门外侧。 三、供电计算范例 1、负荷统计与变压器选择 1.1负荷统计计算
变压器负荷统计表 公式参数说明： K x —— 需用系数； cos φpj —— 平均功率因数； cos φe —— 额定功率因数； P max —— 最大一台电动机功率，kW ； S b —— 变压器需用容量，kV?A； ∑P e —— 变压器所带设备额定功率之和，kW ； P d —— 变压器短路损耗，W ； S e —— 变压器额定容量，kV?A； U e2 —— 变压器二次侧额定电压，V ； U z —— 变压器阻抗压降； 1.2 变压器的选择 根据供电系统的拟订原则，变压器的选择原理如下： 1.2.1 变压器 T1： K x = 0.4 + 0.6× P max ∑P e cos φpj = ∑(P i ×cosφei ) ∑P i 将K x 值和cos φpj 值代入得 S b = K x ×∑P e cos φpj 选用KBSGZY-××/6/0.693 型号符合要求。 1.2.2 变压器 T2：
8203对拉采煤工作面设 计说明书 第一章工作面概况及危险源分析 第一节工作面概况 一、采面概况 工作面位于+214水平东翼+250-+160m标高段，东部以8203E工作面风巷为界，西以8201E工作面风巷为界，南部+230东翼回风巷为界，北部为井田边界。工作面底板标高为+175m，最低标高为+160m，工作面走向长245m，倾向长平均840m，可采面积为205800m2。 该工作面对应地面位置为：羊儿坡、半边街，地表为丘陵地带，无大型建筑物，地面标高在+450-530m之间。 二、煤层赋存情况 煤层走向75-85°之间，倾向345-355°之间，倾角4-6°之间，平均倾角5°。该煤层为复杂结构，以双层结构为主,由2－4个分煤层组成，纯煤厚度0.3－0.67m，由1－3层夹矸组成，夹矸厚度0.04－0.33m。根据其临近的8201工作面机巷煤厚变化情况并结合附近钻孔资料分析，工作面煤层最大厚度为0.6m，最小厚度为0.3m，平均厚度为 0.45m，煤层厚度基本稳定。 三、地质构造 该工作面地质构造为单斜构造，从揭露出来的巷道及开切眼来看均无断层出现，因此估计该对拉工作面在开采过程中不会遇到断层；只是局部煤层有变薄的现象。 四、顶底板岩性 顶板为黑色、深灰色页状粘土岩,质软,底部含砂质,富有植物化石碎片,煤层与顶板多呈直接接触,个别地段有0.03—0.12m厚的含黑色高炭质粘土岩伪顶与煤层呈过渡接
触,间有微冲刷接触的。 底板为K8与K7煤层相夹的一套沼泽相沉积物灰,以粘土岩为主，间夹0.3m的泥质粉砂岩或细砂岩透镜体,与煤层呈明显接触。 五、水文条件 本矿区位于犍乐煤田东翼，地层产状平缓，出露地层为：上三叠纪须家河组顶部，中下侏罗系沙溪庙组，岩层为碎屑岩类，含水性弱，区类气候温暖潮湿，常年降雨量1668mm，地貌属低山丘陵，矿井主要水源为顶板含水层充水、地表水等，井田水文地质属简单类型。煤层顶板上部有一若含水层，其上部至地表有多层隔水层。在掘进8201E 风巷时，未见顶板有淋水，估计在开采过程中不会受影响。 根据其临近的8201工作面机巷煤厚变化情况并结合附近钻孔资料分析，预计在开采过程中不会受断层水的影响；该工作面无地质钻孔。工作面在开采过程中的洒水防尘后的积水，水量小，对开采影响小。 六、瓦斯 根据2010年瓦斯鉴定情况，矿井相对瓦斯涌出量为22.14 m3/t，绝对瓦斯涌出量为7.823 m3/min。二氧化碳相对涌出量为5.48 m3/t，绝对涌出量为1.936m3/min，属于高瓦斯矿井。由于该工作面的开采深度增加、规模扩大为普采、相似开采解放层、全部垮落法管理顶板，因此采用统计法进行预测：该工作面绝对瓦斯涌出量为1.3 m3/min，绝对涌出量为0.40 m3/min；同时，该工作面为W型通风，上隅角容易瓦斯超限，通风部门要加强通风管理。 七、地表情况 该工作面地面为荒坡，周围无建筑物和其他设施，不会造成其他影响。 第二节危险源分析及采掘工艺、采面生产能力确定 一、危险源分析 1、顶板 根据8201采煤工作面掘进及回采期间的资料分析，该采面区域地质构造简单，在局部地段可能会有小的褶区，但对巷道施工及回采无大的影响。 在回采过程中经过煤层薄化地段及其顶板破碎带时，要加强工作面及回风巷的瓦斯检查，预防瓦斯大量涌出，工作面的液压支柱要加固加牢，对压力增大地点要加密支护，
掘进工作面供电系统设计 及计算 This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020
山西煤炭运销集团野川煤业运输巷掘进工作面 供 电 设 计 及 保 护 整 定 野川煤业机电科 王斌超 2014/10/19 一、运输巷掘进面供电设计 运输巷掘进面配电系统图附后：
一、主要负荷统计： 二、移动变电站选择计算 移动变电站的选择一般放在工作面的风巷内，应考虑： ①所处巷道内便于运输、顶底板条件良好、无淋水； ②尽量靠近大的用电设备，有条件的情况下，尽可能与液压泵站联合布置； ③距离采区变电所尽可能近，以减少高压电缆长度。 负荷分配： （1）移动变电站负荷：胶带输送机2×55KW、刮板输送机40KW、掘进机235KW、调度绞车、小水泵、共计：。 容量计算：
视载功率 ? cos /z e z K P S ?∑= 式中： z S 视载功率 e P ∑ 变压器供电设备额定功率之和 ?cos 电动机的平均功率因数 取 z K 需用系数 电力负荷计算 故运输掘进供电选用变压器400KVA 能符合要求， （2）掘进工作面局扇专用变压器负荷: 2×30KW 2台 故根据实际情况掘进工作面专用变压器200KVA 符合要求。 三、供电电缆的选择计算及校验 <一>高压电缆选择计算及校验 1、供电高压电缆的型号选用：MYJV22系列聚氯乙烯交联铠装电缆。 2、按长时工作电流选择电缆截面。线路中最大长时工作电流为 ①In=Sn/Ue ?3=304/×10=
山西吕梁离石金晖荣泰煤业有限公司10102综采工作面供电设计说明书 设计：孟庆保 2011-6-21
10102综采工作面供电设计 （一）综采工作面主要条件 该工作面属于10#煤层一采区，平均煤层厚度3.3m，工作面长度180m,走向长度为1170m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度3.5m。 矿井井下高压采用10KV供电，由采区变电所负责向该综采工作面供电。变电所高压设备采用PBG23-630/10Y型高压隔爆开关，保护选用常州市武进矿用设备厂GZB-ARM-911系列智能型高压数字式综合继电保护装置，采区变电所距综采工作面皮带机头200m。 （二）设备选用 1、工作面设备 采煤机选用山西太重煤机煤矿装备成套有限公司生产的MG300/730-WD型采煤机，其额定功率730KW，其中两台截割主电动机
功率为300KW,额定电压为1140V；两台牵引电机功率为55KW,额定电压为380V;调高泵电机电压1140V，功率20KW。 工作面刮板输送机中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SGZ764/630型输送机，机头及机尾都采用额定功率为160/315KW的双速电机，额定电压为1140V。 2、顺槽设备 1）破碎机：采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的PCM-110型破碎机，其额定功率110KW,额定电压1140V。 2）转载机：采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SZZ764/160型转载机。其额定功率160KW,额定电压1140V。 3）顺槽带式输送机：采用兖州市华泰机械公司制造的DSJ100/63/2*110型输送机（1部），驱动电机额定功率2×110 KW, 4）乳化液泵站：两泵一箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW200/31.5型液泵，其额定功率125KW,额定电压1140V。 5）喷雾泵：采用无锡威顺生产的BPW315/6.3型（2台），其额定功率45KW,额定电压1140V。 3、其它设备 （三）工作面移动变电站及配电点位置的确定 工作面电源电压为10kV,来自井下中央变电所。根据用电设备的容量与布置，采用1140V电压等级供电，照明及保护控制电压采用127V。在临时变电所处设置移动变电站，为顺槽皮带机供电；在顺槽
. 大理州双河煤矿有限责任公司 井下巷道掘进 爆破设计 编制单位:大理州双河煤矿有限责任公司 编制部门:矿井小型机械化项目办公室 编制日期: 2016 年 11 月 25 日
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目录 矿井基本情况 井下巷道爆破环境描述掘进爆破设计目的及要求爆破参数的确定 凿岩工作
一、矿井基本情况 (一)项目名称、所在位置及隶属关系 1、项目名称：大理州双河煤矿有限责任公司双河煤矿机械化改造。 2、所在位置：大理州双河煤矿有限责任公司双河河煤矿（以下简称“双河煤矿）位于大理州剑川县城北西330°方向，直距约10km。地处剑川县东岭区石菜江村境内。 3、隶属关系：该机械化改造工程项目法人为大理州双河煤矿有限责任公司，属民营企业。 (二)项目背景 双河煤矿为大理州双河煤矿有限责任公司的子公司。 双河煤矿为一小型矿山企业，主要经营煤炭开采和销售，现在册职工125人。矿山始建于1965年，前身为国有煤矿，年产量1万吨左右。2006年以后，矿井通过技术改造，逐步完善了生产系统，矿井产量逐年增加，近年产量在4.5万吨左右，云煤行管[2008]23号文件核定生产能力5万t/a，在大理州“十一.五”煤炭资源整合中属单独保留型矿井，拟整合规模9万t/a。双河煤矿于2009年1月申请延续办理了采矿许可证，证号：C03120，有效期十年，自2009年1月至2019年1月。 根据《云南省大理州双河煤矿有限公司双河煤矿资源储量核实报
告》，双河煤矿截至2008年12月，矿界范围内共获资源总量386万吨。保有资源储量218万吨。为进一步规范采掘部署，改进采煤工艺，优化施工组织，充分合理地开发利用资源，确保矿井持续稳定发展，并为认真落实安监总煤行【2010】178号、云工信煤技【2012】614号精神，按照“大力推行小型煤矿机械化改造，淘汰落后生产工艺，提高技术装备水平，提升安全保障能力”的要求，双河煤矿拟在对矿井采掘运系统进行机械化改造。目前项目已经取得开工备案并与2015年6月正式开工建设。 二、井下巷道爆破环境描述 1、工作面位置范围：该掘进工作面位于四平硐下部，距四平硐硐口300m，南以16上山二级的上出口为界，北以四平硐运输平巷为界，西以原16上山二级上部的采空区为界，东以五平硐北三运上部的待采掘区域为界。 工作面走向长度为240m，倾向长度为76m，该煤层属双河南井田C1煤层，含矸1～2层，为简单结构煤层，煤层厚度稳定，变化不大，上层煤在1.2～1.6m，（可采煤层），中间夹矸为0.2～0.8m，下层煤0.2～0.5m，（一般不可采），即：1.4～1.8m，平均厚度1.6m；煤层倾角9～13°，平均倾角11°，为进水平煤层，该煤层属长焰煤，煤质中硬，硬度系数f：2～5、岩石硬度系数f：7～11。 2、掘进目的用途：主要为探明一采区的资源及地质构造情况，解决一采区采掘工作面的通风线路（主要是回风）过长等问题。详见
新建迎宾小区一期变电所供电工程卷册名称:变电所电气设计施工 批准： 审核： 编制： ** 电力工程设计有限公司 二O—五年五月
目录 1 工程概述........................................................ -1 - 1.1 设计依据................................................... -1 - 1.2建设规模.................................................... -1 - 1.3 设计方案概述................................................ -1 - 1.4设计范围.................................................... -1 - 2 电气系统运行及相关参数............................................. - 3 - 2.1接入系统方案.................................................. -3 - 2.2用电负荷计算.................................................. -4 - 3 电气一次部分.................................................... -7 - 3.1电气主接线.................................................... -7 - 3.2过电压保护及接地............................................... -9 - 3.3电气设备布置及配电装置.............................. 错误!未定义书签。 3.4电缆敷设.................................................... -10 - 4 电气二次部分.................................................... -10 - 4.1变压器保护测控装置........................................... -10 - 4.2电气火灾自动报警系统.......................................... -11 - 4.3 0.4kV 系统................................................. -11 - 4.4电量计量及负控装置 (11)
山西煤炭运销集团野川煤业运输巷掘进工作面 供 电 设 计 及 保 护 整 定 野川煤业机电科 王斌超 2014/10/19
一、运输巷掘进面供电设计运输巷掘进面配电系统图附后： 一、主要负荷统计： 名称规格型号功率 (KW) 工作电压 (V) 备注 掘进机EBZ-160 235 1140 胶带输送机SSJ/2×55 2×55 1140 2部刮板输送机SGB-620/40 40 1140 调度绞车JD-1 11.4 1140 小水泵BQS15-70-7. 5 7.5 1140 合计403.9 二、移动变电站选择计算 移动变电站的选择一般放在工作面的风巷内，应考虑： ①所处巷道内便于运输、顶底板条件良好、无淋水； ②尽量靠近大的用电设备，有条件的情况下，尽可能与液压泵站联合布置； ③距离采区变电所尽可能近，以减少高压电缆长度。 负荷分配： （1）移动变电站负荷：胶带输送机2×55KW、刮板输送机40KW、掘进机235KW、调度绞车11.4KW、小水泵7.5KW、共计：403.9KW。 容量计算：
视载功率 ?cos /z e z K P S ?∑= 式中： z S 视载功率 e P ∑ 变压器供电设备额定功率之和 ?cos 电动机的平均功率因数 取 0.85 z K 需用系数 e z P P K ∑?+=/6.04.0max 电力负荷计算 KVA K P S z e z 30485.0/64.09.403cos /=?=?∑=? 64.09.403/1606.04.0=?+=z K 故运输掘进供电选用变压器400KVA 能符合要求， （2）掘进工作面局扇专用变压器负荷: 2×30KW 2台 KVA K P S z e z 6.7785.0/55.0120cos /=?=?∑=? 55.0120/306.04.0=?+=z K 故根据实际情况掘进工作面专用变压器200KVA 符合要求。 三、供电电缆的选择计算及校验 <一>高压电缆选择计算及校验 1、供电高压电缆的型号选用：MYJV22系列聚氯乙烯交联铠装电缆。 2、按长时工作电流选择电缆截面。线路中最大长时工作
842综采工作面供电设计说明书 一、工作面概述 842综采工作面是西四采区8层煤的一个综采工作面，总安装长度635米，其中切眼长145米，机巷长400米，溜斜长90米。工作面支护选用ZY3800/13/28型综采支架，采煤机选用MWG-300/700WD型，工作面车选用SGZ-764/2×315型。机巷安装SDJ-150P型皮带机一台、溜斜安装SGB-80T 型刮板机一台、转载机使用SZZ-764/160 型以及WRB-400/31.5型乳化泵站、通讯控制采用KTC-2 型。移变、乳化泵站、工作面设备控制开关设备集中安设在联巷设备硐室，这样可便于检修和管理，供电电源来自西四上部变电所。 二、移变容量计算 1、设备负荷统计 根据设备选型，负荷统计结果如下： 本系统供电设备额定功率之和为： ∑P=700＋160＋250＋110＋2×315＋2×75＋2×55＋2×55=2220KW 2、移变容量计算与选择 采区供电一般采用需用系数法，因自移支架且设备按一定顺序起动，故需
用系数为： 589.02220 700 6.04.06.04.0max =?+=∑? +=e X P P K 查表综采面加权平均功率因数cos Ψdj 取0.7。 因此移变容量计算为： KVA P K S dj e X B 97.18677 .02220589.0cos =?=ψ∑?= 2、移变选择： 根据以上计算，选用两台移变负责该面供电，1140V 系统采用一台KSGZY-800/6型矿用移动变电站分别对转载机、破碎机、机巷刮板机、机巷皮带、溜斜刮板机进行供电。3300V 系统采用一台KSGZY-1600/6型矿用移动变电站对工作面输送机、乳化泵、采煤机进行供电。 容量验算如下： 1#移变KSGZY-800/6型(6/1.14KV)： 设备总功率：∑Pe=640KW 查表K X 取0.5，cosP dj 取0.7 故移变容量计算为：KVA P K S dj e X B 14.4577 .0640 5.0cos =?=ψ∑?= 因S B 457.14KV A ＜Se=800KV A ，该移变选择符合要求。 2#移变KSGZY-1600/6型(6/3.3KV): 需用系数：666.01580 700 6.04.06.04.0max =?+=∑? +=e X P P K 设备总功率：∑P =700＋250＋2×315=1580KW 故移变容量为 KVA P K S dj e X B 86.15027 .01580 666.0cos =?=ψ∑?=
51110掘进工作面供电设计 根据矿机电科提供的51110掘进工作面设备简介和设备布置图，结合我矿机电设备情况，51110掘进工作面供电设计如下： 一：负荷统计 序号设备名称数量型号电压等级功率kw 1 刮板运输机6台SGB-620/40T660V6×40KW 2 皮带机2台DSJ65/10/2*22 660V4×22KW 3 皮带机1台DSJ100/63/2*75 660V2×75KW 4 卡轨车1台KWGP-40/600J 660V 55KW 5 卡轨车1台KWGP-90/600J 660V 110KW 6 排水泵4台100D-45*2 660V 4*37KW 7 风机4台FBD NO5.6/2*11 660V 4*22KW 8 回柱绞车1台JM-14 660V 18.5KW 9 回柱车4台JH-14B 660V 4*11KW 10 除尘风机1台KCS-145ZZ 660V 11KW 总计952.5KW 二：选择变压器 根据公式S=K r×∑Рn÷cosψ 式中：K r 需用系数 K r=0.4+0.6×Рs÷∑Рn Рs 最大容量电动机额定容量 cosψ计算负荷的功率因数，一般取0.7 ∑Рn 所有用电设备额定功率之和
K r=0.4+0.6×150÷952.5=0.49 所以S=(0.49×952.5)÷0.7=667KVA 所以660V系统采用一台KBSGZY-750/6型移变可以满足负荷要求。 三：负荷分配 因51110掘进工作面供电距较远，负荷大，所以660V系统采用1台KSGZY-750/6型移变来供电。 四：高压电缆选择 由于51110掘进工作面供电为1台变压器供电，所以其供电电缆应按长时间工作电流来计算。 根据公式KI P≥I a 式中：I P 空气温度为25℃，电缆允许载流量。 K 环境温度不同时，载流量修正系数，一般取1。 I a 通过电缆长时间工作电流 A。 所以根据公式I a=∑Рn÷（√3×U N） 所以I a=952.5/（1.732×6.3）=87A 原有的电缆MYJV22 3×70额定电流为218A满足要求。 五：高压开关整定 根据公式I≥1.2～1.4(I nst+∑I n)/K Tr×T i 式中：I nst起动电流最大一台或几台（同时起动）电动机的额定起动电流。 I 高压配电箱的过电流继电器电流整定值。 ∑I n 其余用电设备的额定电流之和。 K Tr变压器的变比。当电压为6000/660时K Tr=8.7
2127综采工作面开采设计说明书 1 工作面地质概况 2127工作面位于吕家屯村南约1公里处。井下位置：位于F19断层和主暗斜井延伸之间，西2123工作面650m，工作面运输巷紧靠近矿区边界线。该工作面周围无采动情况，工作面南侧有两条巷道，即二水平轨道下山和皮带下山。 2 工作面地质及水文地质情况 2.1 地质构造情况： 由于邢东矿下水平钻孔稀少，所以在2003年初在下水平搞了三维地震勘探，从首采区的地震资料来看可靠性不大，下水平地震资料可靠性怎样？有待揭露验证。 工作面涉及的断层共3条，以下列表说明： 2.2 工作面回采对地面建筑物的影响 2127工作面大部分储量在大色庄村庄保护煤柱内，通过矿与唐山研究院合作，计算得2127工作面在不同长度下回采完毕后对村庄的影响如下表所示：
说明： ⑴从水平变形来看，各个方案对大色村的影响均小于规程所指的Ⅰ级破坏。 ⑵Ⅰ级破坏：水平变形≤2.0mm/m；倾斜变形≤3.0mm/m；曲率变形≤0.2×10-3。 ⑶表中《2100及2300开采》是指2127、2125、2126及2321、2322、2323六个工作面全部开采对大色村影响的初步计算结果。（此时的2127面宽度约155m） 结论：2127工作面宽度可以取为150m，对大色村的地表破坏小于Ⅰ级破坏，因此可以正常回采，不用迁村。 2.3 煤层赋存及地质构造 2#煤层结构简单,厚度稳定(构造影响除外),煤层厚度来源于相关钻孔煤厚资料和主暗斜井算术平均值。 2#煤为深黑色,玻璃光泽,块状构造,节理发育,参差状断口,主要由亮煤组成,并夹有镜煤暗煤条带,属半光亮型煤.具有三低一高之特点,
一、工程概况 (一)、采区设计说明书及批准时间 1、《采区设计》，批准时间2006年05月，《采区变更设计》，批准时间2008年12月。 2、掘进目的是为回采工作面形成生产系统,满足其回采时的煤炭运输的需要。 、皮带顺槽及切眼总工程量为1890m（平距）。巷道坡度为1°～9°，平均5°。 （二）、水文地质条件： 1、地面相对位置及邻近采区开采情况 该面位于工业广场以北，矿铁路专用线以东。工作面中部有孙刘庄村、西南有曹铺村；东北有北张村和梁宝寺二中、胶带厂；东南有邴庄村；以东有高庄村。另有2条高压线、一条通信线在该面上方穿过。 该工作面井下位于采区西翼轨道大巷北翼。以南为西翼集中轨道、西翼集中皮带、西翼集中回风大巷；北至F7断层上盘防水煤柱线；以西250m为正在掘进的16工作面皮带顺槽；以东为正在掘进的北翼集中轨道巷。 该面大部分位于孙刘庄村和高庄村保护煤柱内，小部分位于曹铺村、邴庄村、北张村、梁宝寺二中和胶带厂以及工业广场保护煤柱内。 2、煤（岩）层赋存特征 该面煤层为气煤，在距设计切眼以南约570m位置处煤层出现分岔；煤层结构较简单，煤层倾角1～9°，平均5°。据附近L4-6、L4-2、98-B2等钻孔资料，煤层总厚2.77～5.78m，平均4.2m。煤层普氏硬度系数f=1.8。 、地质构造 据物探资料，该工作面位于南宋庄背斜西部，煤岩层主要为向东北倾伏的褶曲构造，煤
层走向变化较大。该面煤岩层倾角1～9°，平均5°。依据三维物探资料，该面无陷落柱、古河流冲刷等地质现象。断层情况详见下表： 断层情况表 4、水文地质 （1）水文地质情况 影响该面掘进的含水层主要有煤层顶、底板砂岩裂隙含水层和３上煤层底板三灰岩溶裂隙含水层。 ①、煤层顶、底板砂岩裂隙含水层 根据附近L4-2、L4-6等钻孔资料，煤层顶板砂岩裂隙含水层厚度为2.1m；由细砂岩和中砂岩组成；煤层底板砂岩裂隙含水层，厚度为17.9m，由中砂岩组成。据地质报
**开发有限公司10kV配电工程施工设计说明书 **有限公司 电力设计资格证书号：**
批准：审核：设计：
目录 一、......................................................................................................................................... 工程概况4 二、设计依据 (4) 2.1、甲方提供的建筑电气图纸。 (4) 2.2、供电部门提供的用电方案答复单。 (4) 2.3、有关的设计规范 (4) 三、设计范围 (6) 四、供电设计 (6) 4.1、概述 (6) 4.2、接线方式 (6) 4.3、计量 (6) 4.4、电缆选型 (7) 4.4.1、接线方式选择 (7) 4.4.2、导线截面选择原则 (7) 4.4.3、低压电缆的选型 (10) 4.5、10kV/0.4kV供、配电 (10) 4.5.1 、负荷计算 (10) 4.5.2 、变压器 (12) 4.5.3 、无功补偿 (14) 4.6、防雷与接地 (14) 五、其他 (15) 六、主要设备材料清册 (16)
一、工程概况 本工程位于**，总建筑面积约47761㎡，由7#、8#楼住宅、车库及商业组成。建筑层数：7#、8#楼为31F/-1F，其中1~31F为住宅，-1F为地下车库和商业；住宅总户数372户、门市39户。负荷等级：消控室用电、消防负荷等为二级负荷，其余负荷为三级负荷。 总概况为：电源进线采用10kV单电源供电，电源点从由**处搭火。本期工程设计变压器总容量为2300kVA，在本期工程7#、8#楼地下室配电房内新建高压柜KYN28-12/5台,SCB11-1000KVA变压器1台，SCB11-800KVA变压器1台，SCB11-500KVA变压器1台。低压进线柜GCK/3台、低压出线柜GCK/7台、补偿柜GCK/3台、联络柜GCK/1台、直流屏1套24AH,350kW发电机1台、发电机进线柜GCK/1台、发电机出线柜GCK/3台。 二、设计依据 2.1、甲方提供的建筑电气图纸。 2.2、供电部门提供的用电方案答复单。 2.3、有关的设计规范 GB 50052-2009 《供配电系统设计规范》； GB 50053-2013 《10kV 及以下变电站设计规范》； GB 50054-2011 《低压配电设计规范》；
煤矿供电设计规范公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]
一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据，也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容，把工作面的每一种负荷进行统计。 表1-1 工作面负荷统计表格式 平均功率因数计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++= ...cos ...cos cos cos 212211???? 加权平均效率计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++=......212211ηηηη 注：负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计 2、负荷计算
1）变压器需用容量b S 计算值为： pj e x b P K S ?cos ∑= ()KVA 2）单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 714 .0286.0 3）自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率，kw 。
二、高压电缆选择计算和校验 1、按长时负荷电流选择电缆截面 长时负荷电流计算方法：pj pj e x e g U k P I η?cos 3103 ??= ∑ ∑e P ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ；（见变压器负荷统计中的结 果） x k ——需用系数；计算和选取方法同前。（见变压器负荷统计中的结果） e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000； pj ?cos ——加权平均功率因数； （见变压器负荷统计中的结果） pj η——加权平均效率。、电缆截面的选择 选择要求是： g y I KI ≥ ―> 长时最大允许负荷电流应满足： K I I g y ≥ ，初步筛选出符合条件的电缆 g I ——电缆的工作电流计算值，A ； y I ——环境温度为C o 25时电缆长时允许负荷电流，A ； K ——环境温度校正系数。 不同环境温度下的电缆载流量修正系数K
一、地质概况： （一）工作面位置、范围及井上下对照关系 工作面地面位置：位于许疃镇与集南王家附近，地表为季节性河流和农田。 该面位于82采区左翼第二区段，南侧为81采区7114工作面，北侧为82采区上山。上邻8221工作面（尚未开拓），下邻8225工作面（尚未开拓），顶部7123及7223工作面已回采完毕。 工作面概况：该面可采走向长600 m,倾斜长152m。总面积约91200 m2。工作面标高- 410.9～- 460.0m。 （二）煤层及围岩情况： 82煤层属二迭系下石盒子组，该煤层由亮煤和半亮煤组成，具有玻璃光泽，该工作面煤层厚度1.9～2.46米,平均2.18米,结构简单，赋存较稳定。倾角一般在4°～28°左右,平均16°,该煤层与上覆72煤层的层间距为8.95～16.23米，平均为15.78米，与下伏83煤层的层间距0.45～2.1米，距下部铝质泥岩约12.5米。 该工作面顶板为细砂岩，厚度平均为13.86m上部水平层理，浅灰色；中部灰白色细砂，以石英为主，局部含菱铁鲕粒，厚层状；下部灰白色，夹大量植物根部化石而呈波状层理。 该工作面直接底为泥岩，厚度平均为1.27m，灰色，富含植物根部化石，其下为83煤，玻璃光泽。老底为泥岩，厚度平均为4.6m灰色，靠上部较厚，部分地点略带褐色。 （三）地质构造情况：
根据三维勘探资料及72煤层回采的资料，该区域内共发育断层10条，其中三维地震勘探7条，7223回采揭露3条。对8223有一定影响的各断层参数如下： （四）水文地质情况： 本工作面的水文地质条件较简单。该工作面掘进施工时将会出现顶板滴，淋水等现象，对掘进工作面有一定影响。预计涌水量5～10t/h。 8223工作面位于7123工作面、7223工作面采空区下方，由于7123工作面、7223工作面老空区积水,将会对8223工作面掘进施工构成水害威胁。 掘进工作面的充水水源为82煤层顶板砂岩裂隙水及上覆7223老空区积水，特别是在断层等裂隙发育处，滴、淋水现象较严重。 （五）工作面瓦斯、煤尘及地温情况：
xxxxx掘进设计说明书编号：号 编制单位：xxxxxxx 编制日期：2017年10月
设计会审记录
目录 1. 概况........................................................... - 1 - 1.1概述 - 1 - 1.2编写依据 - 1 - 2. 地面相对位置及地质情况........................................... - 2 - 2.1 井上下对照关系表............................................ - 2 - 2.2 煤（岩）层赋存特征及地质构造................................ - 3 - 2.3 地质构造.................................................... - 5 - 2.4 水文地质.................................................... - 5 - 2.5 煤层自燃及煤尘爆炸性........................................ - 5 - 2.6 煤质指标.................................................... - 5 -3．巷道布置及支护设计.............................................. - 6 - 3.1 巷道布置.................................................... - 6 - 3.2支护设计 - 8 - 3.3支护工艺设计 - 13 - 3.4工程质量验收标准 - 14 - 3.5 矿压观测设计............................................... - 14 - 4. 施工方法及工艺设计.............................................. - 16 - 4.1 施工方法................................................... - 16 - 4.2 设备配备及技术特征......................................... - 17 - 5. 生产系统设计.................................................... - 20 -