目录
30m预制箱梁模板计算书 (2)
一、工程概况 (2)
二、预制箱梁模板体系说明 (2)
三、箱梁模板力学验算原则 (2)
四、计算依据 (3)
五、箱梁模板计算 (3)
4.1 荷载计算及组合 (3)
4.2 模板材料力学参数 (6)
4.3 力学验算 (8)
4.3.2 横肋力学验算 (9)
4.3.3 竖肋支架验算 (10)
4.3.4 拉杆验算 (10)
30m预制箱梁模板计算书
一、工程概况
呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。
二、预制箱梁模板体系说明
箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。
内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。
箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。
三、箱梁模板力学验算原则
1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制；
2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。
3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
四、计算依据
1、《路桥施工计算手册》，人民交通出版社
2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）
3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
五、箱梁模板计算
图4.1 箱梁外模构造尺寸图
模板说明：30m预制小箱梁中心梁高1.6m，侧模面板厚5mm，横肋采用1cm铁条，间距40cm；竖肋及支撑架采用10cm槽钢通过横向焊接而成，间距为75cm；上下对拉杆采用27mm圆钢。
4.1 荷载计算及组合
模板侧压力的验算
①混凝土侧压力
I 混凝土侧压力标准植：按《GB50666-2011》附录A，
新浇筑混凝土自重标准值可以按照实际重力密度确定，对于普通混凝土，重力密度为24KN/m3。
钢筋的自重标准值，楼房的钢筋自重取1.1KN/m3，梁的钢筋自重取1.5KN/m3
新浇筑的钢筋混凝土的自重取24kN+1.5KN=25.5kN，为了结构安全起见，在进行模板、支架计算的工程中，通常取值为26kN。
人员、机械荷载按照3KN/㎡。
采用内部进行振捣时，新浇筑的混凝土作用于模板上的最大侧压力为G可按下列公式计算，并宜取其中的计算的最小值。
F=0.43γC T OβV 4/1(
A.0.4-1)
F=γC H (A.0.4-2) 式中：F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/㎡）
γC——混凝土的自重密度（KN/m3）取γC=26KN/m3。
T O——新浇筑混凝土的初凝时间（h)，可按实测结果确定；当缺乏资料时，可采用T O=200/(T+15)计算，T为混凝土的温度（℃）；混凝土入模板取T O=200/(T+15)=200/(15+15)=6.7计算时间取7
Β—混凝土坍落度影响修正系数；但坍落度在
50mm~90mm时，Β取0.85；坍落度100mm~130mm时，Β取0.9；坍落度140mm~180mm时，Β取,1.0。预制梁的坍落度为120mm-160mm,计算时取Β取1.0
V—混凝土的浇筑速度(m/h)，预制梁正常浇筑时间为
3~4小时。计算时间取3小时。1.6m/3=0.53m/h，实际计算时按照0.5
H—混凝土侧压力计算位置处计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m)；混凝土侧压力的计算分布图如图A.04所示；图中H=F/γC
F=0.43γC T OβV 4/1
=0.43×26×7×1.0×4√0.5=66K N/m2
在进行混凝土模板侧压力计算时，按照《路桥施工计算手册》8-1，8-2公式：Pm=K×γC×h
K-外加剂影响修正系数，按照1.2计算。
γC -混凝土的比重系数，按照26计算
h-有效压头高度。按照8-2公式计算。
h=0.22+24.9.0.5/15=1.05
Pm=K×γC×h=1.2*26*1.05=33K N/m2
二者取最小值，新浇筑混凝土对模板的最大侧压力为：33KN/㎡。倾倒混凝土、人员机械、振捣合计为2.0+2.0+2.0=6KN/㎡。按照《路
桥施工计算手册》计算荷载组合为：
计算模板承载力为：P1=33KN/㎡*1.2+6KN/㎡*1.4=48KN/㎡
计算模板刚度： P2=33KN/㎡*1.2=39.6KN/㎡
计算面板强度、刚度计算单元有限模型建立。
竖肋间距为0.8m，横肋间距为0.3m,计算跨径为l=0.3米，取板宽B=1m ,面板上的均布荷载为q为
II 计算刚度时
4.2 模板材料力学参数
① 5mm钢板
取1m宽钢板，根据《路桥施工计算手册》表8-7，p177，A3号普通碳素钢容许弯应力［бw］=181Mpa,弹性模量E=2.1×103Mpa 。
截面惯性矩：
截面抵抗矩：
② 8cm槽钢
根据《路桥施工计算手册》附表3-32，8#槽钢截面惯性矩,截面抵抗矩A3钢材的容许弯曲应力为181MPa,弹性模量为
E=2.1×103Mpa。
③ 10cm槽钢支架组合
根据《路桥施工计算手册》附表3-32，10#槽钢截面惯性矩,截面抵抗矩截面面积，A3钢材的容许弯曲应力为181MPa,弹性模量为E=2.1×103Mpa。
竖肋采用两根竖向10cm槽钢通过平撑焊接而成，其计算截面简化如下图：
单根槽钢的截面特性
截面面积
截面惯性矩
重心距离：y=5cm
组合截面的惯性矩计算：截面抵抗矩：
图4.1.2 计算截面图
④ 20mm圆钢拉杆
根据《路桥施工计算手册》附表3-11、表3-16，20mm圆钢容许抗拉设计强度为240MPa，截面积3.142×10-4㎡。
4.3 力学验算
4.3.1 面板力学验算
①计算简图
外模面板采用5mm厚钢板，横肋作为面板的支点，可简化为两等跨连续梁进行计算。
均布荷载q
图4.3.1.1 两等跨连续梁受力图
②强度、刚度计算
根据《路桥施工计算手册》附表2-8，p762，查得均布荷载下两端带悬臂简支梁计算公式。取1m板条作为计算单元：
计算强度时线荷载：
计算刚度时线荷载：
面板净跨径为357mm，跨内最大弯矩：
最大弯应力：
最大挠度：
满足刚度要求。
4.3.2 横肋力学验算
①计算简图
横肋采用8#槽钢，竖肋支架作为支点，可简化为三等跨连续梁进行计算
均布荷载q
图4.3.2.1 三等跨连续梁受力简图
②强度、刚度计算
根据《路桥施工计算手册》附表2-9，查得均布荷载下三等跨简支梁计算公式，横肋间距为0.4m，跨度为75cm。
计算强度时线荷载：
计算刚度时线荷载：
横肋跨径为750mm，跨内最大弯矩：
最大弯应力：
q Rb Ra 最大挠度
满足刚度要求。
4.3.3 竖肋支架验算
①计算简图
支架按简支梁计算，支架的计算跨径为：1435mm ，支架承受的荷载为横肋的支点反力，近似取均布荷载进行计算，支架间距为：0.75m 。在竖向为三角形荷载分布。
计算强度时：
计算刚度时：
根据《路桥施工计算手册》附表2-3（序号7）p743
②强度、刚度计算
最大弯应力：
最大挠度
,满足刚度要求。
4.3.4 拉杆验算
图4.3.3.1 支架受力简图
上部在间距为750mm的横向连接槽钢上设置一组对拉螺栓；下部以750mm间距设立对拉，拉杆选用直径20mm的圆钢。
对拉杆所受拉力即为上下支点的反力，则R a= 6.17KN,R b=12.34KN 取最大值R b=12.34KN进行强度验算：
备注：此参考示例比较保守，实际运用时需要反复计算、比对。
20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距 弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m
附件1:连续箱梁施工工艺流程图
附件3:质量保证体系 第 旦 量 质 思想保证 组织保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 疋 教 育 计 划 改进工作质量 质量保证体系 项目经理部质量 管 理领导小组 项目队质 ￡量小组 各项工作制度和标准 技术保证 贯彻IS09000系 列质量标准，推 行全面质量管理 现 场 Q C 小 组 活 动 熟 悉 图 纸 掌 握 规 范 应 用 新 技 术 工 -艺 技术岗位责任制 质量责任制 底 划 训 核 总结表彰先进 提高工作技能 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优 价 宀 完 善 计 量 支 付 手 续 制 疋 奖 罚 措 施 签 疋 包 保 责 任 状 L 1 接 疋 进 充加 受 期 行 分强 奖优罚劣 业 不 自 用现 主 疋 检 现场 和 期 代试 经济兑现 监 质 化试 理 量 检验 监 检 手控 督 查 段制 质量评定
附件4:安全、质量保证体系图 质量保证体系 L 思想保证组织保证技术保证 提高质量意识 I TQC教育项目经理部质量管理领导小组 项目队质量小组 为用户服务质量工作检查 检查落实 改进工作质量 QC 小 组 活 岗 前 技 术 培 训 总结表彰先进 贯彻IS09000系列质量标 准，推行全面质量管理 施工保证 创优规划 制度保证 各项工作制度和标准 熟 悉 图 纸 掌 握 规 r 1 T 技术岗位责任制 底划 提高工作技能 实现质量目标 经济法规 经济责任制 优 测 优 价 复 核 卓 里 质 疋 创 优 措 施 确 创 优 项 目 制 疋 奖 罚 措 施 质量评定 充加 分强 利现 现场 代试 检验 测控 手手 制 奖优罚 劣 经济兑 现 见 专业资料
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
箱梁模板设计计算 1箱梁侧模 以新安江特大桥主桥箱梁为例。 现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。 F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2 F=26*4.5=117.0KN/m2 故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。 q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力） q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力） 1.1侧模面板计算 面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。 按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。 由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。 1.2竖向次楞计算 次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
中铁三局五公司右平项目 30m箱梁 模板计算书 山西昌宇工程设备制造有限公司 技术部 2015年11月21日
30米箱梁模计算书 本工程所用30m箱梁，梁底模板直接采用混凝土台座，不再另行配置底模板。 1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.8=28KN/m。D为背杠的间距
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
现浇箱梁施工方案 一、工程概况 K135+199.445分离立交桥位于郓城互通区内，横跨338省道，交角为90°，跨径为22-28-22m，全长72m。该桥基础形式为钻孔灌注桩，共30颗，桥台钻孔桩直径1.2m，长38m，桥墩钻孔桩直径1.5m，右幅钻孔桩桩长47m，左幅钻孔桩桩长48m。桥墩、桥台桩顶皆设有承台，桥台为肋式台，桥墩为立柱，立柱直径1.3m。上部构造为现浇连续箱梁，左幅箱梁宽13.5m，为三室结构，右幅箱梁宽17.0m，为4室结构。箱梁高1.4m，梁室高0.98m，底板厚0.2m，顶板厚0.22m，腹板宽0.45m。箱梁采用C50混凝土，共1381.56m3。 二、现浇箱梁施工方案 现浇箱梁支架采用满堂式碗扣支架，搭设满堂支架时，封闭338省道交通，从3#台路基进行改道，确保满堂支架施工的安全。碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁砼强度达到100%时进行预应力张拉。 Ⅰ、地基处理 1、地基处理 1、338省道两侧排水沟回填处理 将排水沟内松散浮土和淤泥挖除干净，然后按照50cm一层分层回填山皮石，回填高度略低于省道路面高度，用压路机分层碾压至无沉降为止。然后填筑40cm 厚6%灰土，分两层回填，压实度达到93%以上，回填土顶面与省道路面齐平，并做出2%—4%的横坡，以利于排水。 2、桥梁范围内路基地表处理 用平地机及推土机清除地表，并将地表整平。然后用铧犁翻松30cm厚表面土层，掺入10%生石灰粉，用旋耕犁拌和均匀，待含水量合适实，压路机碾压密
目录 30m预制箱梁模板计算书 (2) 一、工程概况 (2) 二、预制箱梁模板体系说明 (2) 三、箱梁模板力学验算原则 (2) 四、计算依据 (3) 五、箱梁模板计算 (3) 4.1 荷载计算及组合 (3) 4.2 模板材料力学参数 (5) 4.3 力学验算 (6) 4.3.2 横肋力学验算 (7) 4.3.3 竖肋支架验算 (8) 4.3.4 拉杆验算 (9)
30m预制箱梁模板计算书 一、工程概况 呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。 二、预制箱梁模板体系说明 箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。 模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。 箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。 三、箱梁模板力学验算原则 1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制； 2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。 3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
箱梁模板施工计算 一、简介 A19～A24箱梁一联五孔125m（5×25m）。A19～A21单箱三室，渐
G .B18～B23箱梁一联五孔120m（20+4×25）单箱三室，在一般结
筑 龙 网 W W W .Z H U L O N G 1、箱梁模板支架体系 2、底模下方木铺设 采用10×15cm 的方木纵向（顺桥向）铺设作为模板主肋，其间距为91.4cm，采用10×10cm 方木横向铺设作为模板次肋，间距30cm，上部面板采用1220×2440×18mm 的竹胶板。 3、结构受力分析 以墩柱两侧4.0m 结构过渡区荷载最大段进行验算，如果满足要求，则一般结构区也满足要求。 （1）、模板主肋
建立受力模型见图3-8 抗弯=M/W=0.077×q×L2/w=0.077×30×1.222×106/375 ]=15MPa ≈9.2MPa<[f m qL4/100EI 挠度：w=K 挠度系数 =0.632×30×1.224/100×0.1×2812.5=1.5×10-3m=1.5mm 据《现行建筑规范大全》规定，结构表面外露的模板，最大变形
筑 龙网 W W W . 值不超出模板构件计算跨度的1/400。 2.44×1/400=0.0061=6.1mm 抗剪τ=σ/A=K 剪力系数 ×ql÷bh=0.607×30×1.22/0.1× 0.15=1.48MPa＜1.5Mpa W=bh 2/6=167cm 3，I=bh 3 /12=833cm 4 ，q=32.8×0.3=10KN/m 抗弯=M/W=0.077×q×L 2 /w=0.077×10×0.9142 ×106/167 ≈3.9MPa<[f m ]=15MPa 挠度：w=K 挠度系数qL 4 /100EI =0.632×10×0.9144 /100×0.1×833=0.5×10-3 m=0.5mm 据《现行建筑规范大全》规定，结构表面外露的模板，最大变形值不超出模板构件计算跨度的1/400。 2.44×1/400=0.0061=6.1mm 抗剪 τ=σ/A=K 剪力系数×ql÷bh=0.607×10×0.914/0.1×0.1 =0.55MPa＜1.5Mpa
汕湛高速揭博项目T11标项目部 质量/环境/职业健康安全管理体系作业文件 文件名称：九和互通D匝道桥现浇箱梁支架计算书 文件编号：SLQL-QEO-C-SZ- 版号：A/0 ________________ 受控状态： __________________ 复核人：________________ 审核人：________________ 批准人：________________ 生效日期：______________
编制人： ____________________
九和互通D匝道现浇箱梁支架计算书 一、箱梁概况及支架设计概况 1、箱梁概况 端头断面图 则I 国I 标准断面图 图箱梁横断设计概况图 2、支架设计概况 1）满堂式碗口支架 满堂式碗扣式支架适用于第一联的N0.1~3孔，和第四联的NO.10孔现浇箱。采 用规格为? 48*3.5mm标准杆件进行搭设。支架间距设置为： ①沿横桥向箱梁腹板范围内立杆按间距0.6m布置，底板范围内立杆间距按0.9m布置，翼板下立杆间距按0.9m+1.2m设置;
②沿纵桥向立杆间距除中横隔板位置均按0.9m 布置，中横隔板下两排按纵距60cm 布置； ③横杆步距按1.2m 设置。采用落地满堂碗口支架的立杆下部设置螺旋调整底座，底座与地基间摆放一层起分布荷载作用的垫木，垫木厚5cm,按横桥向放置；采用混合支架的立杆直接置于22b#工字钢上。 支架顶部设螺旋调整顶托，顶托上按顺桥向设置纵梁，纵梁采用10#槽钢，连接处设在顶托上，“[”向放置，重叠长度》20cm。纵梁上均布10cm*10cm方木，间距30cm。 2）钢管碗扣式混合支架 钢管支墩采用?630mm钢管，壁厚为6mm，高度为9.0m，顶部焊接10mm厚钢板，钢板尺寸为80cm*80cm，并用1cm厚的三角钢板进行加固。两端排设置三根钢管及其钢管桩基础跨径为4.0m+4.0m布置，中间排采用6根钢管柱和基础，跨径为2.2mn+3.6m+2.2m布局，钢管支墩与基础之间通过钢板焊接连接，焊接时必须保证支墩的垂直度。横向钢管两侧之间采用[10 "x" 字连接，以保证整体的稳定性，具体见附图图号SZJB-11-D7。。 钢管支墩顶部横桥向设双拼125工字钢作为主承重梁，长度980cm,纵向采用单层双排贝雷梁直接架立在工字钢上，定位后贝雷梁两侧设置钢板挡块进行限位固定。贝雷架上部顺桥向按间距90cm或60cm放置I22b工字钢作为次承重梁，长度600cm。。（详见施工图） 二、支架计算内容 1、在上构施工荷载工况作用下，施工支架的内力和应力情况； 2、在上构施工荷载工况作用下，支架地基验算；底模主横梁的挠度和应力情况； 3、在上构施工荷载工况作用下，底模体系（包括主横梁、主纵梁、面板）挠度和应力情况； 三、支架计算 1. 受力验算原则：该桥现浇箱梁梁高均为1.5m，为保证支架设计的总体安全，并根据支架高 度不同设计两种不同类型支架，验算必须清晰，本次支架验算按以下原则进行： 1）现浇箱梁施工时，箱梁梁端伸缩缝处90%以上荷载由盖梁墩柱承担，横隔梁 位于墩顶处时，90%以上荷载由墩柱直接受力，故此两处受力在验算时不再考虑。 2）第二、三联每跨跨中均设置了横隔梁，受力验算时选择以下断面进行： ①第一种：跨径线0.6m ，为标准断面，下为碗扣式支架； ②第二种：跨径线0.6或1.0m，为标准断面，下为钢管墩+贝雷梁+碗扣式组合支架。 2. 第一种支架受力验算 1）荷载计算
附件1：连续箱梁施工工艺流程图
附件3：质量保证体系 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优价 完善计量支付手续 制定 奖罚措施 签定包保责任状 奖优罚劣 经济兑现 质 量 保 证 体 系 思想保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组 项目队质量小组 总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理 各项工作制度和标准 提高工作技能 技术岗位责任制 质量责任制 质量评定 反 馈 实 现 质 量 目 标 质量第一 为用户服务 制定教育计划 质量 工作检查 现场Q C 小组活动 岗前 技术培训 熟悉图纸掌握规范 技术 交底 质量 计划 测量 复核 应用新技 术工艺 施工保证 创优规划 检查 创 优 效 果 制定 创 优措施 明确创优 项目 接受业主和监理监督 定期不定期质量检查 进行自检互检交接检 加强现场试验控制 充分利用现代化检测手段
附件4：安全、质量保证体系图 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质优价 完善 计 量支 付 手 续 制 定奖罚措施 签定包保责任状 奖优罚劣 经济兑现 质 量 保 证 体 系 思想保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组 项目队质量小组 总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理 各项工作制度和标准 提高工作技能 技术岗位责任制 质量评定 反 馈 实 现 质 量 目 标 质量 第一 为用户服务 制定教育计划 质量工作检查 现场QC 小组活 动 岗前 技 术培训 熟 悉图纸掌握规 范 技术交底 质量计划 测量复核 应 用新技术工艺 施工保证 创优规划 检查创优效果 制定创优措施 明确创优项目 接受业主和监理监督 定期不定期质量检查 进行自检互检交接检 加强现场试验控制 充分利用现代化检测手段
温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日
目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -
温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件 （1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。 （2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准 （1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。 （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 （6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。 （9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况 （1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 （2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则 （1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
箱梁模板（扣件式）审核表 工程属性参 数箱梁类型双室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 0 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 300 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 300 标高调节层小梁是否设置是标高调节层小梁间距l5(mm) 300 可调顶托内主梁根数n 1 立杆纵向间距l a(mm) 600 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 600 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1200 立杆支撑方式可调托座 支架立杆步数9 横杆依次间距hi(mm) 350，1200，1200， 1200，1200，1200， 1200，1200，600 荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值 G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值 G2k(kN/m2) 0.75 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值 G4k(kN/m2) 0.4 (计算模板和其支撑小梁时)施工人员及设 备荷载标准值Q1k(kN/m2) 2.5 (计算主梁时)施工人员及设备荷载标准 值Q1k(kN/m2) 1.5 (计算支架立杆时)施工人员及设备荷载标 准值Q1k(kN/m2) 1 振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标 准值Q2k(kN/m2) 2 基本风压ω0(kN/m2) 0.25 风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.053
模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用 对拉螺栓。
施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计： 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ （3）按挠度验算
mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4） 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。 （1）按抗弯强度验算 上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm （2）)按剪应力验算 （3 根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。 但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受
的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。 则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。 5） 木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算 作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为： m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6） 钢管支撑立杆受力验算。 支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接： 立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计
中交三航局大西客专指挥部一项目部 祁县跨G208特大桥上跨G208现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书 二○一○年十二月
目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 ............................................................................................... - 2 - 4现浇箱梁支架验算 ........................................................................................................................... - 3 - 4.1荷载计算 ................................................................................................................................ - 3 - 4.1.1荷载分析 ..................................................................................................................... - 3 - 4.1.2荷载组合 ..................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ..................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ................................................................................................................................ - 5 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算.................................................................. - 5 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ......................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ..................................................................................... - 8 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算.......................................................... - 9 - 4.2.5底模板计算 ................................................................................................................- 11 - 4.2.6侧模验算 ................................................................................................................... - 12 - 4.2.7跨中工字钢平台支架体系验算................................................................................ - 13 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................... - 15 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................... - 17 - 5支架搭设施工要求及技术措施 ..................................................................................................... - 19 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求....................................................... - 19 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定............................................................... - 20 - 5.3支架拆除要求 .............................................................................................................. - 20 - 5.4支架预压及沉降观测 .................................................................................................. - 20 - 6安全防护措施及安全交底 ............................................................................................................. - 22 - 6.1安全防护措施 .............................................................................................................. - 22 - 6.2安全交底 ...................................................................................................................... - 23 -
30m 小箱梁模板计算书 (一)设计原始数据 1、 模板材料：面板：5mm ；连接法兰：-80×12；横肋：[8#；桁架：槽钢组合（详见图纸）。 2、 桁架最大间距为800mm 一道。 3、 施工数据：上升速度V=2.8m/h ；混凝土初凝时间：t o =3h 。 (二)模板侧压力计算 F=0.22γc t o β1β2V 1/2 其中：γc 为混凝土重力密度，γc =26kN/m 3； t o 为混凝土初凝时间； β1为外加剂影响修正系数，β1=1.1 ； β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。 计算得：F=0.22*26*3*1.1*1.15*2.81/2=36.32kN/m 2。 考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值： F 1=1.2*36.32=43.58 kN/m 2 当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 kN/m 2 ，并乘以活荷载分项系数1.4。 F 2=1.4×6=8.4 kN/m 2 侧压力合计：F 3= F1+ F2=43.58+8.4=51.98 kN/m 2 1.面板强度、刚度验算 竖肋间距为0.8米，横肋间距为0.3米 计算跨径l=0.3米 取板宽b=1米，面板上的均布荷载q q=F 3×l=51.98×1=51.98 kN/m 考虑到板连续性，其强度、刚度可按下计算： 最大弯矩：M max = 210 1 ql =0.1*51.98*0.3*0.3=0.468KN.m 截面系数：W=3622106006.016 1 61m b -?=??=δ 最大应力：MPa MPa W M 215][7810610468.06 3 max max =<=??==-σσ