大体积混凝土热工计算
1、主墩承台热工计算
主墩承台的混凝土浇筑时正值夏季高温天气（7月～8月）, 东莞市累年各月平均气温、平均最高气温见下表：
4.1、砼的拌和温度
砼搅拌后的出机温度，按照下式计算：
C W T C W T c ??∑=?∑i
式中：T c --- 砼的拌和温度（℃）； W --- 各种材料的重量（kg ）；
C ---- 各种材料的比热（kJ/kg ?K); T i --- 各种材料的初始温度（℃）
混凝土拌和温度计算表
2、上表温度栏中水泥、粉煤灰、减水剂均为太阳直晒温度，拌合水、砂、碎石为采用降温措施后的温度。
由此可得出采取降温措施的混凝土拌和温度：
26.2491
.260268291.54
==∑∑=
WC WC T T i c ℃
4.2、砼的浇筑温度
砼搅拌后的浇筑温度，按照下式计算： ）
（）n 321c q c j -(A A A A T T T T +???+++?+= 式中：T j --- 砼的浇筑温度（℃）；
T c --- 砼的拌和温度（℃）；
T q ---- 砼运输和浇筑时的室外气温，取28℃; A 1～A n --- 温度损失系数 砼装、卸和转运，每次A=0.032；
砼运输时，A=θτ ，τ为运输时间（min ）；
砼浇筑过程中A=0.003τ，τ为浇捣时间（min ）。
砼出机拌和温度按照计算取值，为26.24℃；
砼运输和浇筑时的室外气温按照平均温度取值28℃；
砼运输罐车运输时间为45min ，砼泵车下料时间约12min ，砼分层厚度为30cm ，每层砼（57.4m 3）从振捣至浇筑完毕预计约2小时。整个承台（分三次浇筑）每次浇筑完毕预计最大用时12小时。
温度损失系数值： 装料：A 1=0.032
运输：A 2=0.0042×45=0.189 砼罐车卸料：A 3=0.032
砼泵车下料：A 4=0.0042×12=0.05 浇捣：A 5=0.003×2×60=0.36
∑==5
1i i A 0.663
故：）
（）n 321c q c j -(A A A A T T T T +???+++?+= = 26.24+（28.0－26.24）×0.663 = 27.41 ℃ 如不计入浇捣影响A 5，则：∑==4
1i i A 0.303
此时：）
（）n 321c q c j -(A A A A T T T T +???+++?+= = 26.24+（28.0－26.24）×0.303= 26.77 ℃ 4.3、砼的绝热温升
）（）（τ
τ-m h
e -1?=T T
式中：T （τ） --- 在τ龄期时砼的绝热温升（℃）； T h ---- 砼的最终绝热温升（℃）,ρ
C WQ
T =
h ； e ----- 自然常数，取值为2.718；
m ----- 与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，见下表, 取28℃时的m 值，内插求得m=0.397；
τ----- 龄期（d ）
W ----- 每m 3砼中水泥用量（kg/m 3）；
Q ----- 每kg 水泥水化热量（J/kg ），取值335J/kg ；（《查简明施工计算手册》第572页表10--39）
C ----- 砼的比热，取值为0.96（J/kg ?K ）（《查简明施工计算手册》第571页表10—38）
ρ ----- 砼的容重，取为2400kg/m 3。 采用本配合比时砼的最终绝热温升：
ρC WQ T =
h =2400
69.0335
503??=50.89℃ 3天时水化热温度最大，故计算龄期3天的绝热温升，则有：
）（）（τ
τ-m h
e -1?=T T =50.89×（1－0.2043）=40.49℃ 4.4、砼内部温度
砼内部的中心温度，按照下式计算： ）（）（ττξ?+=)(t j max
T T T 式中：T （τ）max --- 在τ龄期时，砼内部中心的最高温度（℃）；
T j ---- 砼的浇筑温度（℃）；
T （t ） ----在t 龄期时混凝土的绝热温升（oC ）；
ξ（τ） ----不同浇筑块厚度，在不同龄期τ时的温降系数（℃）；主墩承台分三次浇筑，即浇筑厚度分别是：2.0m 、1.5 m 、1.5m,取2.0m 的厚度进行计算，根据下表内插计算ξ（3）=0.57
由此计算龄期3天的砼内部中心温度：
）（）（ττξ?+=h j max
T T T =27.41+40.49×0.57=50.49℃ 4.5、砼表面温度
砼的表面温度，按照下式计算：
）
（）（ττT H H T T ?''+=h -h 4
2q b
式中：T b （τ） --- 龄期τ时，砼的表面温度（℃）； T q --- 龄期τ时，大气的平均温度（℃）；
ΔT （τ）--- 龄期τ时，砼中心温度与外界气温之差（℃）； h' --- 砼的虚厚度（m ），β
λ?
='k h ； λ --- 砼的导热系数，取值为2.23 W/m ?K ； β --- 砼模板及保温层的传热系数（W/m 2?K ），q
i i 1
1
βλδβ+∑=
；
δi --- 各种保温材料的厚度（m ）；
λi --- 各种保温材料的导热系数（W/m ?K ）； βq --- 空气层传热系数，取值为23 W/m 2?K ； k --- 计算折减系数，取值为0.666； H --- 砼的计算厚度，h 2h '+=H ； h --- 砼的实际厚度（m ）。
混凝土采用表面灌注0.2m 厚、四周0.75m 厚从承台砼冷凝管中流出的温水进行保温。
4.5.1 混凝土的虚铺厚度： 各个参数取值：
δi —砼顶面蓄水保温厚度取20cm ；砼四周水的保温层厚度取75cm ； λi —水的导热系数取0.58W/m 〃k ； Βq —空气层传热系数取23 W/m 2〃k 水、钢模板保温层的传热系数β：
0.595)23
158.075.058.02.0(1
11
=++=
+∑
=
q
i i βλδβ
则有：m 2.50 2.23/0.5950.666 k h =?=?='λ
4.5.2 混凝土的计算厚度：
h 2h '+=H =2.0+2×2.50=7.0m
龄期为3天时，砼中心温度与外界气温之差 ΔT （4）=50.49-28.0=22.49（℃）； 龄期为3天时，大气的平均温度Tq=28.0℃； 龄期为3天时，计算得出砼的表面温度：
）
（）（ττT H H T T ?''+=h -h 4
2q b
49.22)2.57.0(2.57.0
4
28.02
?-??+= =48.65 ℃
龄期为3天时，砼中心温度与表面温度之差为： 50.49-48.65=1.84℃ < 25℃
龄期为3天时，混凝土表面温度T b(τ)与大气温度Tq 之差为： 48.65-28.0=20.65℃ < 25℃
4.6、采取降温措施后的砼温度计算
根据设计要求，主墩承台分三次浇筑，每次浇筑设置一层冷却管，高度方向距混凝土顶面100cm ，水平方向间距100cm （第一次浇筑厚度为2.0m,为最不利情况）；冷却管材料选用钢管光-32-YB234-63黑铁管，外径42.25mm ，壁厚3.25mm 。冷却管总量968.88m/3028.7kg ，单根冷却管总量161.48m/504.8kg
冷却管自浇筑砼时即通入冷水，并连续通水14天，出水口流量10--20 l/min ，进水水温与砼内部温差小于20℃,冷却管内进出水温度差小于10℃，每隔1--2小时测温并记录一次。
在每次承台浇筑完毕后，利用冷却管流出的温水对承台进行蓄水保温养护。蓄水高度0.2m ，主墩承台钢套箱内壁同样蓄水，高于承台面0.5m 。
本方案只计算主墩承台的冷却管降温参数，采用冷却管通水后降低砼内部的最高温度，表面蓄水进行保温，防止砼表面的温度与大气温度的温差过大。
相关计算参数为：
水泥用量：350kg/m 3；浇筑温度28.0℃，浇筑后平均气温28.0℃； 冷却水初始水温15℃，水的比热C=4.2KJ/kg ?K ，ρs =1000kg/m 3，流量q s =15l/min=（15*60）/1000m 3/h=0.9m 3/h ；
单根冷却管总长L=161.48m ；
砼导热系数λ=3.15W/m ?K ，导温系数a=0.115m 2/d ，比热C=0.96KJ/kg ?K ，容重ρ=2400kg/m 3。
根据冷却管布置方案，计算冷却管冷却圆柱体的直径为：
21S S 1.21=D = 1.001.001.21?=1.21m
1.457log28.6394.225
121log d log
===D 0.1581.457
20.115log28.639log100a
a =?=='（此数据为化引的砼导温系数m 2
/d ）
τττ0.1081.21
0.158D a 22==' 0.4840.9
10004.248
.1613.153.6q L 3.6s s s =????=?
ρλC
查参考图例（《斜拉桥建造技术》P339图3-2-64）得冷却水管散热残留比
X 值，见下表相关数据：
ρC WQ T =
h =2400
69.0335
503??=50.89℃ ）（）（τ
τ-m h h e
-1T T =，其中m=0.397（1/d ）
ττ
τ0.00460
.50.115h a 220=?==
F 查参考图例（《斜拉桥建造技术》P341图3-2-66）得C a2值，见下表相关数据：
通过表面和冷却管同时散热后的水化热温升，利用下述公式计算得出下表相关数值：
计算公式为：[]
∑=++??=τ
τττττχ1
0.5)
i -(0.5)i -(21)-h()h()()T -(T i a r C T
从上表可以看出，最高温升发生在第3天，第3天时的0.01380.00460==τF ，查参考图例（《斜拉桥建造技术》P340图3-2-65）得C a1=0.0625值。
则τ=3时的残留比如下：
C a1=0.0625；C a2=0.785；X=0.71 C a1X=0.0625×0.71=0.044 （1-C a1X ）=1-0.044=0.956 C a2X=0.785×0.71=0.557
（1-X ）C a2=（1-0.71）×0.785=0.228
砼浇筑初期由于有水泥水化热的影响，砼的表面温度常较气温高，此时：
T T ?+=q b T
式中：Tq ---- 砼浇筑后的平均气温，取28.0℃；
ΔT---- 砼表面温度高于气温的差值，按照以下采用： 表面不盖草袋时，ΔT=3～5℃; 表面盖一层草袋时,ΔT=10℃;
表面流水养护时,T b =?(气温+流水温度) 本方案中,T T ?+=q b T =(28.0+15)×0.5=21.5℃ 计算砼内部最高温度:
b a1r
a1a2b s a1a2b j max -1-1-1)-(-1-T X
C T X C C X T T X C X C T T T +++=）（）（
21.50.956
27.53
0.9560.22821.5-28.00.956557.021.5-28.0++?+?=
）（）（ =55.64℃
通过以上对比计算，采取降温措施后砼的中心最高温度降幅为：67.9-55.64=12.26℃。
龄期为3天时，砼的表面温度为48.65℃；
龄期为3天时，砼表面温度与中心温度之差为： 55.64-48.65=6.99℃ < 25℃
龄期为3天时，砼表面温度与大气温度之差为： 48.65-28.0=20.65℃ < 25℃
为避免砼裂缝的产生，采用蓄水20cm 的保温方法，防止砼表面温度与大气温度相差过大。
2、过渡墩承台热工计算
过渡墩承台的混凝土浇筑计划在今年10月份（21#）和明年的4月份（23#）进行, 东莞市累年各月平均气温、平均最高气温见下表：
4.1、砼的拌和温度
砼搅拌后的出机温度，按照下式计算：
C W T C W T c ??∑=?∑i
式中：T c --- 砼的拌和温度（℃）； W --- 各种材料的重量（kg ）；
C ---- 各种材料的比热（kJ/kg ?K); T i --- 各种材料的初始温度（℃）
混凝土拌和温度计算表
2、上表温度栏中水泥、粉煤灰、减水剂均为太阳直晒温度，拌合水、砂、碎石为采用降温措施后的温度。
由此可得出采取降温措施的混凝土拌和温度：
24.6891
.260264234.34
==∑∑=
WC WC T T i c ℃
4.2、砼的浇筑温度
砼搅拌后的浇筑温度，按照下式计算： ）
（）n 321c q c j -(A A A A T T T T +???+++?+= 式中：T j --- 砼的浇筑温度（℃）；
T c --- 砼的拌和温度（℃）；
T q ---- 砼运输和浇筑时的室外气温，取24.3℃; A 1～A n --- 温度损失系数 砼装、卸和转运，每次A=0.032；
砼运输时，A=θτ ，τ为运输时间（min ）；
砼浇筑过程中A=0.003τ，τ为浇捣时间（min ）。
砼出机拌和温度按照计算取值，为24.68℃；
砼运输和浇筑时的室外气温按照平均温度取值24.3℃；
砼运输罐车运输时间为45min ，砼泵车下料时间约12min ，砼分层厚度为30cm ，每层砼（89.5m 3）从振捣至浇筑完毕预计约3小时。整个承台（分二次浇筑）每次浇筑完毕预计最大用时6小时。
温度损失系数值： 装料：A 1=0.032
运输：A 2=0.0042×45=0.189 砼罐车卸料：A 3=0.032
砼泵车下料：A 4=0.0042×12=0.05 浇捣：A 5=0.003×3×60=0.54
∑==5
1i i A 0.843
故：）
（）n 321c q c j -(A A A A T T T T +???+++?+= = 24.68+（24.3－24.68）×0.843 = 24.36 ℃
4.3、砼的绝热温升 ）（）（ττ-m h e -1?
=T T 式中：T （τ） --- 在τ龄期时砼的绝热温升（℃）； T h ---- 砼的最终绝热温升（℃）,ρ
C WQ
T =
h ； e ----- 自然常数，取值为2.718；
m ----- 与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，见下表, 取25℃时的m 值，内插求得m=0.384；
τ----- 龄期（d ）
W ----- 每m 3砼中水泥用量（kg/m 3）；
Q ----- 每kg 水泥水化热量（J/kg ），取值335J/kg ；（《查简明施工计算手册》第572页表10--39）
C ----- 砼的比热，取值为0.96（J/kg ?K ）（《查简明施工计算手册》第571页表10—38）
ρ ----- 砼的容重，取为2400kg/m 3。 采用本配合比时砼的最终绝热温升：
ρC WQ T =
h =2400
69.0335
503??=50.89℃ 3天时水化热温度最大，故计算龄期3天的绝热温升，则有： ）（）（ττ-m h e -1?
=T T =50.89×（1－0.2152）=39.94℃ 4.4、砼内部温度
砼内部的中心温度，按照下式计算： ）（）（ττξ?+=)(t j max
T T T 式中：T （τ）max --- 在τ龄期时，砼内部中心的最高温度（℃）；
T j ---- 砼的浇筑温度（℃）；
T （t ） ----在t 龄期时混凝土的绝热温升（o C ）；
ξ（τ） ----不同浇筑块厚度，在不同龄期τ时的温降系数（℃）；过渡墩承台分二次浇筑，即每次浇筑厚度1.75m,根据下表内插计算ξ（3）=0.53
由此计算龄期3天的砼内部中心温度：
）（）（ττξ?+=h j max T T T =24.36+39.94×0.53=45.53℃ 4.5、砼表面温度
砼的表面温度，按照下式计算：
）
（）（ττT H H T T ?''+=h -h 4
2q b
式中：T b （τ） --- 龄期τ时，砼的表面温度（℃）； T q --- 龄期τ时，大气的平均温度（℃）；
ΔT （τ）--- 龄期τ时，砼中心温度与外界气温之差（℃）； h' --- 砼的虚厚度（m ），β
λ?
='k h ； λ --- 砼的导热系数，取值为2.23 W/m ?K ； β --- 砼模板及保温层的传热系数（W/m 2?K ），q
i i 1
1
βλδβ+∑=
；
δi --- 各种保温材料的厚度（m ）；
λi --- 各种保温材料的导热系数（W/m ?K ）；
βq --- 空气层传热系数，取值为23 W/m 2
?K ； k --- 计算折减系数，取值为0.666； H --- 砼的计算厚度，h 2h '+=H ； h --- 砼的实际厚度（m ）。
混凝土采用表面灌注0.2m 厚、四周0.75m 厚从承台砼冷凝管中流出的温水进行保温。
4.5.1 混凝土的虚铺厚度： 各个参数取值：
δi —砼顶面蓄水保温厚度取20cm ；砼四周水的保温层厚度取75cm ； λi —水的导热系数取0.58W/m 〃k ； Βq —空气层传热系数取23 W/m 2〃k 水、钢模板保温层的传热系数β：
0.595)23
158.075.058.02.0(1
11
=++=
+∑
=
q
i i βλδβ
则有：m 2.50 2.23/0.5950.666 k h =?=?='β
λ
4.5.2 混凝土的计算厚度：
h 2h '+=H =1.75+2×2.50=6.75m
龄期为3天时，砼中心温度与外界气温之差 ΔT （4）=45.53-24.3=21.23（℃）； 龄期为3天时，大气的平均温度Tq=24.3℃； 龄期为3天时，计算得出砼的表面温度：
）
（）（ττT H H T T ?''+=h -h 4
2q b
.2312)2.575.6(2.575
.64
3.422
?-??+= =44.10 ℃
龄期为3天时，砼中心温度与表面温度之差为： 45.53-44.10=1.43℃ < 25℃
龄期为3天时，混凝土表面温度T b(τ)与大气温度Tq 之差为： 44.10-24.3=19.80℃ < 25℃
4.6、采取降温措施后的砼温度计算
根据设计要求，过渡墩承台分二次浇筑，每次浇筑设置一层冷却管，高度方向距混凝土顶面87.5cm ，水平方向间距140cm （第一次浇筑厚度为1.75m,为最不利情况）；冷却管材料选用钢管光-32-YB234-63黑铁管，外径42.25mm ，壁厚3.25mm 。冷却管总量532m/1663.12kg ，单根冷却管总量133m/415.78kg
冷却管自浇筑砼时即通入冷水，并连续通水14天，出水口流量10--20 l/min ，进水水温与砼内部温差小于20℃,冷却管内进出水温度差小于10℃，每隔1--2小时测温并记录一次。
在每次承台浇筑完毕后，利用冷却管流出的温水对承台进行蓄水保温养护。蓄水高度0.2m ，过渡墩承台钢套箱内壁同样蓄水，高于承台面0.5m 。
本方案只计算过渡墩承台的冷却管降温参数，采用冷却管通水后降低砼内部的最高温度，表面蓄水进行保温，防止砼表面的温度与大气温度的温差过大。
相关计算参数为：
水泥用量：350kg/m 3；浇筑温度24.3℃，浇筑后平均气温24.3℃； 冷却水初始水温20℃，水的比热C=4.2KJ/kg ?K ，ρs =1000kg/m 3，流量q s =15l/min=（15*60）/1000m 3/h=0.9m 3/h ；
单根冷却管总长L=133.0m ；
砼导热系数λ=3.15W/m ?K ，导温系数a=0.115m 2/d ，比热C=0.96KJ/kg ?K ，容重ρ=2400kg/m 3。
根据冷却管布置方案，计算冷却管冷却圆柱体的直径为：
21S S 1.21=D = 1.40875.01.21?=1.34m
501.1log31.724.225
134log d log
===D 0.1531.501
20.115log31.72log100a
a =?=='（此数据为化引的砼导温系数m 2
/d ）
τττ0.0851.340.153D a 2
2==' 0.3990.9
10004.2133
3.153.6q L 3.6s s s =????=?
ρλC
查参考图例（《斜拉桥建造技术》P339图3-2-64）得冷却水管散热残留比
X 值，见下表相关数据：
ρC WQ T =
h =2400
69.0335
503??=50.89℃ ）（）（τ
τ-m h h e
-1T T =，其中m=0.384（1/d ）
τττ0.00945.30.115h a 2
20=?==
F
查参考图例（《斜拉桥建造技术》P341图3-2-66）得C a2值，见下表相关数据：
通过表面和冷却管同时散热后的水化热温升，利用下述公式计算得出下表相关数值：
计算公式为：[]
∑=++??=τ
τττττχ1
0.5)
i -(0.5)i -(21)-h()h()()T -(T i a r C T
从上表可以看出，最高温升发生在第3天，第3天时的0.02820.00940==τF ，查参考图例（《斜拉桥建造技术》P340图3-2-65）得C a1=0.0825值。
则τ=3时的残留比如下： C a1=0.0825；C a2=0.70；X=0.73 C a1X=0.0825×0.73=0.06 （1-C a1X ）=1-0.06=0.94 C a2X=0.70×0.73=0.511
（1-X ）C a2=（1-0.73）×0.70=0.189
砼浇筑初期由于有水泥水化热的影响，砼的表面温度常较气温高，此时：
T T ?+=q b T
式中：Tq ---- 砼浇筑后的平均气温，取24.3℃；
ΔT---- 砼表面温度高于气温的差值，按照以下采用： 表面不盖草袋时，ΔT=3～5℃; 表面盖一层草袋时,ΔT=10℃;
表面流水养护时,T b =?(气温+流水温度)
本方案中,T T ?+=q b T =(24.3+20)×0.5=22.15℃ 计算砼内部最高温度:
b a1r
a1a2b s a1a2b j max -1-1-1)-(-1-T X
C T X C C X T T X C X C T T T +++=）（）（
22.150.94
23.98
0.940.18922.15-3.420.94511.022.15-3.42++?+?=
）（）（ =49.26℃
通过以上对比计算，采取降温措施后砼的中心最高温度降幅为：64.3-49.26=15.04℃。
龄期为3天时，砼的表面温度为44.10℃；
龄期为3天时，砼表面温度与中心温度之差为： 49.26-44.1=5.16℃ < 25℃
龄期为3天时，砼表面温度与大气温度之差为： 44.1-24.3=19.8℃ < 25℃
为避免砼裂缝的产生，采用蓄水20cm 的保温方法，防止砼表面温度与大气温度相差过大。
3、主墩墩柱热工计算
主墩墩柱实体段的混凝土浇筑计划在今年10月份进行, 东莞市累年各月平均气温、平均最高气温见下表：
4.1、砼的拌和温度
砼搅拌后的出机温度，按照下式计算：
C W T C W T c ??∑=?∑i
式中：T c --- 砼的拌和温度（℃）； W --- 各种材料的重量（kg ）；
C ---- 各种材料的比热（kJ/kg ?K); T i --- 各种材料的初始温度（℃）
混凝土拌和温度计算表
2、上表温度栏中水泥、粉煤灰、减水剂均为太阳直晒温度，拌合水、砂、碎石为采用降温措施后的温度。
由此可得出采取降温措施的混凝土拌和温度：
24.6891
.260264234.34
==∑∑=
WC WC T T i c ℃
4.2、砼的浇筑温度
砼搅拌后的浇筑温度，按照下式计算： ）
（）n 321c q c j -(A A A A T T T T +???+++?+= 式中：T j --- 砼的浇筑温度（℃）；
T c --- 砼的拌和温度（℃）；
T q ---- 砼运输和浇筑时的室外气温，取24.3℃; A 1～A n --- 温度损失系数 砼装、卸和转运，每次A=0.032；
砼运输时，A=θτ ，τ为运输时间（min ）；
砼浇筑过程中A=0.003τ，τ为浇捣时间（min ）。
砼出机拌和温度按照计算取值，为24.68℃；
砼运输和浇筑时的室外气温按照平均温度取值24.3℃；
砼运输罐车运输时间为45min ，砼泵车下料时间约12min ，砼分层厚度为30cm ，每层砼（34.45m 3）从振捣至浇筑完毕预计约1小时。整个墩柱实体段（分三次浇筑）每次浇筑完毕预计最大用时12小时。
温度损失系数值： 装料：A 1=0.032
运输：A 2=0.0042×45=0.189 砼罐车卸料：A 3=0.032
砼泵车下料：A 4=0.0042×12=0.05 浇捣：A 5=0.003×1×60=0.18
∑==5
1i i A 0.483
故：）
（）n 321c q c j -(A A A A T T T T +???+++?+= = 24.68+（24.3－24.68）×0.483 = 24.50 ℃
4.3、砼的绝热温升 ）（）（ττ-m h e -1?
=T T 式中：T （τ） --- 在τ龄期时砼的绝热温升（℃）； T h ---- 砼的最终绝热温升（℃）,ρ
C WQ
T =
h ； e ----- 自然常数，取值为2.718；
m ----- 与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，见下表, 取25℃时的m 值，内插求得m=0.384；
τ----- 龄期（d ）
大体积混凝土水化热计算和混凝土抗裂验算 工程名称：泰康人寿工程 施工单位：中建一局集团建设发展有限公司 砼供应单位：北京铁建永泰新型建材有限公司 混凝土水化热计算 1 热工计算 1.1混凝土入模温度控制计算 （1）混凝土拌合温度宜按下列公式计算： T0=［0.92（m ce T ce＋m s T s＋m sa T sa＋m g T g）＋4.2T w（m w－ωsa m sa－ωg m g）＋C w（ωsa m sa T sa＋ωg m g T g）－C i（ωsa m sa＋ωg m g）］ ÷［4.2m w＋0.92（m ce＋m sa＋m s＋m g）］…………（1.1）式中T0 —混凝土拌合物温度(℃)； m w---水用量(Kg)； m ce---水泥用量(Kg)； m s---掺合料用量(Kg)； m sa---砂子用量(Kg)； m g---石子用量(Kg)； T w---水的温度(℃)； T ce---水泥的温度(℃)； T s---掺合料的温度(℃)； T sa---砂子的温度(℃)； T g---石子的温度(℃)； ωsa---砂子的含水率(%)； ωg---石子的含水率(%)； C w---水的比热容(Kj/Kg.K)； C i---冰的溶解热(Kj/Kg)； 当骨料温度大于0℃时, C w=4.2, C i =0； 当骨料温度小于或等于0℃时，C w=2.1, C i=335。
（2）C40P6混凝土配比如下: 根据我搅拌站的设备及生产、材料情况，取T w =16℃，T ce=40℃，T s=35℃，ωsa=5.0%，ωg=0%， T sa=10℃，T g=10℃，C1=4.2，C i =0 则T0=［0.92（280×40＋175×35＋723×10＋1041×10）＋4.2×16（165－ 5.0%×723－0%×1041）＋4.2（5.0%×723×10＋0%×1041×0）－0 （ωsa m sa＋ωg m g）］÷［4.2×165＋0.92（280＋175＋723＋1041）］=[0.92*(11200+6125+7230+10410)+67.2*(165-36.2-0)+4.2*(361.5+0)-0]/[693+ 0.92*2219] =[0.92*34965+67.2*128.8+4.2*361.5]/2734 =[32167.8+8655.4+1518.3]/2730=42341.5/2734=15.5℃ （3）混凝土拌合物出机温度宜按下列公式计算： T1=T0－0.16（T0－T i） 式中T1—混凝土拌合物出机温度（℃）； T i—搅拌机棚内温度（℃）。 取T i =16℃，代入式1.2得 T1=15.5-0.16（15.5-16） =15.4℃ （4）混凝土拌合物经运输到浇筑时温度宜按下列公式计算： T2=T1－（αt1＋0.032n）（T1-T a）（1.3） 式中T2—混凝土拌合物运输到浇筑时的温度（℃）； t1—混凝土拌合物自运输到浇筑时的时间（h）； n—混凝土拌合物运转次数； T a—混凝土拌合物运输时环境温度（℃）； α—温度损失系数（h-1） 当用混凝土搅拌车输送时，α=0.25； 取t1=0.3h，n=1，α=0.25 ，T a =15℃，代入式1.3得： T2=15.4－（0.25×0.3＋0.032×1）×(15.4-15) =15.4-0.107*（-0.4）≈15.4℃
公共建筑节能计算报告书 项目名称：洛阳新区拓展区撤村并城1号小区23#24# 商业部分 计算人： 校对人： 审核人： 设计单位：河南华创建筑设计有限公司 计算工具:天正建筑节能分析软件TBEC（公建河南版）软件开发单位：北京天正公司 软件版本号： 8.2Build110130
一、项目概况 二、建筑信息 三、设计依据 1．《民用建筑热工设计规范》（GB50176-93） 2．《河南省公共建筑节能设计标准实施细则》DBJ 41/075-2006 3.《公共建筑节能设计标准》（GB50189-2005） 四、围护结构基本组成 外墙类型1: 加气混凝土砌块ρo≤500kg/m3(挤塑聚苯板) 墙体各层材料（由外至内）： 第1层：外贴饰面砖, 厚度6mm 第2层：聚合物砂浆, 厚度4mm 第3层：耐碱玻纤网格布，抗裂砂浆, 厚度15mm 第4层：矿棉、岩棉、玻璃棉2, 厚度40mm 第5层：加气,泡沫混凝土2, 厚度200mm 第6层：白灰砂浆, 厚度20mm 内墙类型1: 加气混凝土砌块ρo≤500kg/m3(炉渣混凝土聚苯板)
墙体各层材料（由外至内）： 第1层：白灰砂浆, 厚度20mm 第2层：加气,泡沫混凝土2, 厚度200mm 第3层：白灰砂浆, 厚度20mm 屋顶类型1: 平屋面(上人屋面)(挤塑板) 屋顶各层材料（由外至内）： 第1层：水泥砂浆1, 厚度40mm 第2层：防水层, 厚度4mm 第3层：水泥砂浆1, 厚度20mm 第4层：矿棉、岩棉、玻璃棉2, 厚度80mm 第5层：水泥膨胀珍珠岩4, 厚度55mm 第6层：钢筋混凝土, 厚度100mm 第7层：石灰,水泥,砂,砂浆, 厚度20mm 窗类型1: 塑料中空玻璃(空气6mm) 传热系数：2.60 W/(㎡.K) 楼板类型1: 钢筋砼现浇板(硬质聚氨酯泡沫板) 楼板类型2: 钢筋砼现浇板(挤塑聚苯板) 楼板类型3: 钢筋砼现浇板(挤塑聚苯板) 地面类型1: 防潮地面 地面类型2: 防潮地面 热桥柱类型1: 钢筋砼(聚苯板) 墙体各层材料（由外至内）： 第1层：外贴饰面砖, 厚度6mm 第2层：聚合物砂浆, 厚度4mm 第3层：耐碱玻纤网格布，抗裂砂浆, 厚度15mm 第4层：矿棉、岩棉、玻璃棉2, 厚度40mm 第5层：钢筋混凝土, 厚度200mm 第6层：白灰砂浆, 厚度20mm 热桥梁类型1: 钢筋砼(聚苯板) 墙体各层材料（由外至内）：
混凝土热工计算 一.混凝土（C35P8）施工配合比 二．原材料 1.水泥：选用大冶尖峰P.O4 2.5 ； 2.掺合料1：安徽马钢嘉华新型建材有限公司S95矿粉； 3.掺合料2：武汉华电粉煤灰开发公司F类Ⅱ级粉煤灰； 4.掺合料3：中冶武汉冶金建筑研究院有限公司，CAS膨胀纤维抗裂剂； 5.外加剂：鄂州市樊泰隆科技有限公司，聚羧酸高效减水剂SG-100; 6.细集料：巴河中砂细度模数2.6---3.0；含泥量<2%；泥块含量 <1%； 7.粗骨料：黄石大冶5-31.5mm碎石；含泥量<1%；泥块含量<0.5%。 三、控制混凝土综合温差，降低裂缝可能性的方法 1.提高优质Ⅱ级粉煤灰的掺量，以降低混凝土的水化速度，同时降低混 凝土的水化升温； 2.调整混凝土外加剂SG-100，延长混凝土凝结时间，控制混凝土的初 凝时间在7-10小时； 3.CAS膨胀剂有一定膨胀性能，抵消混凝土的部分收缩。 4.通过施工单位对混凝土表面的覆盖进行混凝土保温、保湿养护，以降 低混凝土的内外温差； 5.选用合格的原材料，尽量降低砂率，优化配合比，减少收缩； 6.尽量降低混凝土的出机温度，不超过30℃。
四、混凝土质量控制 1.严格按配合比生产混凝土，严格控制混凝土的单方用水量；严格控制砂、石料的含水率；严格控制原材料的温度在规定的范围内，同时混凝土入模不大于30℃； 2.混凝土生产时严格按配合比计量，其计量偏差应符合G B50164-2011《混凝土质量控制标准》的规定，水泥误差应控制在2%以内，粗细骨料在3%以内，水及外加剂在2%以内； 3.混凝土搅拌时间不低于40秒； 4.合理安排车辆，严格控制混凝土的出站坍落度不大于200mm，使混凝土到现场坍落度满足工地施工要求，入泵坍落度180-190mm，入模坍落度不大于180mm； 5.混凝土在现场或在运输期间绝对禁止加水； 6.混凝土自出站后，必须在2.5个小时之内浇筑完毕。 7.混凝土振捣严格按规范要求，应避免过振和漏振现象； 8.混凝土施工完毕后，应及时的做好保温、保湿措施，以提高混凝土的表 面温度，从而降低混凝土的内外温差。 五．生产组织保证及服务保证措施 1、生产调度人员昼夜值班，随时准备为施工单位服务。 2、严密组织生产，在现场安排生产调度，合理安排车辆，正常生产砼时做到工地不断车、不压车。 3、机务人员做好设备的检查工作，保证生产施工过程中搅拌、运输、泵送设备的完好，并昼夜值班，解决突发事件。 4、质量人员昼夜服务，深入工地现场检查，与工地负责人随时保持联
混凝土热工计算： 依据《建筑施工手册》（第四版）、《大体积混凝土施工规范》（GB_50496-2009）进行取值计算。 砼强度为：C40 砼抗渗等级为：P6 砼供应商提供砼配合比为： 水：水泥：粉煤灰：外加剂：矿粉：卵石：中砂 155: 205 : 110 : 10.63 : 110 : 1141 : 727 一、温度控制计算 1、最大绝热温升计算 T MAX= W·Q/c·ρ=(m c+K1FA+K2SL+UEA)Q/Cρ 式中： T MAX——混凝土的最大绝热温升； W——每m3混凝土的凝胶材料用量； m c——每m3混凝土的水泥用量，取205Kg/m3； FA——每m3混凝土的粉煤灰用量，取110Kg/m3； SL——每m3混凝土的矿粉用量，取110Kg/m3； UEA——每m3混凝土的膨胀剂用量，取10.63Kg/m3； K1——粉煤灰折减系数，取0.3； K2——矿粉折减系数，取0.5； Q——每千克水泥28d 水化热，取375KJ/Kg； C——混凝土比热，取0.97[KJ/（Kg·K）]； ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；
T MAX=（205+0.3×110+0.5×110+10.63）×375/0.97×2400 T MAX=303.63×375/0.97×2400=48.91（℃） 2、各期龄时绝热温升计算 Th（t）=W·Q/c·ρ（1-e-mt）= T MAX（1-e-mt）； Th——混凝土的t期龄时绝热温升（℃）； е——为常数，取2.718； t——混凝土的龄期（d）； m——系数、随浇筑温度改变。根据商砼厂家提供浇注温度 为20℃，m值取0.362 Th（t）=48.91（1-e-mt） 计算结果如下表： 3、砼内部中心温度计算 T1（t）=T j+Thξ（t） 式中： T1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度，是该计算期龄混凝土 温度最高值； T j——混凝土浇筑温度，根据商砼厂家提供浇注温度为20℃； ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表
深圳市公共建筑节能计算书 说明：《深圳市工业厂房的办公用房节能设计计算书》及《深圳市采用集中空调系统的工业建筑节能设计计算书》格式参照本计算书的格式。
深圳市公共建筑节能计算书 设计依据： 1、《<公共建筑节能设计标准>深圳市实施细则》（SZJG29-2009） 2、《民用建筑热工设计规范》（GB50176-93） 3、《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》（GB/T 7106-2008） 4、《建筑幕墙》（GB/T 21086-2007） 5、《建筑照明设计标准》（GB50034-2004） 6、《深圳经济特区建筑节能条例》 7、国家、广东省、深圳市其他现行有关节能标准、规范和建筑节能法律、法规 一、建筑概况 表1-1 建筑概况表 注：1、建筑功能包括：办公建筑、商业服务建筑、宾馆饭店建筑、文化场馆建筑、科研教育建筑、医疗卫生建筑、体育建筑、通信建筑、交通建筑、影剧院建筑、多功能综合建筑等； 2、结构体系包括：框架结构、剪力墙结构、框架剪力墙结构等；
二、屋顶的热工参数 表2-1 屋顶热工参数计算表 注：1. 根据实际情况增减表中内容； 2. 外凸≤600mm的凸窗顶部透明部分可不考虑热工性能的限制，可不参与屋顶传热系数的计算。
三外墙： 表3-1 外墙热工参数计算表
注：1. 根据实际情况增减表中内容； 2. 外凸≤600mm的凸窗侧墙可不考虑热工性能的限制，可不参与外墙传热系数的计算。 四、底面接触室外空气的架空或外挑楼板的热工参数 表4-1 底部架空楼板热工参数计算表 注：1. 根据实际情况增减表中内容； 2. 凸窗底部非透明部分可不考虑热工性能的限制，可不参与底部架空楼板传热系数的计算。 五、窗墙面积比 表5-1 窗墙面积比计算表
冬季施工混凝土热工计算步骤 冬季施工混凝土热工计算步骤如下： 1、混凝土拌合物的理论温度： T0=【0.9（mceTce+msaTsa+mgTg）+4.2T(mw+wsamsa-wgmg)+c1(wsamsaTsa+wgmgTg) -c2(wsamsa+wgmg)】÷【4.2mw+0.9(mce+msa+mg)】 式中 T0——混凝土拌合物温度（℃） mw、 mce、msa、mg——水、水泥、砂、石的用量（kg） T0、Tce、Tsa、Tg——水、水泥、砂、石的温度（℃） wsa、wg——砂、石的含水率（%） c1、c2——水的比热容【KJ/（KG*K）】及熔解热（kJ/kg） 当骨料温度＞0℃时， c1=4.2， c2=0； ≤0℃时， c1=2.1， c2=335。 2、混凝土拌合物的出机温度： T1=T0-0.16（T0-T1） 式中 T1——混凝土拌合物的出机温度（℃） T0——搅拌机棚温度（℃） 3、混凝土拌合物经运输到浇筑时的温度： T2=T1-(at+0.032n)（T1-Ta） 式中 T2——混凝土拌合物经运输到浇筑时的温度（℃）； tt——混凝土拌合物自运输到浇筑时的时间； a——温度损失系数 当搅拌车运输时， a=0.25 4、考虑模板及钢筋的吸收影响，混凝土浇筑成型时的温度： T3=（CcT2+CfTs）/( Ccmc+Cfmf+Csms) 式中 T3——考虑模板及钢筋的影响，混凝土成型完成时的温度（℃）； Cc、Cf、Cs——混凝土、模板、钢筋的比热容【kJ/（kg*k）】； 混凝土取1 KJ/（kg*k）； 钢材取0.48 KJ/（kg*k）； mc——每立方米混凝土的重量（kg）； mf、mc——与每立方米混凝土相接触的模板、钢筋重量（kg）； Tf、Ts——模板、钢筋的温度未预热时可采用当时的环境温度（℃）。 根据现场实际情况，C30混凝土的配比如下： 水泥：340 kg，水：180 kg，砂：719 kg，石子：1105 kg。 砂含水率：3%；石子含水率：1%。 材料温度：水泥：10℃，水：60℃，砂：0℃，石子：0℃。 搅拌楼温度：5℃ 混凝土用搅拌车运输，运输自成型历时30分钟，时气温-5℃。 与每立方米混凝土接触的钢筋、钢模板的重量为450Kg，未预热。 那么，按以上各步计算如下： 1、 T0=【0.9（340×10+719×0+1105×0）+4.2×60×（180-0.03×719-0.01×1105）+2.1×0.03×719×0+2.1×0.01×1105×0-335×（0.03×719+0.01×1105）】/【4.2×180+0.9（340+719+1105）】=13.87℃ 2、 T1= T0-0.16（T0- T1）=13.87-0.16×（13.78-5）=12.45℃ 3、 T2= 12.45-(0.25×0.5+0.032×1)(12.45+5)=9.7℃
公共建筑节能计算报告书 项目名 称： 海口望海商厦（望海商城二期工程） 计算 人： 校对 人： 审核 人：
设计单位：海南雅克建筑设计有限公司 计算工具:天正建筑节能分析软件TBEC（公共建筑版）软件开发单位：北京天正工程软件有限公司 一、项目概况
二、建筑信息 三、设计依据 1．《民用建筑热工设计规范》（GB50176-93）2．《公共建筑节能设计标准》（GB50189-2005）四、围护结构基本组成 外墙类型1: 外墙一
墙体各层材料（由外至内）： 第1层：地砖, 厚度8mm 第2层：保温砂浆2, 厚度30mm 第3层：加气混凝土砌块, 厚度200mm 第4层：水泥砂浆, 厚度20mm 外墙类型2: 外墙二（地下室外墙） 墙体各层材料（由外至内）： 第1层：蒸压灰砂砖, 厚度120mm 第2层：贴必定BAC双面自粘防水卷材, 厚度2mm 第3层：水泥砂浆, 厚度20mm 第4层：钢筋混凝土, 厚度300mm 第5层：水泥砂浆, 厚度20mm 分户墙类型1: 分户墙一 墙体各层材料（由外至内）： 第1层：水泥砂浆, 厚度20mm 第2层：加气混凝土砌块, 厚度200mm
第3层：水泥砂浆, 厚度20mm 内墙类型1: 内墙一 墙体各层材料（由外至内）： 第1层：水泥砂浆, 厚度20mm 第2层：加气混凝土砌块, 厚度100mm 第3层：水泥砂浆, 厚度20mm 屋顶类型1: 屋面一 屋顶各层材料（由外至内）： 第1层：地砖, 厚度8mm 第2层：水泥砂浆, 厚度20mm 第3层：细石混凝土, 厚度40mm 第4层：挤塑聚苯乙烯泡沫塑料板, 厚度50mm 第5层：加气混凝土砌块, 厚度20mm 第6层：贴必定BAC双面自粘防水卷材, 厚度2mm 第7层：钢筋混凝土, 厚度120mm 第8层：水泥石灰砂浆, 厚度12mm
大体积混凝土温度应力计算 1. 大体积混凝土温度计算 1）最大绝热温升值（二式取其一） ρ**)*(c Q F K m T c h += （3-1） )1(**)mt c t h e c Q m T --=ρ （ （3-2） 式中： T h ——混凝土最大绝热温升（℃）； M c ——混凝土中水泥用量（kg/m 3 ）； F ——混凝土中活性掺合料用量（kg/m 3）； C ——混凝土比热，取0.97kJ/(kg ·K ）； ρ——混凝土密度，取2400（kg/m 3）； e ——为常数，取2.718； T ——混凝土龄期（d ）； m ——系数，随浇筑温度而改变，查表3-2 根据公式（3-2），配合比取硅酸盐水泥360kg 计算： T h （3）=33.21 T h （7）=51.02 T h （28）=57.99 2）混凝土中心计算温度 ） （）（）（t t h j t 1*ξT T T += （3-3） 式中：
T j ——混凝土浇筑温度（℃）； T 1（t ）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）； ξ（t ）——t 龄期降温系数，查表3-3同时要考虑混凝土的养护、模板、外加剂、掺合料的影响； 根据公式（3-3），T j 取25℃，ξ（t ）取浇筑层厚1.5m 龄期3天6天27天计算， T 1（3）=41.32 T 1（7）=48.47 T 1（28）=27.90 3）混凝土表层（表面下50~100mm 处）温度 （1）保温材料厚度 ） （） （2max q 2x b --h 5.0T T T T K λλδ= （3-4） 式中： δ——保温材料厚度（m ）； λx ——所选保温材料导热系数[W/(m ·K)]； T 2——混凝土表面温度（℃）； T q ——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取2.33W/(m ·K)； T max ——计算的混凝土最高温度（℃）； 计算时可取T 2-T q =15~20℃，T max -T 2=20~25℃； K b ——传热系数修正值，取1.3~2.0，查表3-5。
冬季混凝土施工热工计算 步骤仁 出机温度T,应由预拌混凝土公司计算并保证，现场技术组提出混凝土 到现场得出罐温度要求。 计算入模温度T 2： (1) 现场拌制混凝土采用装卸式运输工具时 T 2=T-AT y (2) 现场拌制混凝土采用泵送施工时： T 2=T-AT b (3) 采用商品混凝土泵送施工时： T 2=T-AT-AT b 其中,AT y . 分别为采用装卸式运输工具运输混凝土时得温度降低
与采用泵管输送混凝土时得温度降低，可按下列公式计算: ATy= ( a ti+O> 032n) X (L- Ta) 3.6 I)w 叫= =4u)x x AT. x x d h C r x p r x D7 0.04 + — L L L 式中： T 2——混凝土拌合物运输与输送到浇筑地点时温度(°C) △ Ty——采用装卸式运输工具运输混凝土时得温度降低CC) △Tb——采用泵管输送混凝土时得温度降低(°C) AT.——泵管内混凝土得温度与环境气温差(°C),当现场拌制混凝土 采用泵送工艺输送时:AL= T-「；当商品混凝土采用泵送工艺输送时：△ T F T- T- Ta T a ——室外环境气温(°C) t.——混凝土拌合物运输得时间(h) t2——混凝土在泵管內输送时间(h) n ——混凝土拌合物运转次数 Q ——混凝土得比热容[kj/(kg ?K)] p c ——混凝土得质量密度(kg/m 3) 一般取值2400 X b ——泵管外保温材料导热系数[W/ (ni ?k)] d b ---泵管外保温层厚度(m) D L ——混凝土泵管内径(m) D w ——混凝土泵管外围直径(包括外围保温材料)(m) CD ——透风系数，可按规程表A. 2. 2-2取值 a ——温度损失系数(h"1)；采用混凝土搅拌车时：a 二0、25；采用开敞式 大型自卸汽车时：a 二0、20；采用开敞式小型自卸汽车时：a 二0、30；采用封 闭式自卸汽车时：a=：o 、1;采用手推车或吊斗时：a 二0、50 步骤2:考虑模板与钢筋得吸热影响，计算成型温度T3 CdiuT 2 + Cfin(Tf + Csin^Ts C(nk + Cjnif + C.v/n.v Cc --- 混凝土比热容(kj/kg ?K)普通混凝土取值0、96 C f --- 模板比热容(kj/kg ?K)木模2、51,钢模0、48 C s ——钢筋比热容(kj/kg ?K)o 、48 me --- 每混凝土重量(kg) 2500 m f --- 每m 3混凝土相接触得模板重量(kg) T3=
建筑门窗热工性能计算书 I、设计依据： 《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》JGJ26-95 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》JGJ75-2003 《民用建筑热功设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008 相关计算和定义均按照ISO10077-1和ISO10077-2的方法进行计算和定义 II、计算基本条件： 1、设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用本标准规定的计算条件。 2、计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 3、各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1） D(λ)：标准光源光谱函数（CIE D65，ISO 10526） R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 4、冬季计算标准条件应为： 室内环境温度：T in=20℃ 室外环境温度：T out=-20℃ 室内对流换热系数：h c,in=3.6 W/m2.K 室外对流换热系数：h c,out=16 W/m2.K 室外平均辐射温度：T rm=T out 太阳辐射照度：I s=300 W/m2 5、夏季计算标准条件应为： 室内环境温度：T in=25℃ 室外环境温度：T out=30℃ 室内对流换热系数：h c,in=2.5 W/m2.K 室外对流换热系数：h c,out=16 W/m2.K 室外平均辐射温度：T rm=T out 太阳辐射照度：I s=500 W/m2 6、计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s= 0 W/m2.计算门窗的传热系数时,门窗周边框的室外对流换热系数h c,out应取 8 W/m2.K,周边框附近玻璃边缘(65mm内)的室外对流换热系数h c,out应取 12 W/m2.K 7、计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件. 8、抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度：T in=20℃ 室外环境温度：T out=0℃ -10℃ -20℃ 室内相对湿度：RH=30%、60% 室外对流换热系数：h c,out=20 W/m2.K 9、计算框的太阳能总透射比g f应使用下列边界条件
冬季施工混凝土热工计算 一、混凝土拌合物的理论温度计算 To=[0.9(Mce*Tce+Mcm*Tcm+Mg*Tg)+4.2*Tw(Mw-Wcm*Mcm-Wg*Mg)－C1(Wcm*Mcm*Tcm+Wg*Mg*Tg)－C2(Wcm*Mcm+Wg*Mg)]÷[4.2*Mw+0.9(Mce+Mcm+Mg)] ——（公式1） To—混凝土拌合物温度(℃) Mw、Mce、MCm、Mg—水、水泥、砂、石的用量（kg） Tw、Tce、Tcm、Tg—水、水泥、砂、石的温度（℃) Wcm、Wg—砂、石的含水率 C1、C2—水的比热容[kj/（kg.k）]及冰的溶解[kj/（kg.k）] 当骨料温度>0℃时,C1=4.2,C2=0 ≤0℃时, C1=2.1, C2=335 墙体混凝土配合比为: 水泥：砂：石：水(每立方量)=419：618：1100：190 砂含水量为5%，石含水量为0% 热水温度为80℃，水泥温度为5℃，砂温度为3℃，石温度为3℃。 根据公式1 To=[0.9(419×5＋618×3＋1100×3)＋4.2×80(190－0.05×618)－4.20.05×618×3－2.1×0.05×618－335×0.05×618]÷ [4.2×190＋0.9(419＋618＋1100)]=18.06 ℃ 二、混凝土拌合物的出机温度计算： T1= To－0.16(To-Tp) ——(公式2)
T1—混凝土拌合物出机温度（℃) Tp—搅拌机棚内温度（℃) 根据公式2 T1=18.06－0.16(18.06－6)=16.13℃ 三、混凝土拌合物经运输到浇筑时的温度计算 T2= T1－(a×t i＋0.032n)×（T1＋Th）——(公式3) T2—混凝土拌合物经运输到浇筑时温度（℃) t i—混凝土拌合物自运输到浇筑时的时间（h） n—混凝土拌合物转运次数 Th—混凝土拌合物运输时的环境温度（℃) a—温度损失系数（h-1） 当混凝土用搅拌车运输时：a=0.25 根据公式3 T2=16.13－(0.25×0.6＋0.032×2)(16.13＋5)=11.6℃ 四、考虑模板和钢筋的吸热影响，混凝土浇筑成型时的温度 计算： T3=（C1×M1×T1－C2×M2×T2－C3×M3×T3）/（C1×M1＋C2×M2＋C3×M3）——（公式4） T3—混凝土浇筑成型时的温度（℃） C1、C2、C3—混凝土、模板、钢材的比热容[kj/（kg.k）] 混凝土的比热容取1 kj/（kg.k） 钢材的比热容取0.48 kj/（kg.k）
冬雨季施工方案 一、工程概况 本工程岚县秀容御苑10#、11#楼位于岚县西村北侧，北临滨河 南路，东临秀容街。由山西伟厦广业房地产开发集团有限公司开发，山西国建工程设计有限公司设计，山西省第九地质工程勘察院勘察，山西五建集团有限公司承建。10#楼地下一层，地上三十层，地下一层为住宅用户的储藏间，地上一层二层为单户，三层以上为住宅。建 筑总高度96米，建筑层高：地下一层4.0m，地上一层4.8m，地上二层4.2m，地上三层以上为住宅层高3.0m，顶层坡屋顶。住宅平面有 三个单元组成，每单元1梯四户，共计336户，建筑总面积39529.48m2。其中商铺裙房结构为框架结构，主楼为钢筋混凝土剪力墙结构，基础采用钢筋混凝土灌注桩基础。11#楼地下一层，地上十层，地下一层为住宅用户的储藏间，地上一层以上为住宅。建筑总高度30.9米，建筑层高：地下一层3.3m，地上一层以上为住宅层高3.0m，。住宅平面有三个单元组成，每单元1梯三户，共计90户，建筑总面积9066.14m2， CFG桩复合地基筏板式基础。 二、冬施工程 当室外平均气温连续5d稳定低于5℃即进入冬期施工。（一）冬施包括施工内容 1、模板工程
2、钢筋工程 3、混凝土工程 4、地下室外墙防水工程 5、地下室周边回填土工程 （二）施工部署 1、组织措施 （1）建立以项目经理为组长的冬期施工领导小组。 （2）定期组织各工种施工人员对冬期施工方法进行学习交底。 2、准备工作 （1）本工程由专人（刘健龙）负责每日收集天气预报情况，及时向冬期施工领导小组成员汇报，及时掌握了解近期的天气变化以便采取必要的防护措施。 （2）提前将工地所需的保温材料（塑料布、岩棉、草袋等）热水炉、测温工具送到工地。 （3）落实责任制。各级施工技术管理人员、试验人员及施工人员应明确责任，并认真贯彻落实冬期施工措施。做好技术交底。在每个分项施工前，由项目技术负责人向施工班组作出书面交底，内容应包括冬期施工技术措施及外加剂的使用知识，并监督实施。 （4）建立冬季施工测温制度，测温派专人（李文飞）负责，发现异常及时反映并采取措施。项目技术负责人应绘制测温孔平面图，
建设单位：扬州美科置业有限公司 工程名称：扬州市科技馆金属屋面工程 热工性能计算书 计算： 校对： 审核： 江苏华磊装饰幕墙工程有限公司 2014年9月25日
目录 一、计算说明 (3) 二、屋面采光顶热工性能计算书 (6) 三、屋面铝镁锰板热工性能计算书 (19)
计算说明 (一)本计算概况： 气候分区：夏热冬冷地区 工程所在城市：扬州 (二)参考资料： 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2010 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DGJ32/J 96-2010 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》(JGJ/T151-2008) (三)计算基本条件： 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考： (1)各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）； D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数； R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 (2)冬季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in=20 ℃ 室外空气温度 T out=-20 ℃ 室内对流换热系数 h c,in= W/ 室外对流换热系数 h c,out=16 W/ 室内平均辐射温度 T rm,in=T in 室外平均辐射温度 T rm,out=T out 太阳辐射照度 I s=300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in=25 ℃ 室外空气温度 T out=30 ℃ 室内对流换热系数 h c,in= W/ 室外对流换热系数 h c,out=16 W/ 室内平均辐射温度 T rm,in=T in 室外平均辐射温度 T rm,out=T out 太阳辐射照度 I s=500 W/m2 (4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s= 0 W/m2。 (5)计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T out=25 ℃。 (6)抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度 T in=20 ℃ 室外环境温度 T out=0 ℃或 T out=-10 ℃或 T out=-20 ℃ 室内相对湿度 RH=30% 或 RH=60% 室外对流换热系数 h c,out=20 W/
混凝土入模温度计算 依据国家行业标准JGJ104-97标准中的有关规定，混凝土的热工计算如下进行： 一、混凝土配合比及其它有关数据 底板C40P16配比： 材料名 称 项目水泥水砂石 掺 合料 膨 胀剂 泵 送剂 品种及规格P.O42.5 中 砂 碎 石 粉 煤灰 UE A EP 液 产地 秦皇岛 浅野 密 云 三 河 三 河 天 津 本 站 用量（kg/m3）330180750 103 130 4014.0 其它有关数据如下：水温20℃、水泥温度65℃、砂子温度25℃、石子温度25℃、砂子含水率6.0%、石子含水率0%、搅拌机棚内温度28℃、环境温度30℃、采用混凝土罐车（搅拌车）运输、从混凝土出站到工地所需时间约为1.0h。 二、混凝土拌合温度的计算 ) (9.0 2.4 ) ( ) ( ) ( 2.4 ) ( 92 .0 2 1 g sa ce w g g sa sa g g g sa sa sa g g sa sa w w g g sa sa ce ce m m m m m m c T m T m c m m m T T m T m T m T + + + + - + + - - + + + = ω ω ω ω ω ω 式中 T0——混凝土拌合物温度（℃）；m w——水用量（kg）；m ce——水泥用量（kg）； m sa——砂子用量（kg）； m g——石子用量（kg）； T w——水的温度（℃）； T ce——水泥的温度（℃）； T sa——砂子的温度（℃）； T g——石子的温度（℃）； ωsa——砂子的含水率（%）；ωg——石子的含水率（%）； c1——水的比热容（kJ/kg·K）； c2——冰的溶解热（kJ/kg）。 当骨料温度大于0℃时，c1=4.2，c2=0；
【最新整理，下载后即可编辑】 冬季混凝土施工热工计算 步骤1： 出机温度T 1应由预拌混凝土公司计算并保证，现场技术组提出混凝土到现场的出罐温度要求。 计算入模温度T 2： （1）现场拌制混凝土采用装卸式运输工具时 T 2=T 1-△T y （2）现场拌制混凝土采用泵送施工时： T 2=T 1-△T b
（3）采用商品混凝土泵送施工时： T 2=T 1-△T y -△T b 其中，△T y 、△T b 分别为采用装卸式运输工具运输混凝土时的温度降低和采用泵管输送混凝土时的温度降低，可按下列公式计算： △Ty=（αt 1+0.032n ）×(T 1- Ta) 式中： T 2——混凝土拌合物运输与输送到浇筑地点时温度（℃） △T y ——采用装卸式运输工具运输混凝土时的温度降低（℃） △T b ——采用泵管输送混凝土时的温度降低（℃） △T 1——泵管内混凝土的温度与环境气温差（℃），当现场拌制混凝土采用泵送工艺输送时：△T 1= T 1- T a ；当商品混凝土采用泵送工艺输送时：△T 1= T 1- T y - T a T a ——室外环境气温（℃） t 1——混凝土拌合物运输的时间（h ） t 2——混凝土在泵管内输送时间（h ） n ——混凝土拌合物运转次数 C c ——混凝土的比热容[kj/(kg ·K)] ρc ——混凝土的质量密度（kg/m 3） 一般取值2400 λb ——泵管外保温材料导热系数[W/（m ·k ）] d b ——泵管外保温层厚度（m ） D L ——混凝土泵管内径（m ） D w ——混凝土泵管外围直径（包括外围保温材料）（m ） ω——透风系数，可按规程表A.2.2-2取值 α——温度损失系数（h -1）；采用混凝土搅拌车时：α=0.25；采用开敞式大型自卸汽车时：α=0.20；采用开敞式小型自卸汽车时：α=0.30；采用封闭式自卸汽车时：α=0.1；采用手推车或吊斗时：α=0.50 步骤2：考虑模板和钢筋的吸热影响，计算成型温度T3 T3=s s f f c c s s s f f f c c m C m C m C T m C T m C T m C ++++2 C c ——混凝土比热容（kj/kg ·K ）普通混凝土取值0.96 C f ——模板比热容（kj/kg ·K ）木模2.51，钢模0.48
**************幕墙设计 热工计算书 (一)本计算概况： 气候分区：夏热冬冷地区 工程所在城市：无锡 传热系数限值：≤2.10 (W/(m2.K)) 遮阳系数限值(东、南、西向/北向)：≤0.40 (二)参考资料： 《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ26 -2010 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ/T134-2010 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DBJ 01-621-2005 《居住建筑节能设计标准》DBJ 01-602-2004 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T 151-2008 《建筑门窗幕墙热工计算及分析系统(W-Energy3.0)》 (三)计算基本条件： 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考： (1)各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）； D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数； R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 (2)冬季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in =20 ℃ 室外空气温度 T out =-20 ℃ 室内对流换热系数 h c,in =3.6 W/(m2.K) 室外对流换热系数 h c,out =16 W/(m2.K) 室内平均辐射温度 T rm,in =T in 室外平均辐射温度 T rm,out =T out 太阳辐射照度 I s =300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in =25 ℃ 室外空气温度 T out =30 ℃ 室内对流换热系数 h c,in =2.5 W/(m2.K) 室外对流换热系数 h c,out =16 W/(m2.K) 室内平均辐射温度 T rm,in =T in 室外平均辐射温度 T rm,out =T out 太阳辐射照度 I s =500 W/m2 (4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s = 0 W/m2。 (5)计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T out =25 ℃。 (6)抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度 T in =20 ℃ 室外环境温度 T out =0 ℃或 T out =-10 ℃或 T out =-20 ℃ 室内相对湿度 RH=30% 或 RH=60% 室外对流换热系数 h c,out =20 W/(m2.K) 室外风速 V=4 m/s (7)计算框的太阳能总透射比g f 应使用下列边界条件： q in =α·I s q in 通过框传向室内的净热流(W/m2)； α框表面太阳辐射吸收系数； I s 太阳辐射照度 =500 W/m2。 4.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，门窗框或幕墙框与墙的连接界面应作为 绝热边界条件处理。 5.《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005有关规定： (1)各城市的建筑气候分区应按表4.2.1确定。
目录 1. 编制依据 (2) 2. 工程概况 (2) 3. 施工部署 (3) 4. 混凝土的运输 (8) 5. 混凝土的浇筑 (9) 6. 质量控制 (11) 7. 热工计算 (13) 8.底板大体积混凝土连续浇筑措施 (17) 9. 安全文明施工 (17) 10．环保措施 (18) 附： 1区大体积混凝土测温点平面布置图
1. 编制依据 1.1 古湄家苑安置小区B区三标段工程施工图纸及设计洽商变更； 1.2 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）； 1.3 《钢筋混凝土高层建筑结构技术规程》(JGJ3-2010)； 1.4 《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-2015) ； 1.5 《混凝土质量控制标准》(GB50164-2011) ； 1.6 《混凝土泵送施工技术规程》(JGJ/10-2011) ； 1.7 《混凝土强度检验评定标准》(GBJ107-2010) ； 1.8 《民用建筑工程室内环境污染控制规范》( GB50325-2013) ； 1.9 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）; 2.0 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2015）; 2.1 《江苏省绿色建筑设计标准》（DGJ32/J173-2014）; 2.2 古湄家苑安置小区B区三标段工程施工组织设计； 2. 工程概况
本工程主楼底板厚度1200mm ，按对大体积混凝土基础考虑，采取相应的技术措施降低其温差，控制温度应力与裂缝。 3. 施工部署 3.1人员准备 为保证底板大体积混凝土浇筑施工质量，项目部以项目经理为领导核心大体积混凝土施工管理小组和项目部以执行经理为领导大体积砼施工攻关小组。 3.1.1大体积混凝土施工管理小组机构： 大体积混凝土施工管理小组机构
11.热工计算 11.1.计算引用的规范、标准及资料 《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005 《民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)》 JGJ26-95 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-20031 《居住建筑节能设计标准意见稿》 [建标2006-46号] 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程意见稿》 [建标2004-66号] 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑玻璃可见光、透射比等以及有关窗玻璃参数的测定》 GB/T2680-94 11.2.计算中采用的部分条件参数及规定 11.2.1.计算所采纳的部分参数 按《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程意见稿》采用 11.2.1.1.各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数(ISO 9845-1)； D(λ)：标准光源光谱函数(CIE D65，ISO 10526)； R(λ)：视见函数(ISO/CIE 10527)； 11.2.1.2.冬季计算标准条件应为： 室内环境计算温度：T in =20℃； 室外环境计算温度：T out =0℃； 内表面对流换热系数：h c =3.6W/(m2·K)； 外表面对流换热系数：h e =23W/(m2·K)； 室外平均辐射温度：T rm =T out 太阳辐射照度：I s =300W/m2；
11.2.1.3.夏季计算标准条件应为： 室内环境温度：T in =25℃； 室外环境温度：T out =30℃； 内表面对流换热系数：h c =2.5W/(m2·K)； 外表面对流换热系数：h e =19W/(m2·K)； 室外平均辐射温度：T rm =T out ； 太阳辐射照度：I s =500W/m2； 11.2.1.4.计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s =0W/m2； 11.2.1.5.计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T out =25℃； 11.2.1.6.抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度：T in =20℃； 室外环境温度：T out =-10℃或T out =-20℃ 室内相对湿度：RH=30%或RH=50%或RH=70%； 室外风速：V=4m/s； 11.2.1.7.计算框的太阳能总透射比g f 应使用下列边界条件： q in =α·I s q in ：通过框传向室内的净热流(W/m2)； α：框表面太阳辐射吸收系数； I s ：太阳辐射照度=500W/m2； 11.2.2.最新规范《公共建筑节能设计标准》的部分规定11.2.2.1.结构所在的建筑气候分区应该按下面表格取用：