Voltage Diagrams of the Three-Phase Synchronous
Generator on Balanced Load
The voltage diagram is of very great importance for analyzing working conditions in a synchronous machine. It is possible to obtain from the voltage diagram the per cent variation of the synchronous generator voltage, the voltage increase with a drop in load and drop voltage for the transition from operation on no-load to operation on-load. The solution of these problems is of great importance: (1) for initial machine design when the necessary excitation current values are to be determined under various operating conditions and (2) when testing a finished machine to decide whether the machine conforms to given technical specifications. By using a voltage diagram, it is also possible to determine the operating conditions of a machine without actually applying the load, something which becomes especially difficult when the machine is of large rating.
The voltage diagrams make it possible to obtain the fundamental performance characteristics of a machine by means of calculation. Finally, the voltage diagram allows to determine the power angle θ between the e. m. f. produced by the excitation field and the voltage across the terminals. Angle θplays a very important role in the analysis of the torque and power developed by a machine both in the steady-state and transient conditions.
The vector difference between the e. m. f. E0due to the excitation flux and the terminal voltage V of a synchronous machine depends on the effect of the armature reaction and on the voltage drop in the active resistance and leakage inductive reactance of the armature winding.
Since armature reaction depends to a very great extent on the type of the machine ( salient-pole or non-salient-pole ) , kind of load ( inductive, active or capacitive ) and on the degree of load symmetry ( balanced or unbalanced ) , all these factors must be duly considered when plotting a voltage diagram.
It is necessary to bear in mind that all the e. m. f. s and voltages that participate as components in the voltage diagram should correspond to its fundamental frequency; therefore, all the e. m. f. s and voltages must preliminarily be resolved into harmonics and from each of them the fundamental wave must be taken separately. In the chapter where the armature reaction is considered an analysis was carried out which allowed to obtain the fundamental voltage wave produced by the armature field components revolving in step with the machine rotor.
When a new machine is being commissioned, a vector diagram is plotted from the test data obtained from the experimental no-load and short-circuit
characteristics.
The voltage across the terminals is the result of the action of the following factors : (a) the fundamental pole m. m. f. creating fluxФ0 which induces the fundamental e. m. f. E0; (b) the direct-axis armature reaction m. m. f.F ad proportional to the load-current component I d , reactive in respect to the e. m. f. E0 ; (c) the quadrature-axis armature reaction m. m. f. F aq proportional to the current I q component , active in respect to the e. m. f. ; (d) the leakage e. m. f. Eσa=xσa I , proportional to the load current I ; (e) the active voltage drop in stator winding Ir a . Since when I=I n the voltage drop Ir a is less than 1% of the rated voltage, in most cases it may be neglected.
The diagram may be constructed by two different methods. In the first method of construction of the vector diagram it is assumed that each m. m. f. exists separately and produces its own magnetic flux, the latter creating its own e. m. f. Thus, four separate fluxes and, accordingly, four e. m. f. s created by them appear in the machine, viz: (a) the excitation fluxФ0’and the fundamental e. m. f. E0’; (b) the flux and the e. m. f. of the direct-axis armature-reactionФad’and E ad’; (c) the flux and e. m. f. of the quadrature-axis armature-reactionФaq’ and E aq’; and (d) the fluxФσa’ and the e. m. f. Eσa’ of armature-winding leakage. If we also take into account the active voltage drop, which, when taken with opposite sign, may be considered as an e. m. f. E r’=-Ir a’, the vector sum of the e. m. f. s. listed above gives as a result the magnitude and phase of the terminal voltage vector V’.
Since the vector summation of fluxes and the corresponding e. m. f. s. induced by them by the superposition method is legitimate only when the reluctances are constant in all sections of the magnetic circuit of the machine, this method is directly applicable to the unsaturated magnetic circuit of a synchronous machine. When using this method for machines with a saturated circuit, it is necessary to take into account the actual reluctances of the parts of the magnetic circuit at the given operating conditions and assume that the reluctances are constant so far as the given operating conditions are concerned. The results obtained will be correct, nevertheless it is difficult to determine the real magnetic conditions of the machine.
Since by this method a vector summation of synchronous machine e. m. f. s is carried out, the voltage vector diagram obtained in this case may be called the e. m. f. diagram.
From the theoretical point of view, this diagram is of very great methodological importance, since it allows to assess with the necessary completeness, the entire combination of factors determining, in the end, the voltage across the synchronous generator terminals, notwithstanding the fact that, for purposes of calculation and test, the diagram is somewhat
complicated. Therefore, for a series of practical purposes the e. m. f. diagram is given a number of modifications to bring it into a more simple and convenient form.
The method that is of greatest interest is the Blondel two-reaction theory, according to which all fluxes due to the load current I, including leakage flux Фσa‘, are resolved along the direct and quadrature-axes. In connection with this, we introduce the concept of synchronous machine direct and quadrature-axes reactances x d and x q, and their components, which represent some of the fundamental parameters of a synchronous machine and serve for assessment of its performance characteristics.
By the second method we may determine first the resultant m. m. f. of the generator, obtained as the result of interaction of the excitation m. m. f. with a armature-reaction m. m. f. , and, having found from it the resultant flux in the air gapФδ,then determine the e. m. f. Eδactually induced in the machine. By subtracting vectorially from e. m. f. Eδ’ the inductive voltage drop in the leakage reactance j Ixσa’and the active voltage drop Ir a’, we may find the resultant voltage across the generator terminals.
The diagram of m. m. f. s and e. m. f. s obtained in this case is called the Potier regulation, or e. m. f. diagram.
For balanced load conditions, assuming that the parameters of all phases are equal, we may restrict the construction to a diagram for one phase only.
It should be noted that the vector diagrams constructed for a synchronous generator operating as a generator may be readily extended to its operation as a synchronous motor and a synchronous condenser.
The most simple voltage diagram is obtained for balanced load of a synchronous non-salient-pole generator with an unsaturated magnetic system. We shall therefore begin the discussion with the latter generator.
Let us construct the e. m. f. diagram of a synchronous non-salient-pole generator first for the case of inductive load, when 0<φ<90o. Align the vector of the generator voltage across the generator terminals with the positive direction of the ordinate axis and draw the current vector I’ lagging behind the voltage vector V’ by an angle φ. Then draw the vector of the e. m. f. E0’ produced by the magnetic excitation fluxФ0’, as leading the current vector I’ by an angle φ. According to the general rule, fluxФ0’ leads the e. m. f. vector E0’ by 90o.
The fundamental wave of the armature-reaction m. m. f. F a’of a synchronous generator rotates in step with its rotor. In a non-salient-pole type machine the difference between permeances along the direct axis and
quadrature axes mat be neglected, and if may be assumed that m. m. f. F a’creates only a sine wave of reaction fluxФa’. This flux coincides in phase with the current I’ and induces in the stator winding an e. m. f. F a’lagging in phase behind I’by 90o.If x a is the inductive reactance of armature reaction for a non-salient-pole machine, then E a’=-j I’x a.
By vector addition of the flux vectorsФ0’ and Фa’ and, respectively, the e. m.
f. vectors E0’ and E a’ we obtain : (1) the vector of the resultant flux Фδ’ which actually exists in the generator air gap and determines the saturation of its magnetic circuit, and (2) the vector of the resultant e. m. f. Eδ’ in the stator winding, proportional to flux Фδ’ and lagging behind it by 90o.
Existing together with the armature-reaction flux is a stator winding leakage flux Фδa’ , the vector of which, like that of flux Фa’, coincides in phase with current I’and creates in the stator winding a leakage of fundamental frequency Eσa’ =-j I’xσa lagging in phase behind current by 90o. Here xσa is the leakage reactance of the stator winding. Besides, it is necessary to take into account the e. m. f. E r’ =-I’r a which is opposite in phase to current I’; here r a is the active resistance of the stator winding.
By vector addition of the e. m. f. vectors E0’ , E a’ , Eσa’ and E r’ , or, what is the same, the e. m. f. s E a’,Eσa’ and E r’ , we obtain the vector V’ of the voltage across the generator terminals. The angle φ by which current I’lags behind voltage V’is determined by the parameters of the external power circuit to which the generator is connected and feeds into. The vector V c’of the line voltage is in opposition to generator voltage vector V’.
When constructing the vector diagrams of a synchronous machine, it is not e. m. f. s E a’,Eσa’ and E r’ that are represented, but their inverse values, which are the reactive and active voltage drops in the given sections of the circuit, i. e.
-E a’=j I’x a, - Eσa’= j I’xσa, -E r’=I’r a
In this case the voltage diagram gives, obviously, the resolution of the e. m.
f. E0’ due to the excitation flux into components representing the voltage drops j I’x a, j I’xσa and j I’r a and the generator terminal voltage V’. On the other hand, the voltage diagram show not the fluxesФ0’,Фa’ and Фδ’, but the m. m. f. s F0’, F a’and Fδ’ which produce them ; this makes it legitimate to call it the e. m. m. f. diagram.
The voltage drop vectors j I’x a and j I’xσa may be substituted for by a common voltage drop vector
j I’x a + j I’xσa = j I’x s
where the reactance
x s = x a+ xσa
is termed the synchronous reactance of the salient-pole machine.
It is interesting to represent the relative arrangement in space of the main parts of machine , the stator and the rotor ,and the windings on them , together with the m. m. f. s they create . Angle φ indicates the space displacement of the conductors carrying maximum current I relatives to the conductors which have maximum e. m. f. E0and are opposite the pole axis .By this same angle φcurrent I’ lags behind e. m. f. E0’ in time phase . If we add the m. m. f. vector F a’to the excitation winding m. m. f. vector F0’ , we shall obtain the resultant m. m.
f. vector Fδ’ which lags in space from F0’ by the same angleθ’ ,by which the e. m.
f. Fδ’ lags behind e. m. f. E0’ in time phase .
用多功能电工表检验保护装置能否投入运行 发布时间：2007-1-22 10:50:20 浏览次数：20 古育文广东省梅县供电局（514011） 用负荷电流和工作电压检验是继电保护装置投入运行前的最后一次检查，对于某些保护装置是非常必要的，特别是在带有方向性的继电保护装置中，为了保护其动作正确，在投入运行前必须测量带负荷时的电流与电压的向量图，借此判断电流回路相序、相别及相位是否正确。通过多功能电工表可方便地实现上述功能，替换了以前用相位电压表法和瓦特表法两种繁琐的测量方法。下面结合实际谈谈如何用多功 能电工表来判断方向性的继电保护的接线是否正确。 在2002年10月28日我局所属的一个110kV变电所的电气设备进行电气试验， 经对试验结果进行分析、判断，发现110kV母线的B、C两相电压互感器内部绝 缘介质不良，严重威胁设备的安全运行。为了保证设备的安全运行，对这两相的电压互感器进行了更换。更换后，为了确保继电保护装置的动作正确，我们用多功能电工表（ST9040E型），进行了方向性继电保护装置的电流与电压的相位检查。 1测量方法 在测量前应先找出接入方向性的继电保护装置的电流、电压端子，在电压端子上用相序表检查所接入的电压互感器的二次接线相序应是正序（即是U A-U B-U C）。 然后用多功能电工表的电流测量钳钳住电流端子的A相电流线（假定电流端子接线正确），用多功能电工表的电压测量表笔依次与A、B、C三相的电压端子接触牢靠，将所测得的数据填入表1。用此法依次测量B、C相的电流与电压的相位值，所测得的数据也填入表1。
表1电流、电压和相位值 电压(V) 电流(A) 相位(°) I A=0.9I B=0.91I C=0.9 U A=60197316.873 U B=60.577.8195313.5 U=60 31776.3193 据上表的数据用AUTOCAD2002软件绘出电流向量图，见图1。 图1电流向量图(六角图) 2根据六角图判断接线 六角图作出后，根据测量时的功率的送受情况，判断接线是否正确。这对检验方向 保护，特别是差动保护接线是行之有效的。 功率的送受情况有以下四种： (1)有功与无功功率均从母线送往线路，电流向量应位于第I象限； (2)有功功率从母线送往线路，无功功率由线路送往母线，电流向量应位于第II象
青田新机电器有限公司 三相同步发电机和交流同步发电机操作规程编号： 1、起动发电机前必须认真阅读有关发电机的基本知识及注意事项。 2、发电期间必须专人、专职看守跟踪一切发电情况并记录。 3、起动前的准备。 (一)、检查柴油机各部分是否正常，各附件连接是否可靠，并排除不正常的现象。 (二)、检查电机起动系统电路接线是否正确，蓄电平是否充足电。（针对本厂设备，检查2个12V电瓶充电时应调置24V电压，再按充电器上的挡位1-9个档位调节，每一个挡位充足时会自动归零在仪表上显示，这时候继续调节更高一个档位充电，直到最高挡位充足时为止。） （三）、检查机油箱或底缸内机油是否符合表尺要求（即看机油表尺位置，表尺上刻有静满、动满刻度）不满时加相同型号机油。 （四）、检查水箱或水池的水是否能供给正常发电用量（冷却用）。 （五）、检查喷油泵调速器内的机油是否达到正常标准，不够时及时加满。 （六）、对有明确要求在起动前必须加注润滑脂的部位，一定要用高压枪加注润滑脂。（七）、检查过滤器的过滤芯有无堵。 1）、看空气过滤芯有无灰尘，如有灰尘用毛刷清除，不能用水、油清洗。 2）、看机油过滤器内有无脏物堵塞。 3）、看柴油或汽油过滤器内有无脏物堵塞。
（八）、准备柴油或汽油好后连接在油泵上，松开油泵上的螺母用手动压油，直到有油为止（这时候应排放油泵里的空气，继续压油直到空气流出，同时伴有油流出来为止，再拧紧排放处的螺母。） （九）、依次松开各缸喷油器上的高压油管接头螺母，将调速手柄置于柴油机运转位置转动柴油机使各部高压油管内的空气排净。 （十）、检查发电机电刷磨损情况，随时更换新电刷。 （十一）、气缸气门芯上加机油润滑。 4、柴油机启动 （一）、将钥匙插入起入起动锁里，转到启动位置上，按紧启动按钮到启动为止。（二）、柴油机启动后，空载转动时间在5分钟（即可逐步增加转速到800-1000r/min，注：根据各台发电机的转速情况定）并进入部分负荷运转，这要注意观察仪表上的水温度、机油温度、机油压力最低不能,才能允许全负荷运转. （三）、特别是在低温起动后，转速的增加应尽可能缓慢，以确保轴承得到足够的润滑，并使油压稳定。 5、柴油机的正常使用 （一）、柴油机投入正常使用后，应经常注视所有仪表的指示值和观察整机运行的动态；要经常检查冷却系统和各部分润滑油的液面，如发现有不符规定要求的或出现漏油时，应即给补充或检查原因予以排除。
什么是向量六角图？如何用？ 所谓六角图 就是利用功率表测量电流相位的一种方法，它是一种简单有效的相位检测方法。利用六角图能正确的判断出： 1)同一组电流互感器三相电流之间的相位是否正确。 2)功率方向继电器接线是否正确。 3)差动保护中不同组别电流互感器的电流相位是否正确。 4)电流互感器变比是否正确。因此，向量六角图在实际应用中具有相当广泛的用途。 六角图的原理 在一定坐标系统中，任何相量都可以用它在任何两个相交轴上的垂直投影来表示。根据这一原理，我们采用的坐标系统是互成120’的三相对称电压系统。由于线电压不受零序电压的干扰，所以采用三相线电压作为测量三相电流相位的基准量。在相量图中，被测电流在一个电压相量上的投影，可以确定该电流相量端点的轨迹；在两个电压相量上的投影，可以确定被测电流相量端点的位置(即电流的相位和大小)；用此方法得出不同方向的电流数值，进行矢量计算，即可检验结果的准确性。 六角图实验 将被测电流Ia按规定极性接入功率表的电流端子，再将同一系统的电压Uab、Ubc、Uca按规定极性依次接入同一功率表的电压端子，分别读取Uab、Ubc、Uca电压下的功率表的读数(其读数有正、负)，再依次将Ib、Ic接入功率表重复上述试验。 六角图的画法 在以互成120’的三相对称电压坐标系统中，分别根据实验所得数据进行画线。
例某变电所2号主变更换CT后测得110kV侧数据如附表所示。 如附图所示，在ＵAB，ＵBC，ＵCA互成120‘的三相电压组成的坐标系中，根据试验所得数据画线。 1)垂直—ＵAB，取值为54画直线L1 2)垂直—ＵBC，取值为2画直线L2 3)垂直ＵCA，取值为56画直线L3 二条直线相交与一点，从坐标原点到三条直线相交点画一直线，即为电流入同样的方法作出IB，Ic，这样一张六角图就做出来了。 根据这张六角图就可以进一步进行分析。 在进行六角图实验时，需要了解有功功率的输送情况，功率因数或无功功率的大致的数值，才能得出正确的判断，在这些情况没有很好的了解时(如两端有电源的线路，在通过线路输送的有功功率甚少，或摆动不定时)最好不要进行六角图的实验，进行六角图实验一般应选择输送功率很稳定的时候进行。 利用六角图可以方便简单快捷的测量电流的相位，能够快速判断功率方向继电器等的接线是否正确，因此，熟练掌握六角图是非常必要和有意义的。 附表 110kV侧 电压 黄（Ｉa） A-B B-C C-A A-B
矢量图及矢量计算 编辑ABC569499305 2012年10月22日 一、电网电源矢量图 电网电源的矢量表示方式。三相电源互差120o，,相电压相序依次为U A(U AO)、U B(U BO)、U C(U CO)，线电压相序依次为U AB、U BC、U CA。矢量图上各个电压用带箭头的线段和带下标的字母来表示，下标的第一个字母是电压的高电位端，如U AB表示A 端的电位高于B端，在矢量图上箭头指向A。如下图 二、两台单相互感器V/V连接方式与矢量图 1、接线方式。 两台单相互感器V/V连接有多种方式，通常接法是首尾连接法。电压互感器一次侧与二次侧接线柱傍都有标记。老标准一次侧首端为A，末端为X，二次侧首端为a，末端为x。新标准一
次侧首端为A，末端为B，二次侧首端为a，末端为b。通常接线方式为一次侧AB-AB，二次侧ab-ab。实物接线图（右）及接线原理图（左）如下。 2、矢量图。 V/V连接的电压互感器一次侧电压的矢量关系与电源是一致的，在接线原理图上的标示如上右图（参见“三相矢量图”）。电压互感器二次侧的电压是从一次侧感应过来的，各相电压的相位、相序是不会改变的。这样我们就可以根据两个互感器一次侧的矢量图和一二次侧的同名端，在接线原理图上标出二次侧电压方向（上左图中的箭头）。依照接线原理图上电压方向（上左图中的箭头），参照矢量图就可以绘制出两个互感器二次侧矢量图。具体方法如下： 1、u ab与U AB（电源线电压）相位相同（参见三相矢量图），即与水平线成60度夹角，箭头左上方。u bc与U BC相位相同，即与水平线成0度夹角，箭头向右。
2、从接线原理图上表示电压方向的箭头得知，u ab的箭尾是与u bc的箭头是相连的。 根据上述两点，把两条带箭头的线段组合在一起，二次侧u ab 与u bc的相位图就绘制完成。如下图 3、矢量计算 从矢量图得知，u ab与u bc是相加的关系（首尾相接的矢量，就是相加关系）。在做矢量加法计算时，把u ab与u bc两个矢量图首尾相接，第一个矢量图的尾端与最后一个矢量图的首端（箭 头）之间的连线就是各个矢量之和。连线的长度就是该矢量和的 绝对值，将该连线在最后一个相加的矢量箭头处加上箭头，该带 箭头的连线就是矢量和的矢量图。（矢量差的计算方法是，两个 矢量的末端连在一起，两个首端之间的连线就是矢量差，矢量差 的箭头标在被减矢量的箭头处）。 用几何法求u ca 。u ab与u bc的夹角为60度，
无刷交流同步发电机原理与构造 国民经济建设和人民生活时刻离不开电能，同步发电机由原动机驱动而旋转，把机械能转换成电能，向用电设备提供交流电源。 无刷同步发电机由于其无线电干扰小，无电刷，维护工作量少，运行可靠，性能优越，又便于实现无人值守，当今国内外己普遍推广应用。 第一节无刷同步发电机工作原理 一、电与磁的关系 （一）通电导体周围有磁场 在导体中通入电流之后，导体周围便产生磁场，而且沿导体全部长度上都存在着，该磁场的强弱决定于电流的大小，电流越大，磁场强度越强，磁场的方向按右手定则决定，如图8-1所示，将右手姆指伸直表示电流方向，将其余四指卷曲，这时四指所指的方向，就是磁场方向。 通电线圈 或螺线管周围 也产生磁场。 磁场的强度与
线圈匝数及电流大小成正比 , 磁场方向也以右手定则决定 , 如 图 8一2 所示 , 伸出右手姆指，其余四指卷曲，使四指的方向符 合线圈中电流方向 , 那么伸直的姆指所指的方向就是磁场方向。 发电机的磁场就是在磁极铁心外套上线图通以直流电而形成南、北磁极。当线圈断电后，磁极铁心仍有一定的磁性，俗 称“剩磁”，这是发电机自建电压的必不可少的条件。 （二）电磁感应 当导体(线)在磁场中运动或磁场在导体周围运动，两者互相切割时，在导体(线)中便感应电动势，这种现象称为电磁感 应。 感应电动势的方向与导体运动方向和磁场方向有关，可用“右手定则”来判定。伸右手于磁场内，手心对着N极,四指与 大姆指互相垂直，让大姆指指向导体运动方向，那么四指所指 方向就是感应电动势方向。发电机就是根据这个原理工作的。 如图8－3所示。 感应电动势的大小e与磁 感应强度B,导体切割磁力线的速度 v和导体长度l成正比。 e=B1v 要增大感应电动势，可采用下列办法： 1、增加被切割的磁力线数目，即增强磁场强度，磁场越强，感应电动势越大。
第五章第五节三相交流同步发电机
1、交流同步发电机转子的转速n与定子旋转磁场的转数0n的关系是______。 n> A．0n B．0 n < n= C．0n n≈ D．0n 2、称之为“电枢”的是______。 A．三相异步电动机的转子 B．直流发电机的定子 C．旋转磁极式三相同步发电机的定子 D．单相变压器的副边 3、下列哪种情形下同步发电机不存在电枢反应？______。 A．只带纯阻性负载 B．因故跳闸后 C．只带纯感性负载 D．只带纯容性负载 4、当同步发电机带上容性负载时，一般情况下，其电枢反应为______。A．兼有直轴增磁、交轴两种反应 B．只有直轴去磁反应 C．只有直轴增磁反应 D．兼有直轴去磁、直轴增磁两种反应
5、当同步发电机带上感性负载时，其电枢反应为______。 A．只有交轴反应 B．只有直轴去磁反应 C．只有直轴增磁反应 D．兼有交轴、直轴去磁两种反应 6、同步发电机分别带下列三种不同性质的三相对称负载运行：（1）cosΦ=1；（2）cosΦ=0.8滞后；（3）cosΦ=0.8超前，在输出电压和输出电流相同情况下，所需励磁电流______。 A．（1）最大 B．（2）最大 C．（3）最大 D．一样大 7、三相同步发电机空载运行时，其电枢电流______。 A．为0 B．最大 C．随电压变化 D．可以任意调节 8、自励发电机在起动后建立电压，是依靠发电机中的______。 A．电枢反应 B．剩磁
C．漏磁通 D．同步电抗 9、关于同步发电机的电枢反应的下列说法，正确的是______。 A．电枢反应是发电机固有的特性，与负载无关 B．由于电枢反应会引起发电机端电压变化，故当发电机端电压保持在额定值时，就没有电枢反应 C．只有当发电机带载后，才会有电枢反应 D．无论何种负载，电枢反应只会造成发电机端电压的降低 10、如图为三相同步发电机的空载特性曲线，E0为开路相电压，I f为励磁电流，一般选图中______点为其空载额定电压点。 A．A点 B．B点 C．C点 D．D点 11、同步发电机的额定容量一定，当所带负载的功率因数越低时，其提供的有功功率______。 A．小
Voltage Diagrams of the Three-Phase Synchronous Generator on Balanced Load The voltage diagram is of very great importance for analyzing working conditions in a synchronous machine. It is possible to obtain from the voltage diagram the per cent variation of the synchronous generator voltage, the voltage increase with a drop in load and drop voltage for the transition from operation on no-load to operation on-load. The solution of these problems is of great importance: (1) for initial machine design when the necessary excitation current values are to be determined under various operating conditions and (2) when testing a finished machine to decide whether the machine conforms to given technical specifications. By using a voltage diagram, it is also possible to determine the operating conditions of a machine without actually applying the load, something which becomes especially difficult when the machine is of large rating. The voltage diagrams make it possible to obtain the fundamental performance characteristics of a machine by means of calculation. Finally, the voltage diagram allows to determine the power angle θ between the e. m. f. produced by the excitation field and the voltage across the terminals. Angle θplays a very important role in the analysis of the torque and power developed by a machine both in the steady-state and transient conditions. The vector difference between the e. m. f. E0due to the excitation flux and the terminal voltage V of a synchronous machine depends on the effect of the armature reaction and on the voltage drop in the active resistance and leakage inductive reactance of the armature winding. Since armature reaction depends to a very great extent on the type of the machine ( salient-pole or non-salient-pole ) , kind of load ( inductive, active or capacitive ) and on the degree of load symmetry ( balanced or unbalanced ) , all these factors must be duly considered when plotting a voltage diagram. It is necessary to bear in mind that all the e. m. f. s and voltages that participate as components in the voltage diagram should correspond to its fundamental frequency; therefore, all the e. m. f. s and voltages must preliminarily be resolved into harmonics and from each of them the fundamental wave must be taken separately. In the chapter where the armature reaction is considered an analysis was carried out which allowed to obtain the fundamental voltage wave produced by the armature field components revolving in step with the machine rotor. When a new machine is being commissioned, a vector diagram is plotted from the test data obtained from the experimental no-load and short-circuit
三相同步发电机和交流同步发电机操作规 程69
精品资料 青田新机电器有限公司 三相同步发电机和交流同步发电机操作规程编号：QXJ.03J-69 1、起动发电机前必须认真阅读有关发电机的基本知识及注意事项。 2、发电期间必须专人、专职看守跟踪一切发电情况并记录。 3、起动前的准备。 (一)、检查柴油机各部分是否正常，各附件连接是否可靠，并排除不正常的现象。 (二)、检查电机起动系统电路接线是否正确，蓄电平是否充足电。（针对本厂设备，检查2个12V电瓶充电时应调置24V电压，再按充电器上的挡位1-9个档位调节，每一个挡位充足时会自动归零在仪表上显示，这时候继续调节更高一个档位充电，直到最高挡位充足时为止。） （三）、检查机油箱或底缸内机油是否符合表尺要求（即看机油表尺位置，表尺上刻有静满、动满刻度）不满时加相同型号机油。 （四）、检查水箱或水池的水是否能供给正常发电用量（冷却用）。 （五）、检查喷油泵调速器内的机油是否达到正常标准，不够时及时加满。 （六）、对有明确要求在起动前必须加注润滑脂的部位，一定要用高压枪加注润滑脂。（七）、检查过滤器的过滤芯有无堵。 1）、看空气过滤芯有无灰尘，如有灰尘用毛刷清除，不能用水、油清洗。 2）、看机油过滤器内有无脏物堵塞。 3）、看柴油或汽油过滤器内有无脏物堵塞。 （八）、准备柴油或汽油好后连接在油泵上，松开油泵上的螺母用手动压油，直到有油为止（这时候应排放油泵里的空气，继续压油直到空气流出，同时伴有油流出来为止，再拧紧排放处的螺母。） （九）、依次松开各缸喷油器上的高压油管接头螺母，将调速手柄置于柴油机运转位置转动柴油机使各部高压油管内的空气排净。 （十）、检查发电机电刷磨损情况，随时更换新电刷。 （十一）、气缸气门芯上加机油润滑。 4、柴油机启动 （一）、将钥匙插入起入起动锁里，转到启动位置上，按紧启动按钮到启动为止。 仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢2
n的关系是______。 1、交流同步发电机转子的转速n与定子旋转磁场的转数0 n> A．0n B．0 n < n= C．0n n≈ D．0n 2、称之为“电枢”的是______。 A．三相异步电动机的转子 B．直流发电机的定子 C．旋转磁极式三相同步发电机的定子 D．单相变压器的副边 3、下列哪种情形下同步发电机不存在电枢反应？______。 A．只带纯阻性负载 B．因故跳闸后 C．只带纯感性负载 D．只带纯容性负载 4、当同步发电机带上容性负载时，一般情况下，其电枢反应为______。 A．兼有直轴增磁、交轴两种反应 B．只有直轴去磁反应 C．只有直轴增磁反应 D．兼有直轴去磁、直轴增磁两种反应 5、当同步发电机带上感性负载时，其电枢反应为______。 A．只有交轴反应 B．只有直轴去磁反应 C．只有直轴增磁反应 D．兼有交轴、直轴去磁两种反应 6、同步发电机分别带下列三种不同性质的三相对称负载运行：（1）cosΦ=1；（2）cosΦ=0.8滞后；（3）cosΦ=0.8超前，在输出电压和输出电流相同情况下，所需励磁电流______。 A．（1）最大 B．（2）最大 C．（3）最大 D．一样大
7、三相同步发电机空载运行时，其电枢电流______。 A．为0 B．最大 C．随电压变化 D．可以任意调节 8、自励发电机在起动后建立电压，是依靠发电机中的______。 A．电枢反应 B．剩磁 C．漏磁通 D．同步电抗 9、关于同步发电机的电枢反应的下列说法，正确的是______。 A．电枢反应是发电机固有的特性，与负载无关 B．由于电枢反应会引起发电机端电压变化，故当发电机端电压保持在额定值时，就没有电枢反应 C．只有当发电机带载后，才会有电枢反应 D．无论何种负载，电枢反应只会造成发电机端电压的降低 10、如图为三相同步发电机的空载特性曲线，E0为开路相电压，I f为励磁电流，一般选图中______点为其空载额定电压点。 A．A点 B．B点 C．C点 D．D点 11、同步发电机的额定容量一定，当所带负载的功率因数越低时，其提供的有功功率______。 A．小 B．大 C．不变 D．不一定 12、船用无刷交流同步发电机的励磁方式属于______，大多采用旋转电枢式小型______发电机作为励磁机。 A．隐极／直流
电力行业向量六角图说明及其使用 2009年04月11日星期六 18:02 所谓六角图 就是利用功率表测量电流相位的一种方法，它是一种简单有效的相位检测方法。利用六角图能正确的判断出： 1)同一组电流互感器三相电流之间的相位是否正确。 2)功率方向继电器接线是否正确。 3)差动保护中不同组别电流互感器的电流相位是否正确。 4)电流互感器变比是否正确。因此，向量六角图在实际应用中具有相当广泛的用途。 六角图的原理 在一定坐标系统中，任何相量都可以用它在任何两个相交轴上的垂直投影来表示。根据这一原理，我们采用的坐标系统是互成120’的三相对称电压系统。由于线电压不受零序电压的干扰，所以采用三相线电压作为测量三相电流相位的基准量。在相量图中，被测电流在一个电压相量上的投影，可以确定该电流相量端点的轨迹；在两个电压相量上的投影，可以确定被测电流相量端点的位置(即电流的相位和大小)；用此方法得出不同方向的电流数值，进行矢量计算，即可检验结果的准确性。 六角图实验 将被测电流Ia按规定极性接入功率表的电流端子，再将同一系统的电压Uab、Ubc、Uca按规定极性依次接入同一功率表的电压端子，分别读取Uab、Ubc、Uca电压下的功率表的读数(其读数有正、负)，再依次将Ib、Ic接入功率表重复上述试验。 六角图的画法 在以互成120’的三相对称电压坐标系统中，分别根据实验所得数据进行画线。 例某变电所2号主变更换CT后测得110kV侧数据如附表所示。 如附图所示，在ＵAB，ＵBC，ＵCA互成120‘的三相电压组成的坐标系中，根据试验所得数据画线。 1)垂直—ＵAB，取值为54画直线L1 2)垂直—ＵBC，取值为2画直线L2 3)垂直ＵCA，取值为56画直线L3 二条直线相交与一点，从坐标原点到三条直线相交点画一直线，即为电流入同样的方法作出IB，Ic，这样一张六角图就做出来了。根据这张六角图就可以进一步进行分析。 在进行六角图实验时，需要了解有功功率的输送情况，功率因数或无功功率的大致的数值，才能得出正确的判断，在这些情况没有很好的了解时(如两端有电源的线路，在通过线路输送的有功功率甚少，或摆动不定时)最好不要进行六角图的实验，进行六角图实验一般应选择输送功率很稳定的时候进行。利用六角图可以方便简单快捷的测量电流的相位，能够快速判断功率方向继电器等的接线是否正确，因此，熟练掌握六角图是非常必要和有意义的。 电压110kV侧 黄（Ｉa）绿（Ib）红（Ic） A-B-54 B-C-2-53.5 C-A+56-3-52 A-B+57-3 B-C+56
第八章 交流电路 教学要求： 1、理解简谐交流电的性质及其矢量表示方法。掌握单一元件交流电路的电压、电流及元件性能之间的数量关系和相位关系 2、掌握R 、L 、C 串并联电路的知量讨论方法，会用矢量法求解串、并联电路问题。 3、深入理解复数法，复电压、复电流及复阻抗的概念，熟练并会运用交流欧姆定律、基尔霍夫定律求解交流电路问题的方法。 4、深入理解交流电路的瞬时功率、平均功率。功率因数的概念和提高功率因数的意义，掌握提高功率因数的方法。 5、深入理解串、并联谐振的特征、谐振频率和品质因数Q 的意义，并会运用谐振条件求谐振频率和电路的Q 值。 6、了解变压器的工作原理，三相交流电的性质、线电压与相电压的概念，掌握三相电路中负载的星形和三角形联接方法。 教学重点： 1、R 、L 、C 三种元件在简谐交流电路中的作用。 2、交流电路的计算方法。 教学难点： 1、简谐交流电的复数表示 2、三相电路中负载的联接 §8.1 简谐交流电的产生和表示方法 §8.2 交流电路中的元件 §8.3 RLC 串联电路 §8.4 RLC 并联电路 §8.5 简谐交流的复数表示 §8.6 交流电路的功率 §8.7 简谐电路和品质因数 §8.8 交流电桥 变压器原理 §8.9 三相交流电 §8.1 简谐交流电的产生和表示方法 1、简谐交流电的产生 如图所示是交流发电机的最基本原理，N 和S 是称为发电机定子的固定磁铁的两个磁极，在两个磁极之间的空间形成一均匀的磁场，磁场中是一个可以旋转的线圈，称为发电机的转子也称为电枢，转子线圈的两端分别与电刷接触，在线圈旋转时，通过线圈平面的磁通量发生变化，线圈中产生按正弦规律变化的电流，称为交变电流，也称为简谐交流电。简谐交流电的电动势、电压和电流的瞬时值可分别表示为 M ' 滑 电N S 线圈环 刷
三相交流同步发电机试车及使用 一、检查发电机启动电源及燃料是否正常 1、将发电机原动柴油机马达启动电源线正负极接线接在启动电源 即电瓶正负接线端子上，确认接线正确。 2、准备燃料：燃料可使用0#或-10#柴油作为启动燃料，将柴油 机进出油管插入燃料箱内即可投入使用。 二、检查原动柴油机油门控制是否正常 1、查看原动柴油机油门顶杆是否调节到正常启动位置，如果 在零位，可适当调节顶杆，确保原动柴油机可以正常启动。 三、起动柴油发电机机组 1、将原动柴油机马达启动钥匙插入，旋动钥匙，检查启动电 源是否正常。 2、按下马达启动按钮，启动马达后，看是否能启动柴油机， 如马达可以启动，但柴油机不能连续工作时，可适当调节 油门顶杆重新启动，直至柴油机能正常工作。 四、检查发电机工作是否正常 1、查看发电机电压、频率是否正常，发电机正常使用时电压 必须达到400V，频率为50Hz时方可作为动力电源使用。 2、如果发电机输出未达到正常使用值时，可适当调节原动柴 油机油门顶杆，确保柴油机加速运行，使发电机输出电压 与频率达到正常使用值时方可送电正常使用。 五、送电运行的准备事项
1、将发电机主控箱空气开关闭合（此空开暂定为1号闸），送 电源至中端断路空气开关上方（此空开暂定为2号闸），在 确保人身安全的情况下，将2号闸闭合，利用万用表测量 发电机输出电源相序与高压配电室主控配电柜内负载方用 电单元的相序是否一致，并把对应相序做出标记。 2、将2号闸断开，确认断路。 3、将高压配电室主控配电柜用电单元控制电路断路器断开， 抽出断路器抽屉，确认断路。 4、在确保人身安全的情况下，将发电机电源输出端端子接在 高压配电室主控配电柜用电单元出线端接线端子上，确认 发电机电源输出相序与主控柜内主电源相序一致。 5、将用电单元终端配电柜内主空气开关断开，确认断路。 六、送电运行 1、将2号闸闭合送电，确认可正常使用，通知用电单元控制 人员。 2、将用电单元终端配电柜内主空开闭合，确认通路且电压正 常，方可投入使用。 3、设备运行。 七、停机 1、先将用电单元动力设备停止运行，确保断路，断开终端配 电柜内主控制空开后通知发电机组操作人员。 2、断开2号闸，确认断路。
变压器的等效电路和向量图 ?2009-09-26 23:16:48 标签Tag： ?1224人阅读 一变压器的折算法 将变压器的副边绕组折算到原边，就是用一个与原绕组匝数相同的绕组，去代替匝数为N2的副绕组，在代替的过程中，保持副边绕组的电磁关系及功率关系不变。 二参数折算 折算前 原边 N1 U1 I1 E1 R1 X1σ 副边 N2 U2 I2 E2 R2 X2σRL XL 折算后 原边 N1 U1 I1 E1 R1 X1σ 副边 N2' U2' I2' E2' R2' X2σ'RL' XL' 变压器副绕组折算到原边后其匝数为N1，折算后的副边各量加“ ' ”以区别折算前的各量。 1 电势折算 E2'＝4.44fN1Фm＝E1 E2＝4.44fN2Фm 所以E2'/E2＝N1/N2＝k，E2＝kE2 折算前后电磁关系不变，那么铁心中的磁通不变，k为变比，也即是电势，电压折算的系数 2 磁势折算
N1I2'=N2I2=I2N2/N1=I2/k 变压器折算前后副绕组磁势不变。k也为电流折算系数。 3 阻抗折算 阻抗折算要保持功率不变 折算前后副边铜耗不变 I2'I2'R2'＝I2I2R2 R2'=(I2/I2')(I2/I2')R2=kkR2 (kk)---阻抗折算系数 副边漏抗上的无功功率不变，则 I2'I2'X2σ'=I2I2X2σ X2σ'=(I2/I2')(I2/I2')X2σ=kkX2σ 负载阻抗上的功率不变，则可求出 I2'I2'RL'=I2I2RL RL'=kkRL I2'I2'XL'=I2I2XL XL'=kkXL 4 副边电压折算 u2'=I2'ZL'=(I2/k)(RL+jXL)kk=kI2（RL+jXL）=kU2 三变压器的等效电路 折算后方程 U1=－E1＋I1（R1＋jX1σ） U2'=E2'－I2'（R2＋jX2σ） I1+I2'=Im≈I0 －E1=－E2=Im(Rm+jXm)=ImZm
STC 系列三相交流同步发电机福安市奔腾机电有限公司
柴油机组单、三相交流发电机 ST、STC系列发电机与内燃机配套后可作为固定或移动的小型发电站，供农村、城镇或工地、牧区等作为照明及动力电源。本系列发电机可与原动机直接联接或用三角皮带联接。发电机可正、反两方向转动，连续工作。
2.扬州四方机电有限公司生产的“四方”牌柴油发电机组 3.扬州伟搏机电设备有限公司生产的“伟搏”牌柴油发电机组 本系列发电机与内燃机配套后作为固定或移动的小 型发电站、供农村、城镇或工地的电源。本系列发电机 为三相带有中性点的星形接法，线电压为400V，相电压 230V，频率50Hz，功率因数0.8(滞后)。可根据用户需 要，也可提供60Hz及其它电压值的发电机。 STC系列三相交流同步发电机
闽东电机 STC系列发电机 福建闽东电机制造有限公司 STC系列发电机适用于乡村、城镇、工地、山区及牧区等的照明及动力的三 相交流电源。也可作为应急用的备用电源。发电机为防滴转场式，采用谐波 励磁系统，使用安全可靠，维护简单方便。 STC系列发电机适用于乡村、城镇、工地、山区及牧区等的照明及动力的三相交流电源。也可作为应急用的备用电源。发电机为防滴转场式，采用谐波励磁系统，使用安全可靠，维护简单方便。发电机为三相四线制，采用带中性点的星形接法，额定线电压为400V，相电压为230V，频率50Hz，功率因数0.8(滞后)。根据需要也可提供60Hz及其它电压值的发电机。发电机可与原动机直接联结或用三角皮带联结，可正反转额定连续运行。当原动机转速变化为3%时，负载从0→100%和100%→0，COSΦ1.0→0.8和 COSΦ0.8→1.0范围内任意变化，其恒压性能优良。在突增或突减负载时能快速适应、稳定的工作。同时，无需任何起动装置能直接起动相近容量的空载鼠笼型异步电动机。 使用条件： 环境温度：-15℃~+40℃ 海拔高度：不超过 1000m 空气相对湿度：不超过90%
基于GPS的电压向量测量的新方法及其应用 摘要：本文介绍了一种应用GPS时钟同步采样技术测量电压互感器二次线路压降的新方法，该方法结合对50Hz工频信号锁相倍频产生计数脉冲的方式，测量压降的相位差，使检测具有线路简单、测量时间短、功耗低、性价比高等特点。 关键词：GPS 电压互感器二次压降 随着电力系统体制改革的深化，厂网分家的模式已初步形成。发电厂上网电量及电网间电量交换的精确计量直接关系到结算双方的经济利益，因此减小电能计量装置的综合误差是十分重要的。实际测试的结果表明，电能计量综合误差中电压互感器（TV）二次加路电压降引起的计量误差最为突出，大约占电费收入的1%-2%甚至更多，电费数百万元。为减小该误差，目前普遍通过铺设测试电缆进行压降的检测，再通过电压器进行跟踪补偿。这种方法测量功能有限，而且需要铺设很长的电缆，在距离远、地形复杂的地方甚至无法进行，这类装置使用麻烦且不能实现在线监测。因而开发种测量精度高、无需铺设专用电缆、具有远程通信功能的新型电压互感器二次回路压降自动跟踪补偿及监测装置很有必要。 基于全球卫星定位系统（GPS）的电压互感器二次线路压降自动跟踪补偿装置能很好地解决以上问题。装置以GPS信号作为TV二次线路两端数据采集的同步信号，同步测量TV 输出端口和电能表输入端口的电压向量，结合锁相倍频技术，使系统的准确性和稳定性得到保证；并以电力线载波通信的方式进行数据通信，免去了铺设电缆的麻烦和安全隐患；通过D/A转换实时进行电压补偿，从而达到自动跟踪补偿的目的。 1 自动跟踪补偿装置的总体结构 基于GPS的电压互感器二次线路压降载波式自动跟踪补偿装置由测量主机和测量从机两部分构成。主机除了测量二次仪表输入口的电压参数以外，还向从机发送控制命令并接收测量数据，计算二次线路压降，通过D/A转换输出补偿电压，通过串口与上位机通讯实现远程监控和数据共享。从机结构与主机类似，只是没有D/A补偿模块，它能与主机通讯，按主机命令对TV输出端口的电压参数进行测量，并将实时数据及时地发送到测量主机。 装置的设计主要包括以下内容：（1）基于GPS的高精度时间同步测量单元的设计：GPS 系统1PPS（秒脉冲信号）及100PPS和串口时间代码的提取、同步测量电压向量及计算处理二次压降。（2）电力线载波通信模块的设计：电力线波通信线路要求具备双工通信的能力、比较稳定的相移特性，以及足够的输出功率。经过反复试验比较，在TV二次线路上采用专用的电力载波数据通信芯片LM1893设计电力载波数据通信模块，通信距离达500m，能够满足现场检测的需要。（3）D/A补偿模块的设计：在单片机计算处理后的二次压降补偿值通过D/A转换器转换成模拟量，通过功率放大器后串联迭加到二次仪表输入端口，对二次线路上的电压损失进行补偿。 2 基于GPS的电压向量测量 压降测量是通过分别检测TV二次线路两端的电压向量（应检测出幅值和相位），然后将两端测量值相减从而得出线路压降值的幅值差和相位差。电压的幅值测量较易满足要
Q/SDL 胜利油田胜利动力机械集团有限公司企业标准 Q/SDL 32007-2009 三相交流同步发电机 2009-09-10发布2009-10-10实施胜利油田胜利动力机械集团有限公司发布
目次 1 范围 (1) 2 规范性引用文件 (1) 3 术语及定义 (1) 4 产品分类 (2) 4.1 基本参数 (2) 4.2 型号编制规则 (2) 4 型号 (2) 5 技术要求 (3) 5.1 基本规定 (3) 5.2 环境要求 (3) 5.3 电气条件 (3) 5.4 各种特性 (3) 5.5 温升/温度 (4) 5.6 噪声 (3) 5.7 振动 (4) 5.8 外观质量 (3) 5.9 可靠性 (4) 5.10 耐久性 (4) 5.11 封存期 (4) 5.12 保修期 (5) 6 试验方法 (5) 6.1 试验条件 (5) 6.2 试验项目 (5) 6.3 试验方法 (5) 7 检验规则 (7) 7.1 检验类别 (7) 7.2 检验项目 (8) 7.3 判断规则 (8) 8 试验报告 (8) 9 标志、包装、运输与储存 (8) 9.1 标志 (8) 9.2 包装 (9) 9.3 运输 (9) 9.4 贮存 (9) I
前言 本标准的附录A为规范性附录。 本标准由胜利油田胜利动力机械集团有限公司标准化委员会提出并归口。 本标准起草单位：东营胜动电气制造有限公司。 本标准主要起草人：马林、曲红莲、张剑锋、贺军、姜立军、牟善祥。 II
三相交流同步发电机 1 范围 本标准规范了TF系列无刷三相交流同步发电机的产品分类、主要技术参数、技术要求、试验方法、检验规则、标志、包装、贮存及运输的要求。 本规范适用于三相交流同步发电机的生产与制造。 2规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然后，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 GB/T 1029 三相同步电机试验方法 GB/T 5171小功率电动机通用技术条件 GB 10068 轴中心高为56mm及以上电机的机械振动振动的测量、评定及限值 GB/T 10069.2 旋转电机噪声测定方法及限值噪声简易测定方法 GB/T 10069.3 旋转电机噪声测定方法及限值噪声限值 JB/T 3320.1 小型无刷三相同步发电机技术条件 3 术语和定义 3.1 负载 在给定时刻，通过电路或机械装置施加于电机的全部电量和机械量的数值。 3.2 空载 电机处于零功率输出的旋转状态（其它均为正常运行条件）。 3.3 满载 电机以其额定运行时的负载。 3.4 满载值 电机满载运行时的量值（这一概念适用于功率/容量、转矩、电流、转速等）。 3.5 停机 电机处于既无运动，又无电能或机械能输入时的状态。 3.6 故障 由发电机在工作过程中，因某种原因“丧失规定功能”或危害安全的现象 规定功能是指在设备的技术文件中明确规定的功能。失效有时也被称为一种故障，但故障却是可修复的。 1
TZH系列三相交流同步发电机 一、概述 TZH系列三相同步发电机（简称相复励发电机）通常与柴油机配套组成柴油发电机组，用作一般用途的电源，也可用作备用电源或应急电源。 发电机是采用电控移相、电流互感器反馈、电复合的不可控相复励励磁方式的自励恒压发电机。发电机配置KXT-3型自动电压调节器后，即成为可控相复励励磁方式，这样就提高了稳态调压率指标，满足自动化电站的要求。 型号含义 二、结构简介 TZH系列三相同步发电机的基本结构是机座带底脚，两个端盖式轴承，单轴伸，相复励励磁装置装在发电机机座顶部，与电机组成一体。励磁装置借助发电机风扇得到冷却。 发电机定子为电枢，电枢绕组为具有中性点引出，星形联结的三相四线制，电枢绕组带有中间抽头作为励磁装置的电压源。转子为旋转磁场式，隐极结构，装设阻尼绕组。
励磁装置包括电控器、电流互感器、桥式整流器等。发电机及励磁装置全用一块接线板，随同励磁装置一起安装在一块底板上构成一个独立整体，而接线极做为发电机的电控器、电流互感器及桥式整流器之间的相互连接。 发电机的防护型式为防滴式，符合IEC34-5的IP21。发电机自带风扇，轴向通风属于IEC34-6规定的IC01的冷却方式。该系列发电机可制成IMB34、IMB35安装型式的派生发电机，并可方便地与带有大凸缘止口端盖等各种不同类型或牌号的原动机对接。 TZH系列的派生产品在发电机的机壳顶部装有开关板、与电机制成一体成套供应。 TFW系列三相交流同步发电机 一、概述 TFW系列三相同步发电机为50Hz的同步发电机。该系列发电机采用无刷励磁。发电机的性能符合IEC国际标准，并符合GB755《旋转电机基本技术要求》的有关规定。 该系列发电机可与国内外柴油机配套组成发电机组，用于农村、城镇以及工矿企业、医院、剧场、宾馆等的正常应急电源。 型号含义