一、基本资料
1.1工程等别
根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）、《灌溉与排水工程设计规范》（GB50288－99）和《村镇供水工程技术规范》（SL687—2014）的规定，工程设计引水流量为3.9m3/s，供水对象为一般，确定本项目为Ⅳ等小（1）型工程。主要建筑物等级为4等，次要建筑物等级为5等，临时建筑物等级为5等。
渡槽过水流量≤5m3/s，故渡槽等级均为5级。
1.2设计流量及上下游渠道水力要素
正常设计流量1.83m3/s，加大流量2.29 m3/s。
1.3渡槽长度
槽身长725m，进出口总水头损失0.5m。
1.4地震烈度
工程区位于安陆市北部的洑水镇、接官乡和赵鹏镇三个乡镇，属构造剥蚀丘岗地貌。根据国家标准1：400万《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），工程区地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，相应的地震基本烈度小于Ⅵ度，建筑物不设防。
1.5水文气象资料
安陆市属亚热带季风气候区，春秋短，冬夏长，四季分明，兼有南北气候特点。年最高气温40.5℃,最低气温-15.3℃，多年平均气温15.9℃。年日照时数1920—2440h，日照率49%，居邻近各县（市）之冠。太阳总辐射年平均112千卡/cm2，年际变化不大，4-10月辐射量占全年的71.43%。10℃以上积温为4486—4908℃。多年平均无霜期246d。
境内多年平均降雨量1117mm，年降雨量很不稳定，最多年份可达1772.6mm （1954年），最少年份只有652.9 mm（1978年），降水量年内分配很不均匀，4-10月份平均降雨量占全年降雨量的85%以上，多年平均蒸发量1587.3mm，由于降水量年际和年内间变化大，导致洪涝旱灾发生频繁。
二、水力计算
2.1槽身水力计算
槽身水力计算采用明渠均匀流公式：
Q=AR2/3i1/2/n
式中：Q——设计流量，m3/s；
A——槽身过水断面面积，m2；
R——水力半径，m；
i——槽身纵坡；
n——糙率系数，混凝土槽身一般采用n=0.013～0.014。
2.2渡槽进出口高程计算
（1）渡槽进口流态与淹没的开敞式水闸相似，一般按淹没式宽顶堰流量公
式计算进口水面降落值：
Z=Q2/(2gε2θ2A2)-V21/2g
式中：Z——进口水面降落，m；
ε——侧收缩系数，一般可采用0.95；
θ——流速系数，一般可采用0.95；
V
——上游渠道流速，m/s；设计水深时流速为0.52 m/s，加大流量时流速为1
0.61m/s；
g——重力加速度；
(2)出口水面回升Z1值一般根据进口水面降落按下式计算：
=Z/3
Z
1
(3)槽身沿程损失Z2计算：
Z
2
=iL
式中：i——槽身纵坡；m2
L——槽身长度。
(4)槽身进出口总水头损失ΔZ按下式计算：
ΔZ=Z-Z1+Z2
计算得渡槽进出口总水头损失：设计水深ΔZ1=0.2657m
加大流量ΔZ2=0.2654m 进出口高程的确定：
进口槽底高程：▽
2=▽
1
+h
1
-Z-h
进口槽底抬高：y
1=▽
2
-▽
1
=h
1
-Z-h
出口槽底高程：▽
3=▽
2
-Z
1
=▽
2
-iL
出口渠底降低：y
3=h
2
-Z
2
-h
出口渠底高程：▽
4=▽
2
-y
2
=▽
2
+h+Z
2
-h
2
（5）渐变段长度L通常采用经验公式计算
L i =C(B
1
-B
2
）
式中C——系数，进口取C=1.5～2.0，出口取C=2.5～3.0
B 1、B
2
——渠道及渡槽槽身水面宽度
计算得进口槽底高程：▽
2
=
出口槽底高程：▽
3
=
出口渠底高程：▽
4
=
三、U型槽断面设计
3.1槽身结构尺寸拟定
根据渡槽设计过流量初步拟定渡槽结构尺寸如下：
3.2基本设计资料
1．依据规范及参考书目：
《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）
《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《规范》
《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社)
《渡槽》（中国水利水电出版社出版）
《建筑结构静力计算手册》（第二版）
2．结构尺寸：
支承形式：简支
槽身长度L = 16.00 m 槽壁厚度t = 0.15 m
槽壳内径Ro = 1.0 m 直段高度f = 0.70 m
外挑长度a = 0.25 m 外挑直高b = 0.15 m 外挑斜高c = 0.15 m 槽底加厚to = 0.15 m 加厚底宽do = 0.50 m 加厚斜长So = 0.498 m 拉杆净间距：3m
拉杆高度h1 = 0.15 m 拉杆宽度b1 = 0.15 m
端肋尺寸：
端肋厚度td = 0.40 m 端肋直高f1 = 1.0 m 端肋斜高f2 = 1.40 m
端肋支座宽度bz = 0.40 m 支座净距ln =1.25 m支座坡角β = 45.0 度
3．荷载信息：
设计水深h1 = 1.24 m ；加大流量水深h2 =1.44 m
人群荷载qr = 2.0 kN/m 2；钢筋混凝土容重：25kN/m 3；轴心抗压Ra=20.1MPa ；轴心抗拉Ra=2.01MPa
4．荷载系数：
该渡槽级别为5级，结构安全级别为Ⅴ级水工建筑物，采用C30混凝土f c =20.1N/mm 2，Ⅱ级钢筋f y =310N/mm 2。结构重要系数r d =1.0（设计年限为50年），设计状况系数 1.0ψ=，承载能力极限状态时的结构系数r d =1.15，永久荷载分项系数r G =1.05（槽身自重），可变荷载分项系数r Q1=1.2（一般可变荷载：水压力），可变荷载反向系数r Q2=1.1（一般可变荷载：人群荷载）。
5．材料信息： 混凝土强度等级： C30 横向受力钢筋种类： HRB335 纵向受力钢筋种类： HRB335 构造钢筋种类： HPB235
纵筋合力点至近边距离a s = 0.035 m 混凝土裂缝宽度限值[ωmax ] = 0.250 mm 3.3计算说明
1．荷载组合
承载力极限状态计算时，荷载效应组合设计值按下式计算： S ＝ γ
G1K
×S G1K ＋ γ
G2k
×S G2K ＋ γ
Q1k
×S Q1K ＋ γ
Q2k
×S Q2K ，即：
S ＝ 1.05×S G1K ＋ 1.20×S G2K ＋ 1.20×S Q1K ＋ 1.10×S Q2K ，即：
正常使用极限状态验算应按荷载效应的标准组合进行，并采用下列表达式：
S k （G k ，Q k ，f k ，αk ） ≤ c
2．横向计算
（1）横向计算是将槽壳作为一次超静定的铰接曲杆框架结构，用力法求出横杆的多余未知力，然后利用静力平衡方程式计算各截面的弯矩及轴向力。
（2）槽身横向各截面根据内力的不同，分别为偏心受压和偏心受拉构件。 （3）以最大负弯矩和最大正弯矩截面作为控制截面，分别进行槽壁内侧及
外侧配筋和抗裂计算。
（4）横杆按偏心受拉构件进行配筋计算。
（5）端肋按承受均布荷载的双悬臂梁计算。每个端肋承受的荷载包括半跨槽身荷载及端肋自重。
3．纵向计算
（1）计算荷载按均布荷载考虑。均布荷载q包括槽身自重、水重及人群荷载等。
（2）纵向结构按简支梁进行内力计算。
（3）槽身纵向按总拉力配筋，同时截面应满足抗裂要求。
3.4槽身纵向计算
渡槽槽身计算跨长l0=15m，渡槽槽身宽度D=2.0m，跨宽比l/D=7.5＞4，因此可以近似按梁理论计算的Ｕ形薄壳槽身。
3.4.1 槽壳截面要素计算
槽壳截面重心轴位置及截面惯性矩按下列公式计算：
y 1=∑A
i
y
i
/A
y
2=H-y
1
K=y
1
-f
I=∑A
i y2+∑I
i
式中：y
1
——截面重心轴至槽顶距离；
y
2
——截面重心轴至槽底距离；
K——截面重心轴至槽壳园心轴距离；
I——截面惯性矩；
A
i
——槽壳各分块面积；
y
i
——各分块面积重心至槽顶距离；
A——各分块面积总和；
H——槽壳总高；
f——槽壳直段高；
y——各分块重心至截面重心轴距离，y=｜y
1-y
i
｜；
I
i
——各分块面积对自身重心轴的惯性矩。
截面重心轴I-I轴离槽顶的距离y
1=∑A
i
y
i
/A=1.091 m
I-轴至槽底的距离y
2=H-y
1
=0.909 m
重心轴至槽壳圆心轴的距离K=y
1
-f=0.391 m
截面惯性矩I=∑A
i y2+∑I
i
=0.425 m4
3.4.2作用于槽身的均布荷载标准值计算
槽壳自重q
k1＝γ
h
∑A
i
＝ 25×0.9716＝24.29kN/m
横杆重q
k2
＝ 0.15×0.15×2×25×5/15=0.375 kN/m
设计水深重q
k3
＝ 2.0508×9.81=20.12kN/m
加大流量时水深重q
k4
＝ 2.4508×9.81=24.04kN/m
不带横杆的矩形渡槽结构计算： 1. 槽身横向计算：沿纵向取单位长度1 m 槽身为脱离体进行计算，计算简图如图1所示。 图1.槽身横向计算简图 作用于所切取的单位长度脱离体上的荷载q 等于水重、人群荷载及槽身自重之和，除此之外，在脱离体两个侧面作用着剪力1Q 和2Q ，并由1Q 和2Q 的差值Q ?与竖向力q 保持平衡，即q Q Q Q =-=?21。 （1）人行道板计算 人行道板为一支承在侧墙上的悬臂板，计算跨长为mm a 100020012001=-=，承受的均布荷载1q 等于人群荷载加板的自重。人行道板承受的最大弯矩为： m kN a g q a q M k G k Q ?-=?+??-=+-=-= 3.11)5.21.0531.2(5.02 121212110）（γγ mm a 30=； =-=a h h 0100-30=70mm ； 0.0793*******.6103.111.226 20 =????==bh f KM c s α 468.085.00.0827211=<=--=b s ξαξ
20851300 708270.010009.6mm f h b f A y c s =???==ξ 为与侧墙钢筋协调，实配B 025@8,20201mm A =。 （2）侧墙计算 侧墙中最大计算弯矩的截面是侧墙的截面1，该处的水深为2.8m,另外为了截断部分由截面1延伸向上的竖向钢筋，距墙底1.0m 处再选取一计算截面2计算。 在工程实践中，侧墙近似的按受弯构件设计（略去轴向力影响）。侧墙底端的最大弯矩为（弯矩符号以槽壁外侧受拉为正）： 截面1配筋： m kN a q H M ?-=+???-=+-=39.73.111.02.8106 12161321131）（）（γ mm a 30=；=-=a h h 0300-30=270mm ；mm b 0100=； 0.056727010009.61039.71.026 20 =????==bh f KM c s α 468.085.00.0584211=<=--=b s ξαξ 20504300 2700584.010009.6mm f h b f A y c s =???==ξ 取用B 125@10，2628mm A s =。 截面2配筋： m kN a q H M ?-=+-??-=+'-=12.833.1112.8106 12161321132））（（）（γ mm a 30=；=-=a h h 0300-30=270mm ；mm b 0100=； 0.018327010009.61012.831.026 20 =????==bh f KM c s α 468.085.00.0185211=<=--=b s ξαξ 20160300 2700185.010009.6mm f h b f A y c s =???==ξ 取用B 025@8,20201mm A =。 抗裂校核： 计算截面取在拖承（0.2x0.2）顶边截面3处，校核水深=H 2.8-0.2=2.6m 则：
目录 1. 工程概况.............................................. 错误!未定义书签。2．槽身纵向内力计算及配筋计算............................ 错误!未定义书签。 (1)荷载计算..........................................错误!未定义书签。 (2)内力计算..........................................错误!未定义书签。 (3)正截面的配筋计算..................................错误!未定义书签。 (4)斜截面强度计算....................................错误!未定义书签。 (5)槽身纵向抗裂验算..................................错误!未定义书签。3．槽身横向内力计算及配筋计算............................ 错误!未定义书签。 (1)底板的结构计算....................................错误!未定义书签。 (2)渡槽上顶边及悬挑部分的结构计算 ....................错误!未定义书签。 (3)侧墙的结构计算....................................错误!未定义书签。 (4)基地正应力验算....................................错误!未定义书签。
1. 工程概况 重建渡槽带桥，原渡槽后溢洪道断面下挖，以满足校核标准泄洪要求。目前，东方红干渠已整修改造完毕，东方红干渠设计成果显示，该渡槽上游侧渠底设计高程为165.50m，下游侧渠底设计高程为165.40m。本次设计将现状渡槽拆除，按照上述干渠设计底高程，结合溢洪道现状布置及底宽，在原渡槽位重建渡槽带桥，上部桥梁按照四级道路标准，荷载标准为公路-Ⅱ级折减，建筑材料均采用钢筋砼，桥面总宽5m。 现状渡槽拆除后，为满足东方红干渠的过流要求及溢洪道交通要求，需重建跨溢洪道渡槽带桥。新建渡槽带桥轴线布置于溢洪道桩号0+，同现状渡槽桩号，下底面高程为165.20m，满足校核水位+0.5m超高要求，桥面高程167.40m，设计为现浇结合预制混凝土结构，根据溢洪道设计断面，确定渡槽带桥总长51m，8.5m×6跨。上部结构设计如下：渡槽过水断面尺寸为×1.6m，同干渠尺寸，采用C25钢筋砼，底及侧壁厚20cm，顶壁厚30cm，筒型结构，顶部两侧壁水平挑出1.25m，并在顺行车方向每隔2m设置一加劲肋，维持悬挑板侧向稳定，桥面总宽5m，路面净宽4.4m，设计荷载标准为公路-Ⅱ级折减，两侧设预制C20钢筋砼栏杆，基础宽0.5m。下部结构设计如下：下部采用C30钢筋混凝土双柱排架结构，并设置横梁， 由于地基为砂岩，基础采用人工挖孔端承桩，尺寸为×1.2m，基础深入岩层弱风化层1.0m，盖梁尺寸为4××1.2m。 2．槽身纵向内力计算及配筋计算 根据支承形式，跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同，槽身应力状态与计算方法也不同，对于梁式渡槽的槽身，跨宽比、跨高比一般都比较大，故可以按
重庆工程学院 《游戏界面与UI设计》课程标准 课程代码： 2014030032 适用专业：数字媒体艺术 课程学时： 32学时 课程学分： 2分 编制人： 审核人： 审批人： 日期：
一、课程定位 《游戏界面与UI设计》是数字媒体艺术专业重要的基础课程，是一门集技术与艺术一体化的游戏基础学科，课程的设置面向职业岗位要求，职业岗位针对性较强，涉及的专业技能具有很强的专业性，其主要任务是培养学生的游戏设计的制作能力，使学生了解当今游戏设计制作的基本知识。 二、课程目标 1.总体目标： 《游戏界面与UI设计》是一门专业课很强的课程，它不仅要对学生的绘画技法有很强的针对性，还要对学生的平常生活中观察能力的培养。通过案例式教学，实现学生职业技能与工作岗位群的对接，促进本专业学生全面职业素质的养成。通过教学模式的创新、教学内容的选取，教学方法的改革培养学生在策划审美上有很强的审美能力的提高，还对自己在游戏策划创作中起到帮助的作用，为其它设计课程的学习以及将来的岗位工作打下良好的基础。 2.知识目标： 游戏界面与UI设计基础概念讲解、基础造型平面构成点线面的形式美原理、二维空间、三维空间、多维空间的造型表现、色彩构成基础知识与色环、色彩的表示、对比、彩度对比、明度对比、色彩调和、填色与色彩构成、色彩构成的综合应用等等知识。 3.能力目标： 让学生逐步地具有一定的游戏策划审美的能力，可以独立完成游戏策划的设计与制作，对各种游戏策划的要求都能处理。 素质目标： 游戏界面与UI设计课在整个教学的过程中，运用启发、引导和实践的方式，通过进行游戏造型设计基础知识点的逐步讲解并实例绘制
设计基本资料 一．设计题目：钢筋混凝土渡槽(设计图见尾页) xx灌区干渠上钢筋混凝土渡槽，矩形槽身设计，支撑排架和基础结构布置二．基本资料 1.地形：干渠跨越xx沟位于干渠桩号6+000处，沟宽约75m，深15m左右。根据地形图和实测渡槽处xx沟横断面如下表; 桩号6+000 6+015 6+025 6+035 6+045 6+055 6+065 6+090 6+100 地面高 程（m） 97.80 92.70 87.66 83.85 83.80 87.60 89.90 97.68 97.70 2.干渠水利要素：设计流量Q 设 =10 m3/s、加大流量Q 加 =11.5 m3/s，纵坡 i=1/5000，糙率n=0.025.渠底宽B=2m，内坡1：1，填方处堤顶宽2.5m，外坡1：1.干渠桩号6+000处渠底高程为95.00m。 3.地质：该处为第四纪沉积层，表面为壤土深2米，下层为细砂砾石深度为10米，再下层为砂壤土。 经试验测定，地基允许承载能力（P）=200KN/ m2 4.水文气象：实测该处地面在10米高处，三十年一遇10分钟统计平均最大风速为24m/s。 设计洪水位，按二十年一遇的防洪标准，低于排架顶1m，洪水平均流速为 2m/s，漂浮物重50KN。 5.建筑物等级：按灌区规模，确定渡槽为三级建筑物。 6.材料：钢筋Ⅱ级3号钢，槽身采用C25混凝土，排架及基础采用C20混凝土。 7.荷载： 1）自重：钢筋混凝土Υ=25 KN/ m3水Υ=10 KN/ m3 2）人群荷载： 3 KN/ m3
3）施工荷载： 4 KN/ m3 4）基础及其上部填土的平均容重为20 KN/ m3 三．设计原则与要求 1.构件强度及裂缝计算应遵守“水工钢筋混凝土结构设计规范“（SDJ20-78） 2.为了减少应力集中，构件内角处应加补角，但计算可以忽略不计。 3.计算说明书要求内容完全、书写工整。 4.图纸要求布局适当、图面清洁、字体工整。 四．设计内容 1.水力计算：确定渡槽纵坡、过水断面尺寸、水面衔接、水头损失和上下游链接。 2.对槽身进行纵向、横向结构计算，按照强度、刚度和构件要求配置钢筋。 3.拟定排架及基础尺寸。 4.两岸链接和布置。 五．设计成果 1.计算说明书一份 2.设计图纸一张（A1） 总体布置图：纵剖面及平面图 一节槽身钢筋布置图：槽身中部、端部剖面，侧墙钢筋布置及底板上、下层钢筋布置图，并列处钢筋用量明细表。排架和基础尺寸，钢筋布置等。 六．参考书 1.《水工建筑物》 2.《工程力学》 3.《建筑结构》 4.《水工钢筋混凝土》 5. 《工程力学与工程结构》
一、基本资料 1.1工程等别 根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）、《灌溉与排水工程设计规范》（GB50288－99）和《村镇供水工程技术规范》（SL687—2014）的规定，工程设计引水流量为3.9m3/s，供水对象为一般，确定本项目为Ⅳ等小（1）型工程。主要建筑物等级为4等，次要建筑物等级为5等，临时建筑物等级为5等。 渡槽过水流量≤5m3/s，故渡槽等级均为5级。 1.2设计流量及上下游渠道水力要素 正常设计流量1.83m3/s，加大流量2.29 m3/s。 1.3渡槽长度 槽身长725m，进出口总水头损失0.5m。 1.4地震烈度 工程区位于安陆市北部的洑水镇、接官乡和赵鹏镇三个乡镇，属构造剥蚀丘岗地貌。根据国家标准1：400万《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），工程区地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，相应的地震基本烈度小于Ⅵ度，建筑物不设防。 1.5水文气象资料 安陆市属亚热带季风气候区，春秋短，冬夏长，四季分明，兼有南北气候特点。年最高气温40.5℃,最低气温-15.3℃，多年平均气温15.9℃。年日照时数1920—2440h，日照率49%，居邻近各县（市）之冠。太阳总辐射年平均112千卡/cm2，年际变化不大，4-10月辐射量占全年的71.43%。10℃以上积温为4486—4908℃。多年平均无霜期246d。 境内多年平均降雨量1117mm，年降雨量很不稳定，最多年份可达1772.6mm （1954年），最少年份只有652.9 mm（1978年），降水量年内分配很不均匀，4-10月份平均降雨量占全年降雨量的85%以上，多年平均蒸发量1587.3mm，由于降水量年际和年内间变化大，导致洪涝旱灾发生频繁。
渡槽课程设计
设计基本资料 一．设计题目：钢筋混凝土渡槽(设计图见尾页) xx灌区干渠上钢筋混凝土渡槽，矩形槽身设计，支撑排架和基础结构布置二．基本资料 1.地形：干渠跨越xx沟位于干渠桩号6+000处，沟宽约75m，深15m左右。根据地形图和实测渡槽处xx沟横断面如下表; 2.干渠水利要素：设计流量Q 设 =10 m3/s、加大流量Q 加 =11.5 m3/s，纵坡 i=1/5000，糙率n=0.025.渠底宽B=2m，内坡1：1，填方处堤顶宽2.5m，外坡1：1.干渠桩号6+000处渠底高程为95.00m。 3.地质：该处为第四纪沉积层，表面为壤土深2米，下层为细砂砾石深度为10米，再下层为砂壤土。 经试验测定，地基允许承载能力（P）=200KN/ m2 4.水文气象：实测该处地面在10米高处，三十年一遇10分钟统计平均最大风速为24m/s。 设计洪水位，按二十年一遇的防洪标准，低于排架顶1m，洪水平均流速为 2m/s，漂浮物重50KN。 5.建筑物等级：按灌区规模，确定渡槽为三级建筑物。 6.材料：钢筋Ⅱ级3号钢，槽身采用C25混凝土，排架及基础采用C20混凝土。 7.荷载： 1）自重：钢筋混凝土Υ=25 KN/ m3水Υ=10 KN/ m3
2）人群荷载： 3 KN/ m3 3）施工荷载： 4 KN/ m3 4）基础及其上部填土的平均容重为20 KN/ m3 三．设计原则与要求 1.构件强度及裂缝计算应遵守“水工钢筋混凝土结构设计规范“（SDJ20-78） 2.为了减少应力集中，构件内角处应加补角，但计算可以忽略不计。 3.计算说明书要求内容完全、书写工整。 4.图纸要求布局适当、图面清洁、字体工整。 四．设计内容 1.水力计算：确定渡槽纵坡、过水断面尺寸、水面衔接、水头损失和上下游链接。 2.对槽身进行纵向、横向结构计算，按照强度、刚度和构件要求配置钢筋。 3.拟定排架及基础尺寸。 4.两岸链接和布置。 五．设计成果 1.计算说明书一份 2.设计图纸一张（A1） 总体布置图：纵剖面及平面图 一节槽身钢筋布置图：槽身中部、端部剖面，侧墙钢筋布置及底板上、下层钢筋布置图，并列处钢筋用量明细表。排架和基础尺寸，钢筋布置等。 六．参考书 1.《水工建筑物》 2.《工程力学》 3.《建筑结构》 4.《水工钢筋混凝土》 5. 《工程力学与工程结构》
一、设计基本资料 1.1工程综合说明 根据丰田灌区渠系规划，在灌区输水干渠上需建造一座跨越小禹河的渡槽，由左岸向右岸输水。渡槽槽址及渡槽轴线已由规划选定（见渡槽槽址地形图）。渡槽按4级建筑物设计。 1.2气候条件 槽址地区位于大禹乡境内，植被良好。夏季最高气温36℃，冬季最低气温－32℃，最大冻层深度1.7m。地区最大风力为9级，相应风速v = 24 m / s。 1.3水文条件 根据水文实测及调查，槽址处小禹河平时基流量在0.2—0.4 m3/S之间，有时断流。洪水多发生在每年7、8月份；春汛一般发生在每年3月上旬，但流量不大。经水文计算，槽址处设计洪水位为1242.41m，相应流量 Q = 698 m3/S；最高洪水位为1243.83m，相应流量 Q = 1075 m3/S。据调查，洪水中漂浮物多为树木、牲畜，最大不超过400 kg。在春汛中无流冰发生。 槽址处小禹河两岸表层为壤土分布；表层以下及河床为砂卵石分布（见渡槽轴线断面图）。地基基本承载力壤土为34 t / m2；砂卵石为43 t / m2。 1.4工程所需材料要求 在建材方面，距槽址50km大禹镇有县办水泥厂一座，水泥质量合格，可满足渡槽建造水泥需要；槽址附近有大量砂石骨料分布，质量符合混凝土拌制需要，运距均在5km以内；槽址东北禹王山有石料可供开采，运距350km。 1.5上、下游渠道资料 根据灌区渠系规划，渡槽上下游渠道坡降均为1/5000。渠道底宽按设计流量计算2.7 m，边坡1：1.5，采用混凝土板衬砌。渠道设计流量6立方米每秒, 加大流量7.5立方米每秒。渠道堤顶超高0.5m。 根据灌区渠系规划，上游渠口（左岸）水面高程加大流量时为1251.04m。下游渠口（右岸）水面高程加大流量时为1250.54m。渠口位置见渡槽槽址地形图。
渡槽课程设计指导书 （无拉杆矩形槽） 第一部分课程设计任务书 简要叙述课程设计的任务，包括原始数据、要求计算的内容、以及要求绘图的内容。 第二部分渡槽尺寸的确定 在该部分的计算书中，要按比例绘制相应的尺寸图，以便判断是否合理。 1、槽身纵向尺寸：例如渡槽纵向长12 m，包含槽身之间的伸缩缝缝隙长度30～50mm；支座采用板式橡胶支座，尺寸为φ200 mm，厚50 mm。支座的边缘到槽身的边缘，以及到刚架牛腿的边缘应符合教材369页表11-15的规定。 2、槽身横向尺寸： 槽身的净宽（过水部分）：按设计水深深宽比H/B = 0.6～0.8 确定 槽身的净高= 校核水深+ 0.4～0.2 m 有通航要求时不设拉杆，侧墙做成变厚度的，顶厚不小于100mm，底厚常大于150mm，矩形槽身底板底面可与侧墙底缘齐平或适当高于侧墙底缘，后者用于简支梁式槽身时可以减小底板的拉应力。 槽身侧墙的厚度可以和底板的厚度不一致，但是厚度（平均）都不应该小于200mm。 人行道板的宽度可取为700～1500mm，板厚60～200mm。 3、槽身局部尺寸 贴角尺寸：45°，高度200～300mm。 4、刚架尺寸 刚架柱的截面最小尺寸不应该小于300 mm。 立柱断面尺寸：长边（顺槽向）1b为排架总高的（1/20～1/30），常采用
m b 7.0~4.01=；短边（横槽向）11)8.0~5.0(b h =，常采用m h 5.0~3.01=。 横梁间距可等于或略大于立柱间距。横梁高2h 可为跨度（即立柱间距）的1/6～1/8，梁宽2b 为2)7.0~5.0(h 1-1 侧墙的配筋要选择最不利的组合的内力计算结果进行。
工程名称: 哈密市五堡镇五堡大桥渡槽工程 设计阶段：施工阶段 渡槽计算书 计算： 日期：2015.09.01 哈密托实水利水电勘测设计有限责任公司 2015.09.01
1 基本资料 五堡大桥渡槽定为4级建筑物，设计流量Q =1.2m3/s ，加大流量Q m=1.56m3/s。， 设 渡槽总长25.6m，进口与上游改建梯形现浇砼渠道连接，出口与下游改建矩形现浇砼渠道连接。 2 渡槽选型与布置 2.1 结构型式选择 梁式渡槽的槽身是直接搁置于槽墩或槽架之上的。为适应温度变化及地基不均匀沉陷等原因而引起的变形，必须设置变形缝将槽身分为独立工作的若干节，并将槽身与进出口建筑物分开。变形缝之间的每一节槽身沿纵向是两个支点所以既起输水作用又起纵向梁作用。根据支点位置的不同，梁式渡槽有简支梁式双悬臂梁式和单悬臂梁式三种型式。 单悬臂梁式一般只在双悬臂梁式向简支梁式过渡或与进出口建筑物连接时使用。 简支梁式槽身施工吊装方便，接缝止水构造简单，但跨中弯矩较大，底板受拉对抗裂防渗不利。简支梁式槽身常用的跨度为8-15m。本设计采用简支梁式槽身，跨度取为12.8m。梁式渡槽的槽身采用钢筋混凝土结构。 2.2 总体布置 渡槽的位置选择是选定渡槽的中心线及槽身起止点的位置。本设计的渡槽的中心线已选定。具体选择时可以从以下几方面考虑： （1）槽址应尽量选在地质良好、地形有利和便于施工的地方，以便缩短槽身长度、减少工程量、降低墩架高度； （2）槽轴线最好成一直线，进口和出口避免急转弯，否则将恶化水流条件，影响正常输水； （3）跨越河流的渡槽，槽轴线应与河道水流方向尽量成正交，槽址应位于河床及岸坡稳定、水流顺直的地段，避免位于河流转弯处； 2.3 结构布置 根据渠系规划确定，选用钢筋混凝土简支梁式渡槽进行输水，槽身采用带拉杆的矩形槽，支承结构采用单排架型式，两立柱之间设横梁，基础采用整体板式基础支撑排架。渡槽全长25.6m，采用等跨布置方案，一跨长度为12.8m。进出口均用混凝土建造。
目录(
1. 工程概况 重建渡槽带桥，原渡槽后溢洪道断面下挖，以满足校核标准泄洪要求。目前，东方红干渠已整修改造完毕，东方红干渠设计成果显示，该渡槽上游侧渠底设计高程为165.50m，下游侧渠底设计高程为165.40m。本次设计将现状渡槽拆除，按照上述干渠设计底高程，结合溢洪道现状布置及底宽，在原渡槽位重建渡槽带桥，上部桥梁按照四级道路标准，荷载标准为公路-Ⅱ级折减，建筑材料均采用钢筋砼，桥面总宽5m。 现状渡槽拆除后，为满足东方红干渠的过流要求及溢洪道交通要求，需重建跨溢洪道渡槽带桥。新建渡槽带桥轴线布置于溢洪道桩号0+，同现状渡槽桩号，下底面高程为165.20m，满足校核水位+0.5m 超高要求，桥面高程167.40m，设计为现浇结合预制混凝土结构，根据溢洪道设计断面，确定渡槽带桥总长51m，8.5m×6跨。上部结构设计如下：渡槽过水断面尺寸为×1.6m，同干渠尺寸，采用C25钢筋砼，底及侧壁厚20cm，顶壁厚30cm，筒型结构，顶部两侧壁水平挑出1.25m，并在顺行车方向每隔2m设置一加劲肋，维持悬挑板侧向稳定，桥面总宽5m，路面净宽4.4m，设计荷载标准为公路-Ⅱ级折减，两侧设预制C20钢筋砼栏杆，基础宽0.5m。下部结构设计如下：下部采用C30钢筋混凝土双柱排架结构，并设置横梁， 由于地基为砂岩，基础采用人工挖孔端承桩，尺寸为×1.2m，基础深入岩层弱风化层1.0m，盖梁尺寸为4××1.2m。 2．槽身纵向内力计算及配筋计算
根据支承形式，跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同，槽身应力状态与计算方法也不同，对于梁式渡槽的槽身，跨宽比、跨高比一般都比较大，故可以按梁理论计算。槽身纵向一般按满槽水。 图2—1 槽身横断面型式（单位：mm） (1)荷载计算 根据规划方案中拟定，渡槽的设计标准为4级，所以渡槽的安全级别Ⅲ级，则安全系数为γ =，混凝土重度为γ=25kN/m3，正常运行期为持久状况，其设计状况系数为ψ=，荷载分项系数为：永久荷载分项 系数γ G =，可变荷载分项系数γ Q =，结构系数为γ d =。 纵向计算中的荷载一般按匀布荷载考虑，包括槽身重力（栏杆等小量集中荷载也换算为匀布的）、槽中水体的重力、车道荷载及人群荷载。其中槽身自重、水重为永久荷载，而车道荷载、人群荷载为可变荷载。 槽身自重： 标准值：g 1k =γ ψγV 1 =×25××5+×2×2+×+×+×+×+×2+× 2)=（kN/m） 设计值： g 1=γ G。 g 1k =×=（kN/m） 水重：标准值： g 2k =γ ψγV 2 =××（×）=（kN/m）
渡槽水力计算书 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图： 二、基本设计资料 1．依据规范及参考书目： 武汉大学水利水电学院《水力计算手册》（第二版） 中国水利水电出版社《灌区建筑物的水力计算与结构计算》（熊启钧编著）2．计算参数： 计算目标:已知槽身比降及水深，求槽宽及水头损失。 渡槽断面型式: U形渡槽。 进口渐变段型式: 扭曲面；出口渐变段型式: 扭曲面。 设计流量Q = 50.000 m3/s 槽内水深h = 3.200m；槽身比降i = 1/1000 洞身长度L = 131.020m糙率n = 0.0140 上游渠道水深h1 = 2.958m；下游渠道水深h2 = 3.038m 上游渠道流速v1 = 1.000m/s；下游渠道流速v2 = 1.000m/s 上游渠道底部高程▽1 = 497.150m 三、计算过程 1．断面尺寸计算 槽身宽度需采用试算法求得。假定槽身宽度B = 6.440m，流量计算过程如下： 半水面线所在半弦长c = 3.220m，圆心角θ= 3.129 弧度 断面面积：A = θ×B2/8-c×(B/2-h) = 3.129×6.4402/8-3.220×(6.440/2-3.200) = 16.158 m2 渠道湿周：X = θ×B/2 = 3.129×6.440/2 = 10.076 m 水力半径：R = A/X = 16.158/10.076 = 1.604m 谢才系数：C = 1/n×R1/6 (曼宁公式) 代入上式：C = 1/0.0140×1.6041/6 = 77.278 计算流量：Q' = A×C×(R×i)0.5 = 16.158×77.278×(1.604×0.00100)0.5 = 50.002 m3/s Q'=50.002m3/s与设计流量Q=50.000m3/s近似，
渡槽课程设计删减版 一、概述 渡槽是渠道跨越河流、溪谷、洼地和道路的明流输水建筑物，是水利工程中应用最广的交叉建筑物之一。 渡槽由与渠道连接的进口段、出口段、槽身及下部支承结构等部分组成，进出口段的布置和设计、槽身的水力计算、进出口水流连接以及防冲、防渗等措施，可参考水工建筑物有关专著，本资料仅介绍渡槽槽身及下部支承结构的结构设计。 渡槽纵剖面示意图 1—进口段；2—重力式槽台；3—槽身；4—刚架式支墩； 5—基础；6—出口段；7—渠道；8—原地面线 渡槽和一般桥梁相似，由上部结构（槽身）和下部结构（墩、台或刚架）组成。确定渡槽的形式，应根据当地的地形、地质和施工、运行条件。如在宽而浅的渠道上，当渡槽的过水流量比较大时，槽身可用钢筋混凝土建造，它可以支承在钢筋混凝土刚架上；如渡槽跨越峡谷，而峡谷两岸有比较坚硬的基岩时，槽身可以支承在拱上，拱可以用石料或混凝土建造；U形截面槽身具有过水时水力条件好及受力性能好等优点，但施工较为复杂。 钢筋混凝土渡槽可以是现场整体浇注的，也可以是预制装配式的，或者是装配整体式的，这要由当地具体条件和施工情况确定。 二、刚架式渡槽的布置 下图为跨越天然洼地的渡槽，槽身部分及刚架下部与水接触，故有限制裂缝宽度的要求。内力分析采用弹性方法，槽身结构如下图所示，布置时考虑了下列几个问题。
1.槽内正常水深为 2.00m ，最高水深为2.35m ，另加浪高0.1m ，水压高度最大为2.45m ，考虑采用悬臂式侧墙，取墙高为2.65m ，以备在最高水位时仍有0.2m 的安全超高。 2.槽底宽5.80m ，根据底板跨度可采用1.5~ 3.0m 的数值，故拟布置3~4根纵梁，若布置4根，底板为三跨连续板，跨度很小，而两端受到侧墙底部传来的负弯矩（316 H γ-）很大，将使底板跨中亦受负弯矩，对结构配筋不利。故确定布置3根纵梁，间距（中至中）3.00m 。 3.渡槽全长41.2m ，刚架间距即纵梁跨长，可取4~7m ，今拟用6.2m ，纵梁为单跨简支梁，渡槽进口段与出口段两端各带有2m 的悬臂。 4.因地基较好，刚架立桩与基础采用刚接，基础埋入深度位于表层土下面。 三、 钢筋混凝土渡槽的结构设计 1.侧墙——悬臂板设计 （1）悬臂板设计步骤 a.切取1m 板宽计算出悬臂板固定端所受最大弯矩，对于普通薄板，斜截面受剪可不必计算。 b.设计固定端处的板厚及配筋量。 c.板顶部的厚度根据使用、构造、施工要求决定，一般不宜小于100mm ，。用直线将板顶板底厚度相连，全板各截面厚度即可确定。 d.再取板的其他截面（例如距固定端1/3、2/3跨长等截面），并计算这些截面的弯矩及配筋量。 e.画出配筋量与板长的关系曲线，然后由材料图形定出沿板长切断部分钢筋的位置，以节省钢材。为配筋施工方便，可在板内一次切断钢筋根数一半，但直通到顶的钢筋间距不得大于200mm 。 f.渡槽悬臂板的钢筋，直径多为8~12mm ，允许采用两种不同的直径，但两者相差应大于或等于2mm ，钢筋标注方法，用间距表示常较方便。 （2）渡槽悬臂式侧墙计算
一、槽身纵向内力计算及配筋计算 根据支承形式，跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同，槽身应力状态与计算方法也不同，对于梁式渡槽的槽身，跨宽比、跨高比一般都比较大，故可以按梁理论计算。槽身纵向按正常过水高程计算（本渡槽设计水位高程取60cm）。 图1—1 槽身横断面型式（单位：mm） 1、荷载计算 根据设计拟定，渡槽的设计标准为5级，使用年限50年所以渡槽的安全级别Ⅲ级， 则安全系数为γ =0.9（DL-T 5057 -2009规范），C30混凝土重度为γ=25kN/m3（根据水工混凝土结构设计规范DL-T 5057-2009：6.1.7条），正常运行期为持久状况，其设计状 况系数为ψ=1.0，荷载分项系数为：永久荷载分项系数γ G =1.05，可变荷载分项系数γ Q =1.20（《水工建筑物荷载设计规范》（DL 5057 -1997规范）），结构系数为γ d =1.2（DL-T 5057 -2009规范）。 纵向计算中的荷载一般按匀布荷载考虑，包括槽身重力（栏杆等小量集中荷载也换算为匀布的）、槽中水体的重力及人群荷载。其中槽身自重、水重为永久荷载，而人群荷载为可变荷载。 （1）槽身自重： 标准值：G 1k =γ ψγ（V 1 +2V 2 +V 3 )=0.9×1×25×(0.15× 2.3+0.7×0.25×2+1.4×0.2)=21.94（kN/m） 设计值：G 1=γ G ×g 1k =1.05×21.94=23.04（kN/m）
（a ）面板自重 设计值：g 1=γG γ0ψγV 1=1.05×0.9×1×25×(0.15×2.3)=8.15（kN/m ） （b ）腹板自重 设计值：g 2=γG γ0ψγ2V 2=1.05×0.9×1×25×(0.25×0.7)×2=8.27（kN/m ） （c ）底板自重 设计值：g 3=γG γ0ψγV 3=1.05×0.9×1×25×(1.4×0.2)=6.62（kN/m ） （2）水重：标准值：G 2k =γ0ψγV 4=0.9×9.81×1×（0.6×0.9）=4.77（kN/m ） 设计值：G 2=γG ×g 2k =1.05×4.77=5.01（kN/m ） （3）栏杆荷载： 本设计采用大理石栏杆，大理石的容重γ1=28kN/m3，缘石采用C30 混凝土预制，C25混凝土重度为γ=25kN/m 3 。 标准值：G 3k =γ0ψγ1V 5+γ0ψγV 6=0.9×1×28×2×｛(0.5×0.16×0.16×5÷10)+0.8 ×0.16｝+0.9×1×25×2×(0.16×0.3)=8.92（kN/m ） 设计值： G 3=γG ×g 2k =1.05×8.92=9.37（kN/m ） 根据《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ77-98) 规范要求：桥上人行道 栏杆时，作用在栏杆扶手上的活载，竖向荷载采用1.2kN/m ；水平向外 荷载采用1.0kN/m 。两者分别考虑，不得同时作用。 标准值： Q 栏杆竖向=1.2（kN/m ） 设计值： Q 1=1.2×1.2=1.44（kN/m ） （4）人群荷载： 根据《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ77-98) 规范要求：梁、桁、拱及其他大跨结构的人群荷载w ，可按下列公式计算，且ω值在任何情况下不得小于2．4kPa 。 当跨径或加载长度l ＜20m 时：
目录 1. 工程概况 (1) 2．槽身纵向内力计算及配筋计算 (2) (1)荷载计算 (2) (2)内力计算 (4) (3)正截面的配筋计算 (5) (4)斜截面强度计算 (6) (5)槽身纵向抗裂验算 (7) 3．槽身横向内力计算及配筋计算 (8) (1)底板的结构计算 (10) (2)渡槽上顶边及悬挑部分的结构计算 (11) (3)侧墙的结构计算 (12) (4)基地正应力验算 (19)
1. 工程概况 重建渡槽带桥，原渡槽后溢洪道断面下挖，以满足校核标准泄洪要求。目前，东方红干渠已整修改造完毕，东方红干渠设计成果显示，该渡槽上游侧渠底设计高程为165.50m，下游侧渠底设计高程为165.40m。本次设计将现状渡槽拆除，按照上述干渠设计底高程，结合溢洪道现状布置及底宽，在原渡槽位重建渡槽带桥，上部桥梁按照四级道路标准，荷载标准为公路-Ⅱ级折减，建筑材料均采用钢筋砼，桥面总宽5m。 现状渡槽拆除后，为满足东方红干渠的过流要求及溢洪道交通要求，需重建跨溢洪道渡槽带桥。新建渡槽带桥轴线布置于溢洪道桩号0+95.25，同现状渡槽桩号，下底面高程为165.20m，满足校核水位+0.5m超高要求，桥面高程167.40m，设计为现浇结合预制混凝土结构，根据溢洪道设计断面，确定渡槽带桥总长51m，8.5m×6跨。上部结构设计如下：渡槽过水断面尺寸为2.7×1.6m，同干渠尺寸，采用C25钢筋砼，底及侧壁厚20cm，顶壁厚30cm，筒型结构，顶部两侧壁水平挑出 1.25m，并在顺行车方向每隔2m设置一加劲肋，维持悬挑板侧向稳定，桥面总宽5m，路面净宽4.4m，设计荷载标准为公路-Ⅱ级折减，两侧设预制C20钢筋砼栏杆，基础宽0.5m。下部结构设计如下：下部采用C30钢筋混凝土双柱排架结构，并设置横梁， 由于地基为砂岩，基础采用人工挖孔端承桩，尺寸为1.2×1.2m，基础深入
渡槽设计任务书 设计资料 1.槽身为等跨简支矩形槽，跨长15m. 2.槽内径尺寸：b h= 3.0 2.5m. 3.流量：Q=10m3/s,设计水深：h d=2.0m 加大水深：h c=2.5m 4.槽顶外侧设1.0m宽人行道，人行道外侧设1.2m高栏杆 5.排架为单层门型钢架，立柱高度本跨可按5.0m计算 6.建筑材料参数值：本设计受力筋采用HRB400 （）箍筋采用HPB300（Φ）， 其中HRB400钢筋强度设计值=f=360N/mm2,弹性模量=2.0 N/mm2 .HRB300钢筋强度设计值=f=270N/mm2. 7.使用要求：=0.25mm =l0/600 8.采用水工混凝土结构设计规范SL-191-2008 9.荷载钢筋混凝土重度：25 KN/m3人行道人群荷载：2.5 KN/m2 栏杆重：1.5 KN/m 施工荷载：4 KN/m2 基本风压：w0=0.4 KN/m2 地基承载力特征值：fak=200 KN/m2
基础埋深：1.5m 抗震设计基本烈度：6度 设计要求 设计计算书一份，包括计算依据资料、计算简图、计算过程、计算的最终成果。图纸一份，包括槽身（1#图，594mm）、排架和基础（2#图420mm）各一张
渡槽计算书 水力计算及尺寸拟定 渠道断面水力计算 由已知资料可知此渡槽设计流量Q 设=10 m 3/s 渠道断面取m=1，n=0.014。按照明渠均匀流计算，根据公式 Q =()A b mh h =+ 2X b =+ 式中 Q ——为渡槽的过水流量（m 3/s ） A ——过水断面面积（m 2） C ——谢才系数 R ——水力半径（m ） X ——湿周（m ） i-为槽底比降 n-为槽身糙率，钢筋混凝土槽身可取n=0.014 A=b h=2 =6m 2 X=b+2h=3+2 2=7m R= = =0.875m R = 1 6 1C R n =
; 不带横杆的矩形渡槽结构计算： 1. 槽身横向计算：沿纵向取单位长度1 m 槽身为脱离体进行计算，计算简图如图1所示。 图1.槽身横向计算简图 作用于所切取的单位长度脱离体上的荷载q 等于水重、人群荷载及槽身自重之和，除此之外，在脱离体两个侧面作用着剪力1Q 和2Q ，并由1Q 和2Q 的差值Q ?与竖向力q 保持平衡，即q Q Q Q =-=?21。 （1）人行道板计算 人行道板为一支承在侧墙上的悬臂板，计算跨长为mm a 100020012001=-=，承受的均布荷载1q 等于人群荷载加板的自重。人行道板承受的最大弯矩为： m kN a g q a q M k G k Q ?-=?+??-=+-=-= 3.11)5.21.0531.2(5.02 121212110）（γγ ^ mm a 30=； =-=a h h 0100-30=70mm ； 0.0793*******.6103.111.226 20 =????==bh f KM c s α
468.085.00.0827211=<=--=b s ξαξ 20851300 708270.010009.6mm f h b f A y c s =???==ξ 为与侧墙钢筋协调，实配B 025@8,20201mm A =。 （2）侧墙计算 侧墙中最大计算弯矩的截面是侧墙的截面1，该处的水深为,另外为了截断部分由截面1延伸向上的竖向钢筋，距墙底处再选取一计算截面2计算。 在工程实践中，侧墙近似的按受弯构件设计（略去轴向力影响）。侧墙底端的最大弯矩为（弯矩符号以槽壁外侧受拉为正）： … 截面1配筋： m kN a q H M ?-=+???-=+-=39.73.111.02.8106 12161321131）（）（γ mm a 30=；=-=a h h 0300-30=270mm ；mm b 0100=； 0.056727010009.61039.71.026 20 =????==bh f KM c s α 468.085.00.0584211=<=--=b s ξαξ 20504300 2700584.010009.6mm f h b f A y c s =???==ξ 取用B 125@10，2628mm A s =。 截面2配筋： ^ m kN a q H M ?-=+-??-=+'-=12.833.1112.8106 12161321132））（（）（γ mm a 30=；=-=a h h 0300-30=270mm ；mm b 0100=； 0.018327010009.61012.831.026 20 =????==bh f KM c s α 468.085.00.0185211=<=--=b s ξαξ 20160300 2700185.010009.6mm f h b f A y c s =???==ξ 取用B 025@8,20201mm A =。
渡槽设计任务书 设计课题某灌区输水渠道上装配整体式钢筋混凝土矩形带横杆渡槽设计资料根据初步设计成果，提出设计资料及有关数据如下：该输水渡槽跨越142m 长的低洼地带见下图，需修建通过15m3/s 设计流量及16m3/s 校核流量，渡槽无通航要求。经水力计算结果，槽身最大设计水深H二，校核水深为。支承结构采用刚架，槽身及刚架均采用整体吊装的预制装配结构。设计一节槽身及一个最大高度的刚架。 建筑物等级4 级。 建筑材料： 混凝土强度等级槽身及刚架采用C25级； 钢筋槽身及刚架受力筋为HRB335分布筋、箍筋、基础钢筋 HPB235。 钢筋混凝土重力密度25KN/m3; 人行道人群荷载m2 栏杆重m2 使用要求： 槽身横向计算迎水面裂缝宽度允许值[W smax]=,[W Lmax]= 槽身纵向计算底板有抗裂要求。槽身纵向允许挠度
[f s ]=l o /5OO,[f L ]=l o /55O 。 采用：水工混凝土结构设计规范（SL/T191-2008。 设计要求 在规定时间内，独立完成下列成果： 设计计算书一份。包括：设计题目、设计资料，结构布置及尺寸简图; 槽身过水能力计算、槽身、刚架的结构计算（附必要的计算草图）。 设计说明书一份。包括对计算书中没有表达完全部分的说明。 施工详图，一号图纸一张。包括：槽身、刚架配筋图、钢筋表及必要 说明。 图纸要求布局合理，线条粗细清晰，尺寸、符号标注齐全，符合制图 标准要求。 附图 洼地长（M -- 20.00M J'lTI'b 渠道 进口段 5.00M 渡槽计算书 水力计算，拟定渡槽尺寸 渠道 进口段 槽底高程 （M ）
渡槽课程设计三峡 大学版
不带横杆的矩形渡槽结构计算： 1. 槽身横向计算：沿纵向取单位长度1 m 槽身为脱离体进行计算，计算简图如图1所示。 图1.槽身横向计算简图 作用于所切取的单位长度脱离体上的荷载q 等于水重、人群荷载及槽身自重之和，除此之外，在脱离体两个侧面作用着剪力1Q 和2Q ，并由1Q 和2Q 的差值Q ?与竖向力q 保持平衡，即 q Q Q Q =-=?21。 （1）人行道板计算 人行道板为一支承在侧墙上的悬臂板，计算跨长为 mm a 100020012001=-=，承受的均布荷载1q 等于人群荷载加板的自 重。人行道板承受的最大弯矩为：
m kN a g q a q M k G k Q ?-=?+??-=+-=-= 3.11)5.21.0531.2(5.02 121212110）（γγ mm a 30=； =-=a h h 0100-30=70mm ； 0.0793*******.6103.111.226 20 =????==bh f KM c s α 468.085.00.0827211=<=--=b s ξαξ 20851300 708270.010009.6mm f h b f A y c s =???==ξ 为与侧墙钢筋协调，实配B 025@8,20201mm A =。 （2）侧墙计算 侧墙中最大计算弯矩的截面是侧墙的截面1，该处的水深为2.8m,另外为了截断部分由截面1延伸向上的竖向钢筋，距墙底1.0m 处再选取一计算截面2计算。 在工程实践中，侧墙近似的按受弯构件设计（略去轴向力影响）。侧墙底端的最大弯矩为（弯矩符号以槽壁外侧受拉为正）： 截面1配筋： m kN a q H M ?-=+???-=+-=39.73.111.02.8106 12161321131）（）（γ mm a 30=；=-=a h h 0300-30=270mm ；mm b 0100=； 0.056727010009.61039.71.026 20 =????==bh f KM c s α 468.085.00.0584211=<=--=b s ξαξ 20504300 2700584.010009.6mm f h b f A y c s =???==ξ 取用B 125@10，2628mm A s =。
钢筋混凝土重力密度 25kN/m3 人行道人群荷载 3.0kN/m2 施工荷载 4KN/m 渡槽所在地最大风速 v=25m/s 地基土壤允许承载力 200KN/m2 基础埋置深度 H’=1.5m （8）使用要求： 槽身横向计算迎水面裂缝宽度允许值[w s max]=0.25mm [w L max]=0.20mm 槽身纵向计算要求底板不出现裂缝。槽身纵向允许挠度值[f s]=l0/500,[f L]=l0/550 （9）采用《水工混凝土结构设计规范（SL/T191-96）》 四、设计要求： 学生在两周时间内，独立完成下列成果： （1）设计任务书一份，包括：设计资料、结构布置及尺寸、槽身、刚架的结构设计计算，计算说明书要求按顺序设计分章、分节书写。要有必要的计算公式和简图、主要计算步骤及结果。内容完整，数据准确，书写工整装订成册。 （2）施工配筋图一张（1号图），包括槽身、刚架配筋图及必要的文字说明。图纸布置要合理，字迹工整，尺寸、符号标准齐全符合制图标准要求。 （3）设计进度：2012年（两周） 阅读设计任务书、参考资料 8学时 布置课程设计 4学时 槽身设计计算 18学时 刚架设计计算 18学时 绘制施工详图 28学时 整理设计书、计算书 4学时 合计 80学时 （5）课设任务安排见附表。 注：支架高度是指基础顶面至柱顶之间的高度。
渡槽计算书： 一、人行横道荷载及配筋计算 （1）人行道荷载计算： K=1.15 γQ=1.2 γG=1.05 A行=1㎡g k=25×1×1×0.1=2.5KN/m M1=－（γG×g k+γQ1q k0）×a12 2=-2.81KN·m 钢筋选用HRB335:f y=300N/m㎡ 混凝土选用C20:f c=9.6N/m㎡ 将人行横道看做厚板来配置钢筋则a=c+10 b=1000mm h=100mm C=25mm a=25+10=35mm h0=h-a=65mm KM1=3.23 KN·m （2）配筋计算： ΣX=0 f c bx=f y A s ΣM=0 KM1=f c bαs h02 αs=KM1 f c bh02 =0.08<αsb=0.358 §=1-1-2αs =0.083<0.85§sb=0.468 x=§h0=5.43