输送物料:原煤；堆积密度ρ=850kg/m 3；粒度 ≤
300mm ；输送能力Q=1200
t/h ；
机长L=446.865
m ；
提升高度H=71.034
m ；
区段号
I
II
III
区段斜长Li(m)20.8134.1391.955区段提升高Li(m)0.000 2.97268.062区段角度αi(弧度)00.087266463
0.174532925
区段角度αi(角度)
5
10
二、主要参数确定：1.带速:υ选υ= 3.50m/s；2.带宽:B
初选带宽:
选 B=
1200
mm；
1)按输送量校核:Q max = 3.6Sυkρ =
1538.3844t/h ；
满足要求！
式中:
S -- 输送带上物料最大截面积（托辊槽角λ=35°，运行堆积角θ=15°）；
S=0.1512m 2；υ-- 带速；
υ= 3.50m/s；
k -- 倾斜输送机面积折减系数；k=0.95ρ-- 堆积密度；
ρ=
850
kg/m 32）按粒度校核： B ≥ 2a ＋ 200 =800mm ；满足要求！
式中: a -- 物料最大粒度；
a=300mm；3.输送带:初选PVG输送带:
PVC1600S
q B =22.2kg/m；S T =
1600
N/mm；
4.托辊:
1）托辊直径的确定：
初选托辊直径：
φ133
托辊转速：
502.6r/min；式中:
υ--带速；υ= 3.50m/s；d--托辊直径；
d=
0.133
mm；
2）上托辊选型：(a)静载计算:P o =e×a o ×(I m /υ＋q B )×9.8=1104.9
N；
式中:
e--辊子载荷系数(槽形托辊组)；e=0.8a o --上托辊间距；a o = 1.2m；υ--带速；υ=
3.5
m/s；I m --输送能力；I m =Q/3.6=333.333
kg/s；q B --输送带每米质量；
q B =
22.2
kg/m；n=60υ/（πD）=
带式输送机设计计算书
一、已知条件：输送机几何条件：
带式输送机各区段几何参数表
(b)动载计算:P′
=P o×f s×f d×f a=1691.8N；
o
式中:f s--运行系数；f s= 1.2
f d--冲击系数；f d= 1.16
f a--工况系数；f a= 1.1
选G506托辊(φ133×465):轴承6305/C4,辊子承载能力3.42kN,上托辊组综合旋转质量G1=22.34kg；(c)上托辊组每米长度旋转部分质量 q RO计算:q RO = G1/a O =18.62kg/m ；
取q RO=18.62kg/m ；
式中:G1 -- 上托辊每组托辊旋转部分质量；G1=22.34kg ；
a O -- 上托辊间距 ； a O= 1.2m ；3）下托辊选型：
(a)静载计算:P u=e×a u×q B×9.8=652.7N；
式中:e--辊子载荷系数(平形下托辊组)；e=1
a u--下托辊间距；a u=3m；
q B--输送带每米质量；q B=22.2kg/m；
(b)动载计算:P′
=P u×f s×f a=861.5N；
u
式中:f s--运行系数；f s= 1.2
f a--工况系数；f a= 1.1
选G521托辊(φ133×1400):轴承6305/C4,辊子承载能力0.85kN(偏小),下托辊组综合旋转质量G2=20.52kg；(c)下托辊组每米长度旋转部分质量 q Ru计算:q Ru = G2/a u = 6.84kg/m ；
取q RU= 6.84kg/m ；
式中:G2 -- 下托辊每组托辊旋转部分质量；G2=20.52kg ；
a u -- 下托辊间距 ； a u=3m ；
5.输送带上每米物料质量 q G计算：q G= Q/3.6υ=95.24kg/m ；
取q G=95.24kg/m ；
式中:Q -- 输送能力；Q=1200t/h ；
υ-- 带 速 ； υ= 3.50m/s；6.模拟摩擦系数f：f=0.028
其中下分支模拟摩擦系数f2：f2=0.025
其中上分支模拟摩擦系数f1：f1=0.03
7.附加阻力系数C：C= 1.094
8.滚筒与胶带间摩擦系数μ：μ=0.3
9.传动滚筒围包角(实际202°)：取α1=α2=200°；
10.起动系数：K A= 1.4
三、传动滚筒圆周驱动力计算
1.分项阻力计算
1.1上分支物料主要阻力F HoL F HoL = f1Lq G gcosδ=12366N ；
式中:f1 -- 模拟摩擦阻力系数；f1=0.03 L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；
g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；
H-- 输送机段提升高度 ； H=71.034m ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ= 9.14658°
换算为弧度δ=0.159638弧度 ；
q G--计算每米输送物料质量 ；q G=95.24kg/m ；
1.2上分支空载主要阻力F hoe FH oe =f1Lg(q Ro＋q B cosδ) =5331N ；
式中:f1 -- 模拟摩擦阻力系数；f1=0.03 L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；
g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；
q RO--上分支托辊组每米长度旋转部分质量；q RO=18.62kg/m ；
q B-- 输送带单位长度质量；q B=22.20kg/m ；
1.3下分支主要阻力F hu F Hu =f2Lg(q Ru＋q B cosδ) =3152N ；
式中:f2 -- 模拟摩擦阻力系数；f2=0.025 L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；
g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；
q Ru--下分支托辊组每米长度旋转部分质量；q Ru= 6.84kg/m ；
q B-- 输送带单位长度质量；q B=22.20kg/m ；
1.4上分支物料提升阻力F stoL F stoL = q G Hg =66367N ；
式中:q G--计算每米输送物料质量 ；q G=95.24kg/m ；
H-- 输送机倾斜高度 ；H=71.034m ；
g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；
1.5上分支输送带提升阻力F stoB F stoB = q B Hg =15470N ；
式中:q B-- 输送带单位长度质量；q B=22.20kg/m ；
H-- 输送机倾斜高度 ；H=71.034m ；
g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；
1.6下分支输送带下降阻力F stu F stu = q B H′g =-15470N ；
式中:q B-- 输送带单位长度质量；q B=22.20kg/m ；
H′-- 输送机下分支倾斜高度 ；H′=-71.034m ；
g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；
1.7上分支物料前倾阻力 FεOL F
= Cεμ0RLq G gcosδsinε′ =265N ；
εOL
式中:Cε--槽形系数 ；Cε=0.4335°槽角μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4；μ0=0.4
R -- 前倾托辊在托辊总数中所占比例；R=0.155
q G--计算每米输送物料质量 ；q G=95.24kg/m ；
g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；
ε′-- 上分支前倾托辊前倾角；ε′= 1.383333°
换算为弧度ε′=0.024144弧度 ；
L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；1.8上分支空载前倾阻力 FεOe F
= Cεμ0RLq B gcosδsinε′ =62N ；
εOe
式中:Cε--槽形系数 ；Cε=0.4335°槽角μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4；μ0=0.4
R -- 前倾托辊布置在托辊总数中所占比例；R=0.155
q B--输送带单位长度质量 ；q B=22.20kg/m ；
g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；
ε′-- 上分支前倾托辊前倾角；ε′=0.024144弧度 ；
L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；1.9下分支前倾阻力 FεU F
= μ0RLq B gcosλcosδsinε″ =154N ；
εU
式中:μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4；μ0=0.4 R -- 前倾托辊布置在托辊总数中所占比例；R=0.155
L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；
q B--输送带单位长度质量 ；q B=22.20kg/m ；
g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；
λ-- 下分支V形前倾托辊槽角；λ=10°；
换算为弧度λ=0.174533弧度 ；
δ-- 输送机I区段倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；
ε″-- 下分支V形前倾托辊前倾角；ε″= 1.5°
换算为弧度ε″=0.02618弧度 ；
1.10被输送物料与导料槽拦板间的摩擦阻力F gl
F gl = μ2I V2ρgl/（υ2b12） =μ2q G2gl/(ρb12)=950N ；
式中:μ2--物料与导料板间的摩擦系数,一般为0.5～0.7；μ2=0.7
I V-- 输送能力； I V = Q/（3.6ρ） =q Gυ/ρ=0.392m3/s
ρ-- 堆积密度；ρ=850kg/m3
g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；
l-- 导料槽拦板长度， l=10.50m ；
υ-- 带 速 ； υ= 3.50m/s；
b1-- 导料槽两拦板间宽度， b1=0.90m ；1.11清扫器摩擦阻力F r F r = F r1＋F r2 =3360N ；1.11.1头部清扫器摩擦阻力F r1F r1 = n1APμ3 =1344N ；
式中:n1-- 头部清扫器个数；n1=2 A-- 一个清扫器和输送带的接触面积；A=0.012m2
P-- 清扫器与输送带间的压力，一般取为3×104～10×104N/m2；P=80000N/m2
μ3 --清扫器与输送带间的摩擦阻力，一般取0.5～0.7；μ3=0.70m/s2 ；
1.11.2空段清扫器摩擦阻力F r2F r2 = n2APμ3 =2016N ；
式中:n2-- 空段清扫器个数；n2=2 A-- 一个清扫器和输送带的接触面积；A=0.018m2
P-- 清扫器与输送带间的压力，一般取为3×104～10×104N/m2；P=80000N/m2
μ3 --清扫器与输送带间的摩擦阻力，一般取0.5～0.7；μ3=0.70m/s2 ；
2.圆周力
2.1全程有载圆周力F U=C*F H＋F St＋F s1＋F s2=96740N ；
式中: C -- 系数；C= 1.227
2.1.1主要阻力F H=F HoL＋F Hoe＋F Hu =20849N ；
式中:F HoL-- 上分支物料主要阻力；F HoL=12366N ；
F Hoe-- 上分支空载主要阻力；F Hoe=5331N ；
F Hu-- 下分支主要阻力；F Hu=3152N ；
2.1.2提升阻力F st=F stoL =66367N ；
式中:F stoL-- 上分支物料提升阻力；F stoL=66367N ；
2.1.3特种主要阻力F s1=FεoL＋Fεoe＋Fεu +F gl=1431N ；
式中:FεoL-- 上分支物料前倾阻力；FεoL=265N ；
Fεoe-- 上分支空载前倾阻力；Fεoe=62N ；
Fεu-- 下分支前倾阻力；Fεu=154N ；
F gl--被输送物料与导料槽拦板间的摩擦阻力F gl=950N ；
2.1.4特种附加阻力F s2=F r=3360N ；
式中:Fr--清扫器摩擦阻力；F r=3360N ；
2.2空载工况圆周力F Uk=C*F Hk＋F sk1＋F s2=13984N ；
式中: C -- 系数；C= 1.227
2.2.1主要阻力F Hk=F Hoe＋F Hu1 =8483N ；
式中:F Hoe-- 上分支空载主要阻力；F Hoe=5331N ；
F Hu-- 下分支主要阻力；F Hu=3152N ；
2.2.2特种主要阻力F s1=Fεoe＋Fεu =215N ；
式中:Fεoe-- 上分支空载前倾阻力；Fεoe=62N ；
Fεu-- 下分支前倾阻力；Fεu=154N ；
2.2.3特种附加阻力F s2=F r=3360N ；
式中:Fr--清扫器摩擦阻力；F r=3360N ；
四、传动功率计算
1.满载运行传动滚筒轴功率P
=F uυ×10-3 =338.6kW ；
A
F U -- 满载总阻力；F U=96740
υ-- 带 速 ； υ= 3.50m/s；2.满载运行电动机功率P
=P A/(η1η2η′η″ )=422.6kW ；
M
式中:P A -- 满载运行传动滚筒轴功率；P A=338.6kW ；
η1-- 高低速联轴器总效率 ； η1=0.96
η2-- 减速器传动效率 ； η2=0.955
η′-- 电压降系数 ； η′=0.92式中:η″-- 多机驱动功率不平衡系数 ； η″=0.95
P M=500kW ；满足要求！
电机数n3=2电动机型号YB355M2-4660V转 速 1484r/min；
频 率50HZ ；
选单台电机P M1=250kW ；3.空载运行传动滚筒功率P
=F uk*υ×10-3 =48.9kW ；
Ak
F Uk -- 满载总阻力；F Uk=13984
υ-- 带 速 ； υ= 3.50m/s；
4.空载运行电动机功率P
=P Ak/(η1η2η′ )=58.0kW ；
Mk
式中:P A -- 满载运行传动滚筒轴功率；P Ak=48.9kW ；
η1-- 高低速联轴器总效率 ； η1=0.96
η2-- 减速器传动效率 ； η2=0.955
η′-- 电压降系数 ； η′=0.92选单台电机P M1=250kW ；单台电机空载起动满足要求！