现浇连续箱梁预应力
张拉计算
重庆沙滨路连续箱梁张拉计算预应力施工作业指导书
编制：
审核：
审批：
重庆拓达建设集团有限公司
2011年5月21日
目录
一、张拉前的准备工作 (2)
二、张拉程序 (2)
三、张拉控制数据计算 (2)
四、张拉力与油表读数对应关系 (12)
五、伸长值的控制 (14)
六、质量保证措施 (14)
七、安全保证措施 (15)
预应力施工作业指导书
后张法预施应力是待混凝土构件达到一定的强度后，在构件预留孔道中穿入预应力筋，使预应力筋对混凝土构件施加应力。这是一项十分重要的工作，施加预应力过多或不足都会影响预制构件质量，必须按设计要求，准确地施加预应力。
一、张拉前的准备工作
1、张拉前需完成梁内预留孔道、制束、制锚、穿束和张拉机具设备的准备工作。
2、张拉作业上岗作业人员必须经过特种作业培训，并取得特种作业合格证书。施工前，还必须对所有作业人员进行严格的施工技术交底。
3、钢绞线、锚具、张拉千斤顶、压力表等设备必须经专业检测单位检测，并取得检验合格报告。
4、张拉安全防护设备已安装完毕并在作业区周边布设警示标志，由专人负责看护、挪动。
二、张拉程序
预应力张拉要求混凝土强度达到90%且龄期不少于7天方可张拉，张拉时需纵横向钢束交替进行，纵向钢束张拉按先长后短的原则进行作业。
张拉工序为：0→初应力→控制应力（持荷2分种锚固）。
三、张拉控制数据计算
本作业指导书以标准段3×30m箱梁纵向和横向预应力筋伸长量计算为例进行编制。
㈠、计算依据
1、采用YJM15系列自锚性能锚具（即:YJM15-15、YJM15-7），张拉设备采用YCW250型、YCW400型配套千斤顶，已通过质量监督检验所检验合格并标定，检验证书附后。
2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线为15.24mm（钢绞线试验面积A g＝140.9mm2），标准强度f pk＝1860Mpa,弹性模量E p＝1.98×105Mpa。锚下控制应力：σcon＝0.75f pk＝0.75×1860＝1395Mpa。
3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。
4、瓯海大道西段快速路8标高架桥标准段施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
㈡、理论张拉伸长值的计算
1、按现行桥涵施工规范，预应力筋的理论伸长值△L（mm）为：
△L=Pp×L/Ap×Ep (1)
Pp—预应力筋的平均张拉力（N）；
L —预应力筋的长度（mm）；
Ap—预应力筋的截面积（mm2）；
Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）。
2、预应力筋的平均张拉力为：
Pp=P（1-e-（kx+uθ））/（kx+uθ） (2)
P —预应力筋张拉端的张拉力（N）；
x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
θ—从张拉端至计算截面孔道部分切线的夹角之和（rad）；
K —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；
u —预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
3、交界点张拉力计算公式为：
Px=P e-（kx+uθ） (3)
(3)式中各符号含义上同。
4、由图纸设计标准段3×30m箱梁钢绞线布置图知：
钢绞线截面积和弹性模量则根据试验数据取：A g=140.9mm2，E p=1.98×105MPa,将已知数据按实际情况代人⑴、⑵、⑶公式，即可求的计算钢绞线的伸长量△L。
5、3×30m箱梁纵向预应力筋N1、N1'—15φs15.24的伸长量计算：
⑴：第一段
张拉端张拉力：P＝（0.75×1860×140.9×15）/1000＝2948.33KN。
参数kx+uθ＝0.0015×3.9+0.15×0.3668＝0.0609，
参数e-（kx+uθ）＝0.9409，
截面积A p＝140.9×15＝2113.5mm2。
第一段理论伸长值为：
△L＝（P（1-e-（kx+uθ））×L)/(Ap×Ep×（kx+uθ））＝2948330×3900×（1-0.9409）/2113.5×198000×0.0609 ＝26.67（mm）
⑵：第二段
交界点张拉力：P x＝P×e-（kx+uθ）
＝2948.33×0.9884＝2914.13KN。
参数kx+uθ＝0.0015×7.8+0.15×0＝0.0117，
参数e-（kx+uθ）＝0.9884，
截面积A p＝140.9×15＝2113.5mm2。
第二段理论伸长值为：
△L＝（P x×L)/(A p×E p×（kx+uθ））
＝2914130×7800×（1-0.9884）/2113.5×198000×0.0117 ＝53.85（mm）
⑶：第三段
交界点张拉力：P x＝P×e-（kx+uθ）
＝2914.13×0.9618＝2802.92KN。
参数kx+uθ＝0.0015×8.1+0.15×0.178＝0.0389，
参数e-（kx+uθ）＝0.9618，
截面积A p＝140.9×15＝2113.5mm2。
第三段理论伸长值为：
△L＝（P x×L)/(A p×E p×（kx+uθ））
＝2802920×8100×（1-0.9618）/2113.5×198000×0.0389
＝53.28（mm）
⑷：第四段
交界点张拉力：P x＝P×e-（kx+uθ）
＝2802.92×0.9896＝2773.65KN。
参数kx+uθ＝0.0015×7+0.15×0＝0.0105，
参数e-（kx+uθ）＝0.9896，
截面积A p＝140.9×15＝2113.5mm2。
第四段理论伸长值为：
△L＝（P x×L)/(A p×E p×（kx+uθ））
＝2773650×7000×（1-0.9896）/2113.5×198000×0.0105 ＝45.95（mm）
⑸：第五段
交界点张拉力：P x＝P×e-（kx+uθ）
＝2773.65×0.9618＝2667.81KN。
参数kx+uθ＝0.0015×8.1+0.15×0.178＝0.0389，
参数e-（kx+uθ）＝0.9618，
截面积A p＝140.9×15＝2113.5mm2。
第五段理论伸长值为：
△L＝（P x×L)/(A p×E p×（kx+uθ））
＝2667810×8100×（1-0.9618）/2113.5×198000×0.0389 ＝50.71（mm）
⑹：第六段
25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片. 各梁得预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f ｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅ
ｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５. 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。 2、1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa ※标准强度：f ＝18６0MPa pk =1395MＰa ※张拉控制应力:σcon＝0、75f ｐk ※钢绞线松驰系数：0、3 ※孔道偏差系数：κ=0、0０１5 ※孔道摩阻系数：μ=0、15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 ２、2、理论伸长值得计算 根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行： (公式1) 式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)； Pp——预应力筋得平均张拉力(N）； Ｌ—-预应力筋得长度（mm)； Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）； Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）. 预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：
编号：LZ04技术交底-连续梁-011 新建连云港至镇江铁路站前工程 LZZQ-4标桥梁工程 竖向预应力施工三级技术交底 单位：中铁十九局集团连镇铁路工程项目经理部3分部编制时间：2016年6月21日交底时间：2016年6月25日
技术交底记录 编号：LZ04技术交底-连续梁-007 工程名称新建连云港至镇江铁路站前 工程LZZQ-4标段 交底班组桥涵27工班 交底项目跨宝应匝道（48+80+80+48） m连续梁 工序名称竖向预应力施工 交底提要： 1、交底范围 2、技术要求 3、材料要求 4、施工流程及施工程序 5、施工内容 6、质量保证措施 7、安全保证措施 交底内容： 1、交底范围 本交底适用于新建连云港至镇江铁路LZZQ-4标宝应特大桥跨宝应匝道1-（48+80+80+48）m连续梁竖向预应力施工。 2、技术要求 1、《高速铁路桥涵工程施工技术规范》 Q∕CR 9603-2015 2、《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010） 3、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005） 4、有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）通用参考图跨度：（48+80+80+48）m连续梁（连镇施（桥）参I-05） 5、宝应特大桥施工图 6、作业指导书、类似工程施工经验 3、材料要求 竖向预应力筋采用D25精轧螺纹钢，抗拉标准强度为830MPa，锚下张拉控制应力为675MPa。每延米的伸长量约为0.338cm。 管道压浆所用水泥抗压强度大于55MPa、抗折强度大于10MPa；封锚采用强度环氧树脂水泥砂浆； 竖向预应力管道采用Φ内50mm波纹管，锚具采用D L25型轧丝锚（含锚垫板、螺母全套）。 张拉体系采用YC60A型千斤顶，预应力采用二次张拉工艺。锚固时锚具回缩量不得大于 1mm，确保预应力筋的永存应力满足设计要求。
专新建南宁至广州铁路站前工程 NGZQ-7标段 *****桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书 编制： 复核： 审核： 中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ-7项目部 二零一零年五月
预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP R b y , 低松驰。跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φ s 15.24mm 钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长 值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm 。 梁体预应力材料： 纵横向预应力束：公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆：27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa 。 竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具：纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P ）、OVMBM15-4（BM15-4P ）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。 第二章 设计伸长量复核
现浇梁预应力施工工艺工法 （QB/ZTYJGYGF-QL-0506-2011） 桥梁工程有限公司靳林安陈建涛 1 前言 1.1 工艺工法概况 预应力混凝土与普通混凝土相比具有抗裂性好、刚度大、材料省、自重轻、结构寿命长等特点。预应力材料及工艺在工程中的广泛应用为建造中大跨度结构提供了条件。预应力混凝土已由单个预应力构件发展成预应力混凝土结构，广泛应用于建筑、桥梁、管道等结构领域。预应力施工工艺的好坏直接影响预应力结构的质量和寿命，因此总结预应力施工工艺，进行标准化施工，是保证质量的根本所在。 1.2 工艺原理 通过张拉预应力筋，在混凝土构件中产生预压应力，张拉、锚固完后灌浆，使预应力筋与混凝土可靠粘结，充分发挥材料强度并使所建立的预压应力有更好的保障。 2工法特点 2.1预应力筋可根据受力的需要设计成多种曲线形式，使其能满足各种受力要求。 2.2 预应力混凝土结构有着良好的抗裂性能和抗变形能力，耐久性高，可有效地降低结构高度，节约材料，节约能源，使用性能优越。 3 适用范围 适用于现浇连续梁、刚构梁，也可适用于顶推连续梁、节段拼装梁、简支梁等。 4 主要技术标准 《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224） 《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T14370） 《预应力用锚具、夹具和连接器应用技术规程》（JGJ85） 《混凝土结构设计规范》（GB50010） 《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204） 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50）
5 施工方法 预应力后张有粘结预应力混凝土技术是通过预埋管道、穿筋、张拉、灌浆等工序为混凝土结构建立预应力以满足设计要求。 6 工艺流程及操作要点 6.1 施工工艺流程 预应力张拉为特殊工序，一般派专人进行全程监控，由试验室提供混凝土的强度、弹性模量给工程部，由张拉技术负责人编制张拉通知单，张拉前监控人员仔细核对抗压强度、弹性模量值及龄期符合要求，并对张拉设备、工艺参数、以及张拉人员进行确认，张拉过程中对张拉应力、实测伸长值及持荷时间进行监控。施工工艺流程见图1。 图1 预应力施工工艺流程图 6.2 操作要点
四、拉设备及检验 1、拉设备的选用 设备能力计算： 3束：P=1860*0.75*140*3/1000=585.9KN 4束：P=1860*0.75*140*4/1000=781.2KN 5束：P=1860*0.75*140*5/1000=976.5KN 拉采用两端对称拉,选用两个YDC1500型穿心液压千斤顶，其拉力150T。 压力表的选用：压力表选用最大读数为60MPa，千斤顶同油压表的关系必须经省级计量单位标定。 2、在下述情况下，应对油表、千斤顶进行配套校验。 油泵、千斤顶、油表之中有一件是进场后修复过，第一次使用的；使用超过六个月或连续拉200次以上的；在运输和拉操作中出现异常时。 五、拉有关数量值计算 拉时应两端同时对称拉，拉控制以拉力为主，伸长值为校核控制，实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以。 锚下控制应力计算：σcon=1860mpa*0.75=1395mpa。 预应力钢绞线拉理论伸长量计算公式： ΔL＝（P p L）/（A p E p） (1) 式中：P p――预应力筋的平均拉力（N）； 当预应力筋为直线时P p＝P；
L――预应力筋的长度（mm）； A p――预应力筋的截面面积（mm2）； 本工程采用每根A p=140mm2； E p――预应力筋的弹性模量（N／mm2）； 本工程采用E p=197444mpa。 预应力筋平均拉应力按下式计算： P p＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） (2) 式中：P p――预应力筋平均拉力（N）； P――预应力筋拉端的拉力（N）； x――从拉端至计算截面的孔道长度（m）； θ――从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；由于本工程采 用的是预埋金属螺旋管道，故采用0.0015； μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数；本工程采用0.25。 六、拉伸长量计算： （一）中跨半跨计算方法如下： 1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长789.2cm+曲线长349.1cm（5o）+直线90.7cm； 2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长628.5cm+曲线长349.1cm（5o）+直线252.9cm； 3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长467.8cm+曲线长349.1cm（5o）+直线415.1cm； 4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长
一预应力混凝土连续梁桥 1.力学特点及适用范围 连续梁桥在结构重力和汽车荷载等恒、活载作用下，主梁受弯，跨中截面承受正弯矩，中间支点截面承受负弯矩，通常支点截面负弯矩比跨中截面正弯矩大。作为超静定结构，温度变化、混凝土收缩徐变、基础变位以及预加力等会使桥梁结构产生次内力。 由于预应力结构可以有效地避免混凝土开裂，能充分发挥高强材料的特性，促使结构轻型化，预应力混凝土连续梁桥具有比钢筋混凝土连续梁桥较大的跨越能力，加之它具有变形和缓、伸缩缝少、刚度大、行车平稳、超载能力大、养护简便等优点，所以在近代桥梁建筑中已得到越来越多的应用。 预应力混凝土连续梁桥适宜于修建跨径从30m到100多m的中等跨径和大跨径的桥梁。 2.立面布置 预应力混凝土连续梁桥的立面布置包括体系安排、桥跨布置、梁高选择等问题，可以设计成等跨或不等跨、等截面或变截面的结构形式（图1）。结构形式的选择要考虑结构受力合理性，同时还与施工方法密切相关。 a b a.不等跨不等截面连续梁 b. 等跨等截面连续梁 图1 连续梁立面布置 1．桥跨布置 根据连续梁的受力特点，大、中跨径的连续梁桥一般宜采用不等跨布置，但多于三跨的连续梁桥其中间跨一般采用等跨布置。当采用三跨或多跨的连续梁桥时，为使边跨与中跨的最大正弯矩接近相等，达到经济的目的，边跨取中跨的0.8倍为宜，当综合考虑施工和其他因素时，边跨一般取中跨的0.5～0.8倍。对于预应力混凝土连续梁桥宜取偏小值，以增加边跨刚度，减小活载弯矩的变化幅度，减少预应力筋的数量。若采用过小的边跨，会在边跨支座上产生拉力，需在桥台上设置拉力支座或压重。当受到桥址处地形、河床断面形式、通航（车）净空及地质条件等因素的限制，并且同时总长度受到制约时，可采用多孔小边跨与较大的中间跨相配合，跨径从中间向外递减，以使各跨内力峰值相差不大。 桥跨布置还与施工方法密切相关。长桥、选用顶推法施工或者简支—连续施工的桥梁，多采用等跨布置，这样做结构简单，统一模式。等跨布置的跨径大小
天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。 注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。
十六、后张法现浇箱梁预应力张拉作业指导书 1. 编制目的 (2) 2. 编制依据 (2) 3. 适用范围 (2) 4. 施工准备 (2) 4.1 张拉条件满足设计规定 (2) 4.2 端头及孔道处理 (3) 4.3 千斤顶、压力表已配套标定 (3) 4.4 预应力材料经过检验合格 (3) 4.5 理论伸长量已计算并交底 (6) 5. 施工方法 (6) 6. 工艺流程 (6) 6.1 钢绞线下料及编束 (6) 6.2 预应力筋穿束 (7) 6.3 安装锚具及千斤顶 (8) 6.4 张拉 ................................................................ 1..0 . 6.5 锚固 ................................................................ 1..1 . 7. 主要机具及设备 ........................................................ 1..2 . 8. 劳动力组织 ............................................................ 1..2 . 9. 质量标准及注意事项.................................................... 1..2.. .. 9.1 质量要求 ............................................................ 1..2 .
预制箱梁张拉计算书 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk Mpa。 1.2 根据施工方法确定计算参数： 注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa） 1.3 材料检测： 金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测； 锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测； 钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算： 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式： 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）： ΔL＝Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）；
宜河高速公路第四合同段预应力张拉计算书 计算： 监理： 日期： 中铁二十五局集团柳州铁路工程有限公司 宜河四标项目经理部 二O一二年二月
一．工程概况 K37+655天桥桥长为85米，分为5跨16米预应力箱梁，共计15片预应力混凝土预制箱梁。其中边跨边梁为4片，边跨中梁为2片，中跨边梁为6片，中跨中梁为3片。 二．预应力张拉 箱梁预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的高强度低松弛钢绞线，公称直径Φs=15.24mm，公称截面面积Ap=140mm2，其标准抗拉强度为f pk=1860Mpa。 本设计参考OVM锚固体系设计，预应力张拉采用张拉力与引伸量双控，张拉控制应力δcon=0.75×f pk=0.75×1860=1395Mpa，预应力弹性模量（N/mm2）Ep=1.95×105Mpa。 三．箱梁张拉计算 计算依据：根据《公路桥涵通用图》及《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）进行验算。 1.钢绞线理论伸长值计算 N1、N2钢束的计算： 根据《公路桥涵施工技术规范》P129页伸长值计算公式为： △L=P p×L/（A P×E p） 式中：P p为预应力的平均张拉力（N）;L为预应力筋的实际长度（mm）； A P为预应力筋的截面积（mm2）;取140 .00mm2；E p为预应力筋的弹性模量（N/ mm2）取1.95×105N/ mm2。
其中P p=P(1-e-(kx+μθ))/ kx+μθ 式中：P为预应力筋张拉端的张拉力（N）;x从张拉段至计算截面的孔道长度（m）;θ从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；根据《公路桥涵施工技术规范》P339页k取0.0015；μ预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25。 2.伸长量计算（详见下表） 张拉方式为两端对称张拉。按照《公路桥涵施工技术规范》P134后张法张拉程序如下：0→10%初应力→20%初应力→100%δcon（锚固）。
现浇混凝土箱梁预应力张拉施工方案
1.工程概况 陆集互通主线桥4#～9#墩设计为悬臂浇筑预应力砼连续箱梁，箱室顶宽13.65m ，底板宽9.65m ，梁高1.7m ，梁体采用C50混凝土现浇。左幅布置为：30m ＋30m ＋30m ＋24m ＋22m ，梁体混凝土总方量为2421.1m 3。 箱梁采用支架现浇分段施工，先施工中间1孔及相邻两侧分别6m （30跨侧）及5m （24m 跨侧）内的箱梁，再施工两侧剩余的箱梁。 箱梁纵向预应力钢束采用16ΦS 15.2mm 高强低松弛钢绞线，钢绞线标准强度为MPa b y 1860R =，弹性模量MPa p 51095.1R ?=。张拉端锚具 为YM15--16型，预应力管道为外径Φ90mm 镀金金属波纹管。 2.张拉工艺 2.1张拉前的准备工作 张拉前的准备工作主要包括张拉设备（包括千斤顶、压力表、油泵等）的配套选用及校验、钢绞线和钢筋的严格下料以及张拉前构件的检查和清理等。 2.1.1张拉机具的选用及标定 1) 千斤顶：张拉16ΦS 15.2mm 型预应力束的千斤顶采用4台YCD4000千斤顶。千斤顶已标定,标定证书（附后） 2) 校验：采用校验标定的方法测定油压千斤顶的实际作用力与油压表读数的关系，得出其线形回归方程。校验时，应将千斤顶及配套
使用的油泵、油压表一起进行，校验成果作为实际张拉力的计算公式。在下列情况之一时，应进行校验： ①使用新的或刚修复的油压表； ②使用新的或刚修复的千斤顶； ③油压表指针不能退回零点时； ④千斤顶使用超过检验期六个月，或张拉次数达到200次时； ⑤张拉过程中发生预应力筋实然断裂时； ⑥计算值与实测值两者相差悬殊时； ⑦改变千斤顶与油泵的组合时； ⑧其他，认为有必要时。 3)设备的检查： ①油量应充足，并应使用油泵用优质矿物油； ②千斤顶与油泵以及高压油管两端连接器的灰尘予以清除； ③应排除油泵内的空气； ④不能有漏油现象； ⑤操作人员应熟悉油泵的操作顺序。 4)电动油泵使用注意事项： ①运输过程中翻倒时，不能再使用； ②供给油箱的油，应使用油泵用优质矿物油； ③启动电动机时，应确认流量调整把手并缓慢进行，而且压力不超过规定； ④事先核对电源的电极和电压，而且不得拆掉软线的插头来使用；
箱梁预应力拉计算书 武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是市西南绕城高速公路向北延伸与（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。 引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。每孔左右幅共12榀小箱梁。 一、拉计算所用常量： 预应力钢材弹性模量Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2 预应力单数钢材截面面积Ag=139mm2 预应力钢材标准强度f pk=1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015 预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17 设计图纸要求：锚下拉控制应力σ 1 =0.75 f pk =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P的计算： P=σ k ×Ag×n× 1000 1 ×b (KN) (1) 式中：σ k￣￣￣￣￣￣￣￣ 预应力钢材的拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2); n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时拉预应力筋的根数(mm2);
b ￣￣￣￣￣￣￣￣超拉系数，不超拉取1.0。 2、p 的计算： p = μθ μθ+-+-kl e p kl (1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从拉端至计算截面的孔道长（m ）; θ ￣￣￣￣￣￣ 从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）; k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。 3、预应力钢材拉时理论伸长值的计算： ΔL= Eg Ay L p ?? (3) 其中：p ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的平均拉力（N ）; L ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材长度（cm ）; Ay ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材截面面积（mm 2）; Eg ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材弹性模量（N/mm 2）。 三、计算过程 1、P 的计算： 本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢材，依据通用图及施工图纸，刚束的组成形式一共有三种：φj 15.2-5、φj 15.2-4、φj 15.2-3。 实际拉力控制 控制拉力为在锚固点下的力，在确定千斤顶的拉力时，应考虑锚固口摩阻损失，此摩阻损失以1%计算，故拉时千斤顶实际拉力为：
现浇连续箱梁预应力 张拉计算
重庆沙滨路连续箱梁张拉计算预应力施工作业指导书 编制： 审核： 审批： 重庆拓达建设集团有限公司 2011年5月21日
目录 一、张拉前的准备工作 (2) 二、张拉程序 (2) 三、张拉控制数据计算 (2) 四、张拉力与油表读数对应关系 (12) 五、伸长值的控制 (14) 六、质量保证措施 (14) 七、安全保证措施 (15)
预应力施工作业指导书 后张法预施应力是待混凝土构件达到一定的强度后，在构件预留孔道中穿入预应力筋，使预应力筋对混凝土构件施加应力。这是一项十分重要的工作，施加预应力过多或不足都会影响预制构件质量，必须按设计要求，准确地施加预应力。 一、张拉前的准备工作 1、张拉前需完成梁内预留孔道、制束、制锚、穿束和张拉机具设备的准备工作。 2、张拉作业上岗作业人员必须经过特种作业培训，并取得特种作业合格证书。施工前，还必须对所有作业人员进行严格的施工技术交底。 3、钢绞线、锚具、张拉千斤顶、压力表等设备必须经专业检测单位检测，并取得检验合格报告。 4、张拉安全防护设备已安装完毕并在作业区周边布设警示标志，由专人负责看护、挪动。 二、张拉程序 预应力张拉要求混凝土强度达到90%且龄期不少于7天方可张拉，张拉时需纵横向钢束交替进行，纵向钢束张拉按先长后短的原则进行作业。 张拉工序为：0→初应力→控制应力（持荷2分种锚固）。 三、张拉控制数据计算 本作业指导书以标准段3×30m箱梁纵向和横向预应力筋伸长量计算为例进行编制。 ㈠、计算依据
1、采用YJM15系列自锚性能锚具（即:YJM15-15、YJM15-7），张拉设备采用YCW250型、YCW400型配套千斤顶，已通过质量监督检验所检验合格并标定，检验证书附后。 2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线为15.24mm（钢绞线试验面积A g＝140.9mm2），标准强度f pk＝1860Mpa,弹性模量E p＝1.98×105Mpa。锚下控制应力：σcon＝0.75f pk＝0.75×1860＝1395Mpa。 3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。 4、瓯海大道西段快速路8标高架桥标准段施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。 ㈡、理论张拉伸长值的计算 1、按现行桥涵施工规范，预应力筋的理论伸长值△L（mm）为： △L=Pp×L/Ap×Ep (1) Pp—预应力筋的平均张拉力（N）； L —预应力筋的长度（mm）； Ap—预应力筋的截面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）。 2、预应力筋的平均张拉力为： Pp=P（1-e-（kx+uθ））/（kx+uθ） (2) P —预应力筋张拉端的张拉力（N）； x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
预应力张拉 一、张拉控制 （一）、理论伸长量 1、基本参数 1）钢绞线：规格φs15.2，公称直径15.2mm ，公称截面积140mm 2 ,张拉控制应力con pk 0.75f 0.75*18601395MPa σ===。钢绞线弹性模量按5Ep 1.95*10MPa =。 2）精轧螺纹钢：规格φ32mm ，截面积 804.2mm 2 con pk 0.9f 0.9*930837MPa σ===。 3）波纹管管道摩擦系数0.17μ=，管道偏系差数k 0.0015=。X 从张拉端至计算截面的孔道长度，X 2为孔道长度与工作长度之和（工作长度：锚具长度+限位器长度+千斤顶长度）。X 3为孔道长度与工作长度之和（工作长度：底座高度+千斤顶长度）。两端对称张拉的钢束以平直段中点断面为计算截面，单端张拉的钢束以固定端为计算截面（锚固长度不计）。 2、计算过程 1）纵向、横向张拉 将总和切角α换算为弧度θ：*180 πθ= α，钢束的总和切角为计算长度范围之内的角度之和。 计算单束钢绞线最大张拉力：P 1395*140*n =（根数）， 平均张拉力：(kx )p P 1e P kx μθμθ-+-=+（）， 则有理论伸长量：p 2 p p P L A E X ?=。
2）竖向张拉 竖向预应力筋为32mm 精轧螺纹钢，计算精轧螺纹钢最大张拉力：2con *804.367.3P mm t σ==， 则有理论伸长量：3P L A E X ?=。 由于精轧螺纹钢伸长量较小，张拉施工时误差影响较大，因此按照设计以张拉吨位为主，伸长量为辅。 （二）、实际伸长量 预应力施加顺序为：con con con 015%30%σσσ---，持荷两分钟后锚固。 为保证实际伸长量数据准确性，减少计算预应力损失的误差，采用30%张拉力的伸长量减去15%张拉力的伸长量，代替0-15%张拉力的伸长量。 实际伸长量测量程序为：施加预应力15%时记录伸长量1L ，施加预应 力30%时记录伸长量2L ，施加预应力100%时记录伸长量3L ，则有： 实际伸长量3121L L L L L =-+-（）。 由于预应力张拉采用伸长量与张拉力双控，因此在控制张拉力的同时，需计算实际伸长量与理论伸长量的差值是否满足规范及设计要求。 合格标准为L-L 6%6%L ?≤≤?－＋。 为保证竖向预应力筋张拉质量，采取复拉以减少预应力损失，即跳块张拉，如施工4#块时可对已经张拉完成的2#块竖向预应力筋再次进行张拉，补偿应力损失。 二、注意事项 1、预应力筋、锚具、夹具和连接器使用前应进行外观质量检查，不得有弯曲，表面不得有裂纹、毛刺、机械损伤、铁锈、油污等。
连续梁张拉
技 术 交 底 记 录 2013年7 月18日 工程名称 双鸭山市卧虹桥改造 工程 部位(分部)工程名称 连续梁
工序（分项）工程名称钢绞线张拉 交底内容： 一、施工前准备 （1）、张拉设备：横梁、腹板预应力张拉采用YDC3000型液压千斤顶（2台）两端对称张拉，顶板预应力采用穿心式千斤顶单根张拉。张拉机具等准备：千斤顶、油表、油泵送到当地有相应资质的计量部门进行配套标定，在使用过程中配套使用，不得临时调换。并在使用过程中按规定的时间及次数进行复检标定。当出现故障时，立即检修并重新标定。 （2）、预应力材料的保护与安装：施工过程中应防止锈蚀和被油污染，出现污染必须采用洗衣粉等碱性水擦洗干净。 锚具安装前，进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀。锚板和夹片安装前必须清理锚垫板上杂物，保证锚垫板与锚板密贴结合。 （3）、人员准备：具有熟练操作技能的张拉工4名，熟练计算的记录员2名，2名普工量测伸长值。 交底单位工程部 接收 单位 交底人接收人
哈尔滨铁路 工程建设有限公司佳木斯分公司 技 术 交 底 记 录 2013年7 月18日 工程名称 双鸭山市卧虹桥改造 工程 部位(分部)工程名称 连续梁 工序（分项）工程名称 钢绞线张拉
哈尔滨铁路 工程建设有限公司佳木斯分公司 交底内容： (4)、其他机具配备：压浆机1台、搅拌机1台、对讲机2台、手动切割机2台、防护用品。 (5)、其他工作：检查压浆孔、排气孔是否通畅；再次活动预应力束，确保无堵塞。出现堵塞现象必须先处理。 二、张拉施工 砼强度达到设计要求后，由试验室出具书面的张拉强度通知单后，预应力达到设计强度85％后经主管工程师检查各项准备工作满足施工要求后方可进行。 （1）张拉顺序：根据设计文件， 先张拉横梁预应力钢束N2（上排），再张拉纵向腹板预应力钢束，再张拉横梁预应力钢束N1(下排)，最后张拉纵向顶板预应力钢束。预应力钢束张拉宜以均匀原则进行。 （2） 预应力束张拉程序如下： ① 0→初应力（10%σcon ）→控制应力σcon （0.75f pk ）→持荷2分钟→锚固；控制张拉应力σcon=1395MPa,预应力束张拉 交底单位 工 程 部 接收单位 交底人 接收人
16米预应力箱梁张拉技术交底 预应力张拉采用穿心式千斤顶单束双端对称张拉、应力与伸长值双控法施工工艺。 1、施工准备 1．1张拉前必须测定预应力有关数据:（喇叭口摩阻损失、孔道摩阻损失、锚口摩阻损失），根据实测结果，调整预施应力，工艺、结构或材料发生变化时，重新测定上述数据，及时调整预施应力。 1．2对梁体混凝土表面存在的较大缺陷，预先修补并达到设计要求，方可施加预应力，缺陷严重者要特别处理。 1．3张拉前清除孔道内的杂物、积水、锚垫板上附着的灰浆、钢绞线上的锈蚀、泥浆等。 1．4检查梁体砼实际强度，确保张拉前已达到设计强度、弹模和龄期要求。 1．5千斤顶和油压表、油泵配套校验合格，并在规定使用期限内。 1．6锚具、预应力钢绞线按规定检验合格。 1．7确认孔道已进行过检孔并通过检查。 1．8千斤顶的定位安装，并且与油泵相连接，注意千斤顶要和油压表配套使用。 1．9千斤顶校正期限不超过一个月，且不超过400次张拉作业。千斤顶活塞漏油或有串缸现象，检修后必须校正，合格后方允许使用。 1．10高压油表校正有效期为一周,油表发生故障后必须重新校正。采用YCW3000型千斤顶，其校正系数不得大于1.05。 1．11千斤顶和油表使用时建立卡片，记录校正系数及校正日期，并由试验室下发校验结果通知书。 1．12安装工具锚板，在锚板锥孔内装上工具锚夹片，锥孔内表面和夹片表面涂上约1mm厚的蜡质润滑剂，以使张拉完毕后夹片能自动松开。 2、张拉 2.1穿束张拉 2．1．1穿束前用空压机清除孔道内杂物，观测孔道有无串孔现象。 2．1．2按设计规定的钢束号顺序，由两端同时对称张拉（两端张拉千斤顶 升、降压速度接近相等）。其程序为:0→0.2 σ k (作伸长值记录) →σ k (持荷5min， 作伸长值记录)锚固（量油缸伸长）（油表读数卸压5～10MPa），张拉控制应力在前2片梁做完管道摩阻损失后最终确定。
专项施工方案审批表承包单位：合同号：
工程 箱 梁 张 拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁
预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2； 边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨 位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张拉：0～15% （测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu： 千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01 (2) 钢束为3股钢绞线 张拉至10％控制应力时油压表读数计算： 1千斤顶，yw08007229油压表读数： Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数： Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数： Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa
***************高速公路 二合同 K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁 张拉计算书 *****有限公司 二零二零年六月
本张拉适用K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁钢束，预应力钢绞线采用高强 度低松弛钢绞线，f =1860Mpa，公称直径d=15.20mm，公称面积Ay=140.3mm2（外委pk 报告），弹性模量Ey=2.02×105Mpa（外委报告）。锚具采用整套锚具，管道成孔采 用塑料波纹管。所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别 技术鉴定和产品鉴定的材料。材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。钢绞线 要防止生锈和影响水泥粘结的油污。 钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。钢筋绑扎结束，装模前由专人对 波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。 预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，待箱梁达到设计强度100%且养护龄期 不小于7天方可张拉，钢束张拉时采用单端张拉。张拉前先对张拉千斤顶进行校核。 张拉程序：0→0.15σcon（持荷10秒）→0.3σcon→0.5σcon（倒顶）→1.0σcon （持荷2min）→锚固。 张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否 则应分析原因或重新张拉。张拉严格控制滑丝和断丝，张拉完及时压浆割除钢绞 线头。张拉时做好施工记录。 二、理论伸长值计算 1、理论伸长量计算 钢绞线公称直径15.20mm 单根截面面积140.3mm2 标准强度fpk=1860MPa 弹性模量Ep=2.02×105MPa 管道摩擦系数μ=0.17 管道偏差系数K=0.0015 锚下控制力σcon=0.73 锚下控制应力δ=0.73×fpk=1860×0.73=1357.8(MPa) 每股控制张拉力（1357.8×140.3）/1000=194.499(KN) OBM15-5锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表） OBM15-12锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表） OBM15-9锚具摩阻力损失平均值u=0.024（摩阻损失系数测定表） 伸长率计算公式：△L=PpL/ApEp 平均张拉力：Pp=P（1-e-（kx+μ））/ （kx+μθ）
现浇箱梁预应力及张拉施工工艺 1、波纹管铺设 1.1、采用金属波纹管。波纹管在安装前，应逐根进行外观检查，确保波纹管质量。 1.2、波纹管的铺设要严格按设计给定孔道坐标位置控制。波纹管定位筋，在桥梁主线上每50cm一道。并在安放波纹管道前用电焊焊牢。曲线段与锚垫板附近可另增用铁丝进行绑扎，以确保波纹管固定牢靠。 1.3管道铺设中要确保管道内无杂物，管口处可用塑料泡沫或塑料胶布封堵。 1.4、波纹管连接时，接头波纹管的规格可比孔道波纹管的规格大一级，其长度一般为200～300mm，旋入后接头要严，两接头处用塑料胶布缠裹严密，防止漏浆。 1.5、波纹管与普通钢筋有矛盾时，可适当挪移普通钢筋，不可任意切断，实需切断时，在浇筑该部分混凝土时钢筋必须恢复。 1.6、波纹管与喇叭口相接处，波纹管套入喇叭口内的长度大于喇叭的直线长度，以防影响钢铰线束扩展而增大摩阻。 1.7、喇叭口与波纹管相接处，要用塑料胶布缠裹严密，防止混凝土浆漏入孔道内。 1.8、施工中波纹管要重点保护，施工人员不得对其进行踩踏或用工具敲击波纹管，若发现波纹管局部变形，要进行更换处理，并将接口用塑料胶布缠严密，防止漏浆。 2、锚垫板安装 2.1、锚垫板安装前要检查锚垫板几何尺寸是否符合要求，注意灌浆管不得伸入喇叭管内（应平接不内伸）。 2.2、锚垫板要牢固地安装在模板上，锚垫板定位螺栓要拧紧，锚垫板要与孔道严格对中并与孔道端部垂直。 2.3、锚垫板上的灌浆孔要采取封堵措施，可用同直径木塞封堵，在锚垫板与模板之间加一层橡胶垫，严防混凝土浇注时混凝土浆漏入孔道或将灌浆孔堵
死，给施工造成困难。 准备工作: （1）混凝土强度达到设计强度90%以上时方可进行张拉。 （2）张拉前所有设备应再进行一次检查，看是否按编号配套使用。 （3）预应力钢束张拉时采用双控，即以控制拉力为主，以钢束实际伸长值进行校核，实测伸长值与理论伸长值的相对误差不得超过±6%，否则应停止张拉分析原因。 （4）计算应力取扣除孔道摩阻损失的平均应力，两端张拉时，应取梁中断面与张拉端的平均应力进行计算，计算式如下： 两端张拉时钢束伸长值计算 )/()(s p t E A L P L ??=? P ——预应力筋的平均张拉力，取张拉端拉力与跨中（两端张拉）或固定端（一端张拉）扣除孔道摩擦损失后的拉力平均值， 即： )/1()(θθu kx e P P u kx j +-=+- L ?——预应力钢束伸长值（mm ） p A ——预应力筋的截面积 t L ——预应力筋的实际长度 s E ——预应力筋的实测弹性模量（取实际检测值Mpa ） 。 j P ——张拉控制应力（Mpa ） 。 u ——孔道摩擦系数。 （设计值） k ——孔道偏差系数（按规范取0.0014） θ——孔道曲线累计转角之和。 x ——孔道曲线长度（米） （5）张拉施工前应进行孔道摩阻检测，孔道摩阻小于设计值时按设计要求进行张拉，当孔道摩阻大于设计值时应请示设计制定处理方法，再进行张拉。 3、钢铰线下料、编束 3.1、钢铰线下料场应平坦，下垫方木或彩条布，不得将钢绞线直接接触土