水电站大坝工程施工总布置方案 1.1 施工总布置特点 （1）某电站已开工较长时间，前期设施完善，交通系统、生活营地、施工设施区场地、供料及吊物平台、砂石加工系统和混凝土拌和系统均已基本形成，施工布置的总体条件较好。 （2）坝肩开挖边坡陡峭，根据施工需要，坝肩、边坡及坝顶平台需布置部分生产设施，布置干扰较大。施工场地狭窄，部分生产设施（如冷水站）需采用移动结构。 （3）部分施工设施区距施工现场较远，如布置在420沟中部和下游侧的钢衬加工厂和金结加工厂距大坝超过6km。设施区较为分散，统一管理有一定难度。 1.2 施工布置原则 根据招标文件和左岸现有的场地条件，结合场内场外交通线路，分区规划，按紧凑实用、施工方便、经济合理、节约用地的原则布置。
（1）充分利用业主提供的场地及设施，结合自有条件和施工要求，本着利于生产，方便生活，易于管理的原则进行布置。 （2）施工布置做到能充分发挥施工工厂设备的生产能力，满足施工总进度和施工高峰强度的要求。 （3）在满足施工强度的前提下，尽可能缩小各生产辅助设施规模，减少建筑面积和占地面积。 （4）主要施工企业力求集中布置，设置排水系统，满足场内排水要求。 （5）各施工场地及营地均按要求配置足够可靠的环保设施及消防设施，避免施工对公众利益的损害，并考虑为其它承包人提供方便。 1.3 施工场地规划 根据招标文件，业主提供六个施工设施区，即左岸上游左-Ⅳ渣场公路附近、左岸上游回头弯、左-0号弃渣场顶部，左岸上游存渣场、420沟中部和420沟下游侧（靠近油库方
向）。该六块场地特性见表4-1，主要生产设施均集中布置在这六块场地内。 表4-1 发包人提供的施工设施区特性表 另根据大坝施工需要，在左岸中线公路与坝肩下游结合处布置制浆站和供风站。在左岸坝肩边坡布置前方值班室、
蜗壳焊接的常见缺陷 以功果桥电站蜗壳焊接为例。 蜗壳为金属蜗壳，采用钢板焊接结构。蜗壳安装采用现场单节挂装与焊接；待焊接探伤和防腐结束后，安装附属配件和管路，然后铺设弹性垫层，在进行混凝土浇筑。 蜗壳钢板材质采用由于蜗壳焊接采用的是宝钢生产的 B610CF的优质高强度钢。蜗壳安装焊缝采用手工电弧焊焊接(焊前焊缝两边加热不少于3倍板厚的宽度),采用φ3.2mm 的焊条打底，其余采用φ4mm的焊条焊接。要求不能有2个以上的焊接接头在一起。焊接工艺评定：按照DL/T 5070-1997《水轮机金属蜗壳安装焊接工艺导则》的规定进行蜗壳钢种的焊接工艺评定试验，并根据评定成果报告的要求制定蜗壳焊接工艺规程。 我们常见的焊接缺陷有：形状缺陷，焊缝尺寸缺陷，咬边，弧坑，烧穿，焊瘤，气孔，夹渣，未焊透，未融合，裂纹等。然而在使用手工电弧焊焊接的工程中，蜗壳焊接主要以形状缺陷、气孔、夹渣、未融合、咬边、裂纹等为主，根据蜗壳焊接的探伤结果还发现了一中新的缺陷—弧谷。该缺陷出现在收弧部位，在焊缝中呈现一抛物线形。 1．蜗壳焊接中最直观的缺陷就是形状缺陷。形状缺陷主要包括：焊缝成型差、焊缝余高不合格、焊缝宽窄不合格、错口、弧坑。
1．1蜗壳形状缺陷主要表现 焊缝成型差表现为焊缝波纹粗，焊缝不均匀，焊缝和母材不圆滑过渡，焊缝高低不平等。焊缝余高不合格（焊缝余高：0～3mm过流面焊缝表面的余高及打磨质量严格执行厂家要求)；表现为蜗壳对接缝余高超过3mm，局部出现负余高，余高差过大，角焊缝高度不够或焊角尺寸过大。如图1。 图1 焊缝余高不合格 焊缝宽窄不合格表现为焊缝宽窄不匀称，宽窄差大于 3mm（焊缝必须盖过坡口每边2～3mm，并平缓过渡）。如图2。 图2 焊缝宽窄不合格
焊接裂纹的分析与处理 我们在厂修车体、车架、转向架构架时经常会遇到焊缝或母材的裂纹。我们已经讲过裂纹的判断，判断出裂纹以后就需要对裂纹进行处理。如果我们在处理之前对裂纹没有一个准确的分析，就不可能制定出最佳的处理方案。因此必须要对裂纹进行认真的分折。 根据焊接生产中采用的钢材和结构类型不同，可能遇到各种裂纹，裂纹多产生在焊缝上，如焊缝上的纵向裂，焊缝上的横向裂。也可以产生在焊缝两侧的热影响区，焊缝热影响区的纵向裂，焊接影响的横向裂纹，焊接热影响区的焊缝贯穿裂纹，有时产生在金属表面，有时产生在金属内部，如焊缝根部裂、焊趾裂，有的裂纹用肉眼可以看到，有的则必须借助显微镜才能发现，有的裂纹焊后立即出现，有的则是放置或运行一段时间之后才出现。 1.焊缝裂纹的分类 根据裂纹的本质和特征，可分为五种类型：即热裂纹、冷裂纹、再热裂纹、层状撕裂及应力腐蚀裂纹。 1.1热裂纹 热裂纹是在高温情况下产生的，而且是沿奥氏体晶界开裂，就目前的理解，把裂纹又分为结晶裂纹、液化裂纹、多边化裂纹三类。（1）结晶裂纹—结晶裂纹的形成期，是在焊缝结晶过程中且温度处在固相线附近的高温阶段，即处于焊缝金属的凝固末期固液共存阶段，由于凝固金属收缩时残存液相不足，致使沿晶开裂，故称结晶裂
纹，由于这种裂纹是在焊缝金属凝固过程中产生的，所以也称为凝固裂纹。 结晶裂纹的特征：存在的部位主要在焊缝上，也有少量的在热影响区，最常见的是沿焊缝中心长度方向上开裂，即纵向裂，断口有较明显的氧化色，表面无光泽，也是结晶裂纹在高温下形成的一个特征。（2）液化裂纹—焊接过程中，在焊接热循环峰值温度作用下，在多层焊缝的层间金属以及母材近缝区金属中，由于晶间层金属被重新熔化，在一定的收缩应力的作用下，沿奥氏体晶界产生的开裂，称为“液化裂纹”也称“热撕裂”。 液化裂的特征： ①易产生在母材近缝区中紧靠熔合线的地方（部分溶化区），或多层焊缝的层间金属中。 ②裂纹的走向，在母材近缝区中，裂纹沿过热奥氏体晶间发展；在多层焊缝金属中，裂纹沿原始柱状晶界发展，裂纹的扩展方向，视应力的最大方向而定，可以是横向或纵向；并在多层焊焊缝金属中，液化裂纹可以贯穿层间；在近缝区中的液化裂纹可以穿越熔合线进入焊缝金属中。 从被焊的材料上看，液化裂纹主要发生在含有铬、镍的高强度钢、奥氏体钢以及某些镍基合金等材料中。 （3）多边化裂纹--焊接时，焊缝或近缝区在固相线以下的高温区间，由于刚凝固的金属存在很多晶格缺陷(主要是位错和空位)和严重的物理及化学不均匀性，在一定的温度和应力作用下，由于晶格缺陷的
关于焊接熔池表面凝固速率测量的方法探究 摘要：随着我国经济的迅速发展，我国的工业取得了巨大的发展与进步。而在工业生产与测量中，进行对于焊接熔池表面温度与凝固速率的测量计算是必不可少的。目前状况下，国内对于其的测算方法基本上都是数值模拟法。这一方法主要是通过分析测算出相应的值，然而，在实际的情况中，往往出现选择的数学模型与实际的过程不完全符合，有事甚至差距过大。这样一来，其准确性就会大打折扣。我们研究的课题是：焊接熔池表面凝固速率测量的新方法分析。为了完成我们的课题研究，我们组织设计了一项工艺，可以进行低糖钢的激光点焊，可以较为清晰的显示出液态的熔池回缩凝固的整个过程。凭借这一设计，我们开展对于焊接熔池表面温度与凝固速率的测量计算以及相应的分析。对于其表面温度的测量，主要运用的是红外辐射测温法。而对于熔池表面的速率测量，主要是先对信息进行相应的提取与采集，抓住其特征，进行对于凝固速率的推算。然后进一步的进行工艺实验，验证熔池表面凝固速率与直径之间的相应关系。 关键词：焊接熔池表面温度凝固速率红外测温法低碳钢 1、红外线测温法 由于传统的数值模拟法存在一定的弊端，这一方法主要是通过分析测算出相应的值，然而，在实际的情况中，往往出现选择的数学模型与实际的过程不完全符合，有事甚至差距过大。因此，在我们的课题研究中，所采用的方法是红外线测温法。 1.1红外测温原理 运用红外线进行温度的测量，是一种非接触测量方法，也就是说测温的对象不会接触到测温的元件，其主要是通过热辐射来进行对于温度的测量的。 要想正确而有效的使用红外测温仪，就必须先对红外测温仪进行一定程度上的了解。主要了解其工作的原理、相应的技术指标、进行工作时所需要的环境以及条件以及对其的操作以及维修。红外测温仪的构成其实并不复杂，它主要是由几大部分组成的，分别是光学系统、光电探测器、信号放大器以及信号的处理、显示输出。各个部分有着不同的分工，进行着不同的工作。光学系统的主要作用是进行对于相应的红外辐射能量的聚集，而红外测温仪的光学零件以及其放置的位置决定了其视场是否广泛。当光学系统进行了一定程度上的红外能量聚集时，就会发生相应的能量转换，主要是红外能量转换成了电信号。而这一信号，就是好温度值的来源，这一信号经过红外测温仪内部的放大器以及相应的信号处理电路的处理，并进行了算法运算以及校正后，就会转化成相应的温度值。而红外测温仪的使用环境也需要进行考虑，因为温度、污染等都有可能对其正常工作进行一定的干扰，这样就会影响到所测值的精确性。 当物体处于稳定在绝对零度以上的状态时，内部相应的带电粒子发生运动，这样一来，就会向外部发射出能量，而这种能量的发射是以波长各不相同的电磁波形式进行的。波长一共涉及了三个光区，分别是紫外光区、可见光区以及红外光区。然而，其大部分还是处于红外光区内。根据相关的研究表明，物体相应的红外辐射的波长分布与物体表面温度关系密切。根据这一信息，我们只需要对红外线能量进行捕捉测量，就可以准确地测算出物体的表面温度。 1.2对于材料发射率的标定 关于材料的发射率，它与多个因素存在着密切的联系，主要是与物体的表面
舟坝水电站大坝工程项目施工组织设计方案
目录 第一章概述 (1) 第二章施工总进度与网络计划 (6) 第三章施工总平面布置 (9) 第四章砂石骨料生产 (21) 第五章施工期水流控制方法及说明 (27) 第六章土石方开挖工程施工 (39) 第七章锚索和锚杆喷锚工程施工 (56) 第八章砼工程施工 (66) 第九章灌浆工程施工 (102) 第十章浆砌石工程施工 (119) 第十一章原型观测工程施工 (128) 第十二章闸门和启闭机工程 (141) 第十三章投入工程施工主要机械设备 (159) 第十四章质量保证体系文件 (164) 第十五章保证施工安全的技术措施及组织措施 (167) 第十六章环境保护与文明施工措施 (171)
第一章概述 1.1 工程概况 舟坝水电站位于**市沐川县舟坝镇境内的马边河干流上，系马边河干流梯级开发的第5级电站。与沐川县城沙湾、**及下游的黄丹水电站均有公路相通。距沐川县城50km，距沙湾67km，经沙湾至**共105km，至下游在建的黄丹电站13km，已建的大渡河铜街子电站在至沙湾的公路上，距本电站约37km。成昆铁路在沙湾通过，交通较方便。 本电站装机2台，单机容量51MW，总装机容量102MW。电站枢纽由拦河大坝、进水口、引水隧洞、压力管道及地面厂房等建筑物组成。工程等级为Ⅱ等工程，永久性主要水工建筑物为2级，次要建筑物为3级。 拦河大坝位于舟坝大桥上游250m处，为碾压砼重力坝，坝顶高程433.50m，坝顶轴线长172.00m，最大坝高72.5m（不含齿槽深度8.00m），坝身设置5个溢流表孔，溢流堰顶高程413.00m，孔口净宽12.00m。 1.2 水文气象和工程地质 1.2.1 水文和气象条件 马边河流域地处盆地与高山过渡带，属亚热带季风气候。由于域内高差悬殊，气候变化显著，上游河源地区，为高山气候，较为寒冷潮湿，中下游特点是冬暖夏热、湿润多雨。舟坝地区多年平均降雨量为1270.4mm，一日最大降雨量为147.5mm，多年平均降雨天数192天。根据犍为和沐川（与坝址直线距离分别为28km和24km）两个气象站资料统计，年平均气温分别为17.5℃和17.3℃，历年极端最高气温为38.2℃和37.9℃，极端最低气温为-2.6℃和-3.9℃，年平均相对湿度为81％和84％，历年最小相对湿度均为18％，年平均蒸发量为1096.5mm和957.6mm，多年平均风速1.5m/s，瞬时最大风速31.0m/s，相应风向NW，据清溪站统计，多年平均水温15.8℃，最高水温26.9℃，最低水温6.3℃。 马边河径流主要来源降水。洪水由暴雨形成，径流年际变化较小，年内分配不均，主汛期为6～9月，其中7～8月最为集中。舟坝电站多年平均流量125m3/s。马边河属山区性河流，山高坡陡，集流迅速，洪水涨落快，
焊接熔池结晶的一般规律 焊接时，熔池金属的结晶与一般炼钢时钢锭的结晶一样，也是在过冷的液体金属中，首先形成晶核和晶核长大的结晶过程。生核热力学条件是过冷度而造成的自由能降低；生核的动力学条件是自由能降低的程度。 从金属学的结晶理论可知：金属的结晶过程必须是液态金属的温度降低到“理论结晶温度”以下才能进行。液态金属缓慢冷却时，当温度降到某一点便开始结晶，直到全部结晶成固态金属为止。在缓慢冷却条件下，结晶时由于放出“结晶潜热”，补偿了热的损失，所以在冷却曲线上便出现了一个水平台，平台对应的温度即为纯金属的“理论结晶温度”T。在实际生产中，总是具有一定的冷却速度，有时甚至很大，在这种情况下，纯金属的结晶过程在一定的温度过冷下才能进行。T1低于T0过冷度，冷却速度越大，则所测得的实际结晶温度越低，过冷度越大。 从图中还可以看出，液态金属座结晶开始到结晶完了是需要一定时间，这就体金属中产生一批晶核，然后这些晶核就吸附周围液体中的原子面成长，同时，还会有新的晶核不断从液体金属中产生，长大，直到全部液体都转变为固体，最后形成由许多外形不规则的晶粒所组成的多晶体。 结晶过程就是由晶核的产生和成长两个基本过程所组成。
1、 生核 熔池中晶核的生成分为：非自发晶核、自发晶核。 形成两种晶核都需要能量 1） 自发晶核 自发临界晶核所需的能量 23316Fr Er ?= πσб：新相与液相间的表面张力系数。 ΔFr ：单位体积内液固两相自由能之 差。 2） 非自发形核 () 4cos cos 32316`323 θθπσ+-?=r F k E ？ θ：非自发晶核的浸润角 见图3-3 θ=0℃ E K `=0 液相中早有悬浮的质点或现成表面。 它们本身就是晶核。 当θ=180°，E K `= E K 自发晶核θ=0 ～180°时，E K `/ E K =0～1说明非自发形核所需能量小于自发晶核。θ角的大小决定新相晶核与现成表面之间的表面张力。若新核与液相中厚有现成表面固体粒子的晶体结构越相似表面张力越小，θ越小，E K `越小。
文件编号：GD/FS-8802 （解决方案范本系列） 水电站大坝工程主要安全技术措施详细版 A Specific Measure To Solve A Certain Problem, The Process Includes Determining The Problem Object And Influence Scope, Analyzing The Problem, Cost Planning, And Finally Implementing. 编辑：_________________ 单位：_________________ 日期：_________________
水电站大坝工程主要安全技术措施 详细版 提示语：本解决方案文件适合使用于对某一问题，或行业提出的一个解决问题的具体措施，过程包含确定问题对象和影响范围，分析问题，提出解决问题的办法和建议，成本规划和可行性分析，最后执行。，文档所展示内容即为所得，可在下载完成后直接进行编辑。 1 土石开挖与爆破作业 1.1 开挖自上而下分层作业，若有不安全因素，必须及时处理。 1.2 开挖进行处理时，应遵守下列规定： （1）严禁站在石块滑落的方向撬挖或上下层同时撬挖。 （2）在撬挖工作面下方严禁通行，并有专人监护。 （3）撬挖人员应有适当间距。在悬崖、陡坡上应系好安全绳，配戴安全带，一般应在白天作业。 1.3 开挖前，必须对边坡岩体进行鉴定，确认稳
定或采取措施后方可开挖。 1.4 每次放炮后，应清除浮石，若发现非撬挖所能排除的险情时，应果断地采取措施处理。处理时，应有专人监护，及时观察险石动态。 1.5 爆破作业，必须统一指挥，统一信号，划定安全警戒区，并明确安全警戒人员，在装药联线开始前，无关人员一律退出作业区。 1.6 爆破前，现场施工人员一律退到安全地点隐蔽，爆破后，经检查确认安全后，方可进行其它工作。 2 运输车辆 2.1 必须执行公安部制订的交通规则，严禁无证驾驶、酒后开车、无令开车。 2.2 自卸汽车、装载机除驾驶室外，不准乘人。驾驶室不准超额坐人。
写于2014年8月22日 xaut 拉西瓦水电站实习总结 第一、生产实习的目的 1、通过学习，更好的了解我国水利水电建设、风电建设的方针政策，学习工程实践经验，巩固和加深理解所学理论知识。 2、通过现场的学习和实践锻炼，培养运用已有的理论，以及独立分析和解决实际问题的能力，为以后的专业课学习和毕业设计打下良好的坚实基础，为今后的学习和工作确定重点和方向。 3、在学习中，学习用人单位工程技术人员和工人良好的工作品质和工作学习习惯，培养组织纪律性和劳动观念，并进一步培养学生热爱本专业，致力于我国水利发电和风力发电的志向。 第二、生产实习的主要内容 1、进行电厂安全规程教育，了解水电厂安全生产的重要性和相应的措施，切实牢记实习中的安全注意事项，确保实习的安全。 2、结合总体参观记综合报告，从总体上了解水电站的规划、设计、实施、施工、安装、运行和管理工作，了解各种水工建筑物及其作用，了解电厂的主、副厂房与安装间的布置方式和特点。 3、结合总体参观及专题报告，并参加水电厂值班运行，了解所在水电厂机电设备的运行管理情况。 4、根据电厂情况，适时参与水轮机发电机组的安装和检修工作，学习水轮发电机组安装的施工组织和管理、安装规程和工艺。 第三、声场实习的计划安排 1、生产实习的主要形式 生产实习的主要形式包括现场参观、专题报告和跟班运行实习。 2、生产实习的安排的相关说明 （1）在外实习期间，周末不休息
（2）抽调数名有宣传特长的学生组成学习宣传小组，实习时注意收集相关图片、资料，及时撰写实习心得和体会，返校后以学报或 简报的形式宣传。 时间安排 七月七日（周一）上午实习动员 下午实习前准备 晚上晚上出发：西安到西宁（火车） 七月八日（周二）上午到达西宁，前往电站、安排住宿下午 拉西瓦水电厂总体介绍 安全教育、安规考试 七月九日（周三）上午整体参观电厂下午水轮专题报告 七月十日（周四）上午电气一次专题报告下午电气二次专题报告 七月十一日~十六日（周五~周三） 跟班实习 （运行、检修、电气班组）
第三节：反击式水轮机的引水室 一、简介 一般混流式水轮机的引水室和压力水管联接部分还装有阀门，小型水轮机为闸阀或球阀，大型多为碟阀。阀的作用式在停机时止水，机组检修时或机组紧急事故时导叶又不能关闭时使用，绝不能用来调节流量 水轮机引水室的作用： 1.保证导水机构周围的进水量均匀，水流呈轴对称，使转轮四周受水流的作用力均匀，以便提高运行的稳定性。 2.水流进入导水机构签应具有一定的旋转（环量），以保证在水轮机的主要工况下导叶处在不大的冲角下被绕流。 二、引水室 引水室的应用范围 1.开敞式引水室
2.罐式引水室 3.蜗壳式引水室 混凝土蜗壳一般用于水头在40M以下的机组。由于混凝土结构不能承受过大水压力，故在40M以上采用金属蜗壳或金属钢板与混凝土联合作用的蜗壳 蜗壳自鼻端至入口断面所包围的角度称为蜗壳的包角蜗壳包角图 金属蜗壳的包角340度到350度
三、金属蜗壳和混凝土蜗壳的形状及参数 1.蜗壳的型式 水轮机蜗壳可分为金属蜗壳和混凝土蜗壳 当水头小于40M时采用钢筋混凝土浇制的蜗壳，简称混凝土蜗壳；一般用于大、中型低水头水电站。 当水头大于40M时，由于混凝土不能承受过大的内水压力，常采用钢板焊接或铸钢蜗壳，统称为金属蜗壳。 蜗壳应力分布图 椭圆断面应力分析图
金属蜗壳按制造方法有焊接铸焊和铸造三种。 ，
尺寸较大的中、低水头混流一般采用钢板焊接，其中铸造和铸焊适用于尺寸不大的高水头混流水轮机 2.蜗壳的断面形状 金属蜗壳的断面常作成圆形，以改善其受力条件，当蜗壳尾部用圆断面不能和座环蝶形边相接时，采用椭圆断面。 金属蜗壳与有蝶形边座环的连接图 金属蜗壳的断面形状图
第一章概述
第一章概述 1.1 工程概况 xxx水电站位于贵州省余庆县xxx口上游1.5km的xx上，上游距xxx水电站137km，下游距河口涪陵455km，控制流域面积43250km2，多年平均径流量226亿m3。工程开发的主要任务是发电，兼顾航运、防洪及其他综合利用。水库总库容64.51亿m3，调节库容31.54亿m3，正常蓄水位630m。电站装机容量3000MW，保证出力751.8MW，年发电量96.67亿kw·h，是贵州省和xxx干流最大的水电电源点。 xxx水电站属Ⅰ等工程，大坝、泄洪建筑物、电站厂房等主要建筑物为Ⅰ级建筑物，次要建筑物为3级建筑物。 枢纽由大坝、泄洪消能建筑物、电站厂房、航运及导流建筑物等组成。河床布置混凝土双曲拱坝，坝身表、中孔泄洪，坝下水垫塘消能；左岸布置泄洪洞作为辅助坝身泄洪的通道，并预留通航运建筑物和布置两条导流洞；右岸布置引水式地下发电厂房系统及一条导流洞，坝基防渗采用灌浆帷幕。拦河大坝采用混凝土抛物线型双曲拱坝，坝顶高程640.50m，河床建基面高程408.00m，最大坝高232.5m。 坝后设水垫塘和二道坝，水垫塘采用平底板封闭抽排方案。水垫塘净长约304m，底宽70m，断面型式为复式梯形断面。二道坝由下游RCC围堰部分拆除形成，顶高程441.00m，底高程408.00m，最大坝高33m，二道坝下游设置长约80m的防冲护坦。 泄洪洞布置于左岸，采用短有压进水口接明流隧洞型式，进口底高程590.00m，控制断面孔尺寸为11m×12m，泄洪洞为无压洞，洞线为直线，全长574m，出口采用挑流消能型式，预挖冲坑位于左岸1#、2#导流洞出口明渠处。 引水式地下厂房系统布置于右岸，由进水口、引水隧洞、主厂房、主变洞、尾水隧洞、调压室、尾水出口及开关站等组成，电站装机5×600MW。 上游RCC围堰、下游混凝土围堰为Ⅳ级临时建筑物，上游RCC围堰为三心圆拱围堰，堰顶高程488.50m，顶宽6m，下游混凝土围堰为重力围堰（结合二道坝），堰顶高程464.60m，顶宽8m． 大坝开挖边坡由两岸上游侧边坡、下游侧边坡及两岸拱端边坡组成。 左岸上游边坡在高程435.00m以上边坡走向NE81?~86?，边坡走向与岩层走向交角分别为41?~46?、46?~51?，为斜交逆向坡，边坡总体稳定条件较好。高程480.00m~540.00m 高程之间为垂直边坡，其他部位边坡单级坡比在1:0.1~l:0.2之间，开挖边坡每15m高设
复合板焊接裂纹分析及防治 前言： 随着压力容器行业标准及复合钢板锻造技术的日渐完善，越来越多的设计部门选用复合板做为压力容器的主体材料，14年本公司承制了一台主体材料 (S32168+Q245R)，厚度（14+3）、（16+3）、（18+3）、（26+3）、（32+3），DN2600`2200`1800的大型变径压力容器。本公司根据合格的焊接工艺评定指导生产，但实际生产中一次拍片合格率为仅75%，主要缺陷为筒体环焊缝近不锈钢侧表面裂纹，经过分析及现场观察，提出相应措施，解决了复合板裂纹问题，一次拍片率合格率达到95%。一（S32168+Q245R）复合板焊接性分析 此复合板为奥氏体系复合板，焊接性良好，焊接时，覆层和基层分开各自进行焊接，焊接中的主要问题在于基层与覆层交接处的过渡层焊接，过渡层的焊接性与异种钢对接接头焊接性相同，但又有本质区别，复合板过渡层焊接，实质是一个堆焊过程，堆焊焊道可简单的理解为对接接头的熔合区和热影响区，堆焊更能反应熔合区及热影响区的薄弱，过渡层焊接时主要存在以下几个问题： 1结晶裂纹 焊接金属在凝固结晶末期，在固相线Ts附近，因晶间残存液膜使塑性下降所造成的热裂纹，影响因素主要有： 1）碳的影响：焊接奥氏体复合钢板时，由于基础碳钢板的含碳量高于覆层，焊接时覆层受基础稀释作用，使焊缝中奥氏体形成元素减少，含碳量增加，碳在钢中是影响结晶裂纹的主要因素，并能加剧S/P及其他元素的有害作用。 2）S/P元素的影响：奥氏体钢结晶温度区间很大，熔池结晶时在晶界上形成 S/P/Si等低熔点共晶，在结晶过程中形成液态薄膜，这种液态薄膜在复合板焊接时产生的拉伸应力作用下易产生裂纹。 3）结晶引领相的影响：
水电站工程二级电站大坝工程工程概况 1.1工程说明 河西堤是廖坊库区防护工程之一，其工程等级为Ⅳ等工程，其主要建筑物级别相应为4级，设计洪水标准50年一遇。河西堤位于盱江左岸，南城县城老城区及沿河地带，堤线长6.4km。 本次招标工程为河西堤Ⅰ标，起点为河西堤防洪墙与土堤分界点，终点与万年堤起点重合，桩号0-065～2+080和桩号2+320～3+350，堤线长度3.175km。本工程项目包括堤防加高加固以及堤顶公路等。 1.2水文气象条件 抚河流域属亚热带湿润季风气侯，降水量充沛。流域多年平均降水量约为1700m，降水量年内分配极不均匀，降水量主要集中在3～6月，约占全年的60％，7～9月降水量占全年的19％，10月至次年2月，降水量较少。多年平均蒸发量1564.3mm，多年平均气温在17.3～18.3℃之间。 抚河是雨洪式河流，洪水主要由锋面雨和台风雨形成，抚河流域暴雨、洪水多发生于4月至9月。 1.3工程地质 河西堤保护区属抚河Ⅰ级冲积阶地。阶面高程一般为65～68m。覆盖层为第四系全新统冲积层，具二元结构。上部分布为壤土、粘土；下部为中细砂、含砾中粗砂及砾卵石。下部基岩为紫红色泥质粉砂岩、粉砂岩。
1.4对外交通条件 该标段对外交通便利。河西堤位于南城县城城郊，现有公路直达施工堤段。 1.5天然建材供应情况 本标工程使用的块石、砂、卵石从当地市场购买。粘土料从钟家边土料场开采，钟家边土料场位于万坊乡钟家边村西侧，无用厚0.3m，有用层平均厚2.0m，料场距河西堤起始端4.5 km左右，现无路可通，须修建临时道路，风化料从塔山风化料场开采，塔山风化料场位于万年大桥右端山坳，距河西堤最短距离1.3km左右。
１０拉西瓦水轮发电机绝缘结构特点２０１０．№１ 前言 拉西瓦水轮发电机绝缘结构特点 卢春莲 （哈尔滨大电机研究所，哈尔滨１５００４０） ［摘要］拉西瓦水轮发电机是黄河流域上高海拔单机容量最大的水轮发电机。本文对其电机绝缘系统进行研究和分析，为４＂４国内巨型水轮发电机的绝缘系统优化提供技术参考。 ［关键词］拉西瓦水电站；绝缘结构；定子绕组；磁极绕组。 ［中图分类号］ＴＭ３０３．４［文献标识码］Ｂ［文章编号］１０００—３９８３（２０１０）０１－００１０－０３ ＣｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｔｈｅＩｎｓｕｌａｔｉｏｎＳｙｓｔｅｍｏｆＬａｘｉｗａＨｙｄｒｏｇｅｎｅｒａｔｏｒ ＬＵＣｈｕｎ－ｌｉａｎ （ＨａｒｂｉｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＬａｒｇｅＥｌｅｃｔｒｉｃＭａｃｈｉｎｅｒｙ，Ｈａｒｂｉｎ１５００４０，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｌａｘｉｗａｈｙｄｒｏｇｅｎｅｒａｔｏｒｈａｓｔｈｅｌａｒｇｅｓｔｕｎｉｔｃａｐａｃｉｔｙｉｎｔｈｅａｒｅａｏｆｙｅｌｌｏｗｆｉｖｅｒｗｉｔｈｈｉｇｈｅｌｅｖａｔｉｏｎ．Ｔｔｌｉｓｐａｐｅｒｓｔｕｄｉｅｓｏｎｉｔｓｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ．ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｇｉｖｅｔｅｃｈｎｉｃａｌｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｔｈｅｆｕｔｕｒｅｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｆｏｒｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｏｆｈｕｇｅｈｙｄｒｏｇｅｎｅｒａｔｏｒ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｌａｘｉｗａｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒｓｔａｔｉｏｎ；ｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ；ｓｔａｔｏｒｗｉｎｄｉｎｇ；ｍａｇｎｅｔｉｃｐｏｌｅｗｉｎｄｉｎｇ 拉西瓦水轮发电机额定输出功率７００ＭＷ，额定电压等级１８ｋＶ，是黄河流域上单机容量和电站装机总容量最大的水电站，也是目前国内单机容量最大的水电机组。拉西瓦水轮发电机的绝缘结构与三峡、龙滩等电站的结构相似，但经过技术引进、消化吸收和再创新，即三峡左岸机组从ＡＩ＿ＳＴＯＭ公司引进技术、到龙滩机组的联合制造和安装，再到拉西瓦电站的完全独立承包和制造，机组的绝缘结构设计不断优化，而且积累了三峡和龙滩多台机组的实际安装运行经验，后期的技术文件作了相应的改进，应该说拉西瓦的绝缘结构是更加完善的。另外，值得一提的是：拉西瓦电站位于黄河上游地区，发电机层海拔约２２４０ｍ，它的绕组防晕要求要高于三峡和龙滩等机组，哈电公司在设计如此大容量电机定子线棒时也进行了相应的考虑。至目前，拉西瓦机组全部安装完毕，基本投入发电运行，针对这样位于高海拔地区的大容量的水电机组，是值得我们对技术进行总结的，以便对以后设计大容量机组的绝缘结构提供依据。 本文通过定子铁心、定子绕组和转子绕组三个部分中相关的绝缘问题展开扼要的分析与说明。 １铁心硅钢片漆部分 定子铁心由０．５ｍｍ厚的优质冷轧薄硅钢片叠成，为减小涡流损耗，片间涂有Ｆ级绝缘漆。三峡左岸机组采用了进口的ＶｏｌｔａｔｅｘＥｌｌ５１Ａ水溶性半无机漆，拉西瓦机组哈电已经应用了完全国产化的１３３Ｃ环氧聚酯酚醛半无机硅钢片漆。这种漆从性能上看优于普通水电机组上使用的９１６６、９１６３有机漆，经试验室试验和工地安装证明，耐潮湿、抗锈蚀性能更好，完全能满足大型水电机组的要求。１３３Ｃ环氧聚酯酚醛半无机硅钢片漆和进口漆的性能基本一致，主要技术指标对比见表１。 表１进口和国产硅钢片漆性能比较万方数据
1、工程概况 多儿水电站位于甘肃省迭部县境内，坝址位于白龙江的一级支流多儿河上，距河口7km，厂址位于白龙江干流右侧，距上游坝址公路里程约7.5km，有简易公路通过坝址。本工程总装机 3.0万kw，保证出力5744万kw，年平均发电量13414万kw.h，年利用小时数4504h。工程规模属Ⅵ等小（Ｉ）型工程。 2、工程地质 2.1大坝工程地质 坝址位于多儿河上游约7km处，坝址区河谷为“V”字形，水流湍急，平水期河水面高程1919.75m，水面宽14.2m，水深 1.5～2.2m，河床覆盖层厚5m～9m。正常蓄水位1986m时，河谷宽180m。坝址左岸为基岩斜坡地形，坡高200～300m，自然岸坡50°～74°，陡处可达85°左右。右岸1970～1980m高程以下岸坡陡峻，前缘临河岸坡坡角70°～76°，局部近直立，以上呈35～45°的基岩缓坡地形。 （2）坝址区岩性主要含碳硅质岩、白云岩、微晶灰岩、碳质板岩、期辉绿岩、第四系全新统、崩坡积块碎石层。本区地层受多期构造运动影响，岩体中断层裂隙较发育，受高陡边坡岩体风化卸荷作用等影响，坝址区物理地质现象主要表现在岩体的卸荷松动及风化。
（3）根据勘探平硐及钻孔揭露，坝址区岩体风化较深，左岸强风化岩体厚度5～15m，弱风化15～25m。局部因构造及地形影响，钻孔揭露弱风化岩体较深，主要分布在Ⅱ线右坝肩部位，深度达58m，边坡变形主要表现为浅部的卸荷拉裂。 2.2料场地质 多儿沟块石及人工骨料产地位于坝址上游的多儿沟内，距坝址900m，有碎石路相通，运距较近。经分析比较后认为，该料场料源质量好，储量丰富，运距近，开采、运输方便，可做为人工骨料、混凝土面板堆石坝块石料料源，但对采用级配需做爆破和碾压试验论证。 该料场山体雄厚，高差较大，山坡坡度45～65°，岩石裸露，料源集中，储量计算范围1960～2050m高程，计算面积2.5万m2，平均厚度50m，储量125.0万m3，实际储量大于计算储量，开采便利。 右岸的科牙村，地面高程在2100～2150m，料区地形起伏变化较大。储量30万m3，土料各项指标满足质量要求，作为临时防渗料能满足要求：砂砾料粗骨料除软弱颗粒超标外，其余指标满足要求；细骨料孔隙率大，含泥量高，不能直接使用，须筛洗；人工骨料、堆（块）石料质量较好，储量丰富，可满足工程需要。
拉西瓦水电站地下厂房顶拱开挖及支护情况综 述 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】
拉西瓦水电站地下厂房开挖分层及顶拱的开挖支护 白帆，贺钰钏，王晓辉 （黄河水电公司拉西瓦建设分公司，青海贵德 811700） 关键词：地下厂房；开挖分层；顶拱开挖支护；拉西瓦水电站 摘要：拉西瓦水电站地下厂房位于高地应力区，厂区最大主应力达20MPa～ 30MPa。为确保施工期、运行期的安全及开挖质量，经对围岩弹性释放能和能量释放率的计算分析，综合考虑其它因素，合理确定了地下厂房的开挖分层，并对厂房顶拱采取有效的开挖方法及支护措施。观测数据证明，厂房开挖支护完成后顶拱围岩已趋于稳定。 Delamination Excavation of Underground Powerhouse and Excavation ＆ Support of the Cavern’s Arch Crown for Laxiwa Hydropower Station Bai Fan,He Yuchuan,Wang Xiaohui (Yellow River Hydropower Co. Laxiwa Construction Branch, Guide Qinghai 811700) Key Word: underground powerhouse; delamination excavation; excavation and support; Laxiwa Hydropower Station Abstract:The underground powerhouse excavation group of Laxiwa Hydropower Station is buried in high geostress area where the highest principal stress reaches from 20MPa to order to make sure the security during the construction and function period and sure excavation quality, based on results of compution and analysis to elastic release energy and energy liberation rate of surrounding rock mass and overall of various factors,reasonable delamination excavations is carried out , and effective measures of excavation and support to surrounding rock mass of arch crown are observation shows that deformation of surrounding rock mass has tended to be constant after the completion of excavation and support. 1工程概况 拉西瓦地下厂房位于河道右岸150m～466m深的岩体内，总长311.75m，其中主厂
点焊培训资料 1.1点焊 利用电流通过圆柱形电极和搭接的两焊件产生电阻热，将焊件加热并局部熔化，形成一个熔核（其周围为塑性状态），然后在压力作用下熔核结晶，形成一个焊点。 1.2气动式交流点焊机 电极的运动和对焊件的加压，均由气路系统来实现，采用交流电，实现点焊功能的机械设备。 2设备结构 主要由机身、焊接变压器、压力传动装置、气路、水路系统、上下电极以及脚踏开关等部分组成。 2.1机身 机身用箱体式结构，全部结构件均由钢板折弯成型后焊接而成。该结构体积小、重量轻，能承受较大的冲击力，上悬臂安装加压传动装置及上电极部分，下悬臂安装有下电极部分，机身内部装有焊接变压器、进出水管、机身上面装有电磁气阀及气动三大件，机身下部的底脚上设有四个地脚安装孔，正常焊接时，必须装上4只 M10以上的地螺栓紧固后，方可使用。 2.2焊接变压器 焊接变压器为单相壳式结构，变压器的次级线圈由单只内置冷却铜水管的铸铜绕组组成，通过软铜带与上电极相联接，紫铜板与下电极相联接，焊接 1
变压器采用调节可控硅导通角来调节焊接变压器的初级电压，从而达到调节次级电压的目的，同时改变了焊接电流，适应不同的焊接规范，次级电压的调节范围，按焊接规范要求可连续可调。 2.3压力传动装置 压力传动装置主要由活塞、气缸、支承座与滑块下端与上电极部分相联，活塞杆与上电极连为一体，当活塞杆上下移动时，使上电极在支承座导轨内上下移动。气缸供气采用电磁气阀控制，推出或推进气缸右侧的行程插销，可调节二档上电极的工作行程。而三气室工作头则可在0~100mm行程范围内无级可调。 2.4气路系统 点焊机电极的运动和对焊件的加压，均由气路系统来实现，气路系统由带有气压表的减压阀和电磁阀等组成。从而达到控制上电极上下运动，电极压力的大小根据工件厚度和相应工艺规范确定。 2.5上下电极部分 电极部分由电极压块、电极座、端头、电极杆及电极头组成，电极压块内部通有冷却水，它的后端分别由软铜带和导电排与焊接变压器次级线圈相连接。电极杆紧固在电极臂与端头之间，凸焊机还带有上、下电极平台。与工件直接接触的上下电极头材料采用铬锆铜。 2.6冷却系统 点焊机在工作过程中会产生大量热量，需要循环水进行充分冷却，否则将严重影响焊接质量。 2
Through the joint creation of clear rules, the establishment of common values, strengthen the code of conduct in individual learning, realize the value contribution to the organization.水电站大坝工程安全管理 细则正式版
水电站大坝工程安全管理细则正式版 下载提示：此管理制度资料适用于通过共同创造，促进集体发展的明文规则，建立共同的价值观、培养团队精神、加强个人学习方面的行为准则，实现对自我，对组织的价值贡献。文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用。 坚持"管生产必须管安全"的原则，项目部以项目经理为安全生产第一责任人，各施工单位以第一领导者为安全生产第一责任人，安全管理见图15-1。 1 安全管理机构在项目经理的领导下，认真贯彻"安全生产，人人有责"的原则，负责工程施工安全工程的监督、协调。并履行以下职责： （1）认真执行国家及上级主管部门颁发的安全生产法规和规定。 （2）建立健全本工程安全工作体系和以安全生产责任制为核心的安全管理制
度。 （3）坚持在计划、布置、检查、总结和评比生产的同时，计划、布置、检查、总结和评比安全工作。 （4）对本工程施工人员进行经常性安全教育和技术培训，提高施工人员的安全素质和自我保护能力。 （5）总结安全管理经验，积极推广应用现代安全管理新技术，使安全管理工作逐步科学化、现代化。 （6）负责本工程施工安全检查、监督、指导。 （7）协助领导并组织对安全事故的调查处理，并做到三不放过。做好安全报告、统计等安全资料工作。
关于拉西瓦水电站运行情况及相关问题的简论张景瑞 发表时间：2017-12-30T08:19:09.287Z 来源：《电力设备》2017年第25期作者：张景瑞[导读] 摘要：本文主要针对2016年拉西瓦水电站的汛前检查进行全面分析，其中主要针对大坝的运行情况和安全监测进行总结，旨在全面了解拉西瓦水电站的基本情况，从而避免事故的发生。 （青海黄河上游水电开发有限责任公司大坝管理中心青海西宁 810000）摘要：本文主要针对2016年拉西瓦水电站的汛前检查进行全面分析，其中主要针对大坝的运行情况和安全监测进行总结，旨在全面了解拉西瓦水电站的基本情况，从而避免事故的发生。 关键词：拉西瓦水电站；完全监测； 1 工程概述 拉西瓦水电站位于青海省海南藏族自治州贵德县与贵南县交界的龙羊峡谷出口段，距贵德县城25km，距省会西宁市135km，距已建龙羊峡水电站32.8km（河道距离，下同），下距已建李家峡水电站73km，地理位置适中，交通便利。 拉西瓦水电站是黄河上游龙羊峡～青铜峡河段规划25座水电站的第二个梯级电站，设计正常蓄水位2452.00m，总库容10.56×108m3，拉西瓦水电站安装6台单机为700MW也是目前单机容量最大的发电机组，总装机容量达4200MW，为黄河上规模最大的水电站，保证出力958.8MW，多年平均年发电量102.33×108KW?h，架设2条750KW的出线对外输送电力，是国家西电东输工程的骨干电力枢纽。拉西瓦水电站坝址区为花岗岩组成的“V”型河谷，枢纽建筑物为螺旋线型双曲拱坝、坝身泄洪、全地下厂房式布局，设计最大坝高 250m，总坝长466.63m，坝宽10m，主厂房洞室长342m，宽31.5m，高74.16m，主体工程所需混凝土为414×104m3。 2 汛期大坝运行情况 拉西瓦水电站果卜滑塌体长期处于综合治理中，库水位逐步蓄至设计高程。2012年进入主汛期经专家组论证后将电站库水位由原2445m抬升至2448m高程，2015年5月和10月两次抬升库水位，目前库水位稳定在2451m左右高程。经拉西瓦水电站各观测项目数据对比从变形、渗流、接缝以及应力应变监测资料分析和现场巡视检查结果看，拉西瓦水电站汛前水工建筑物运行状况稳定，下面主要对渗流监测进行分析。 3 水库水位、气象简况 拉西瓦水电站水库正常蓄水位为2452m，2015年5月和10月两次抬升库水位，目前库水位稳定在2451m左右高程；2015年10月15日至2016年4月15日坝址区最高气温为+15.8℃，最低气温为-10.7℃，气温变幅为26.5℃；2015年10月15日至2016年4月15日累计降雨量为41.1mm。 4 大坝安全监测运行简要分析 1.渗流监测 坝基扬压力。测压管布设在2220m层、2250m层、2295m层、2350m层和2405m层，分别布设了4个、26个、10个、9个和6个测孔。2014年11月～12月对扬压力监测系统进行了缺陷处理。 扬压水位2016年汛前（4月7日）与2015年汛后（10月13日）相比变化量较大的测孔是位于12坝段基础灌浆廊道帷幕前的UP7-D测孔和对应位置帷幕后测孔UP25-D，变化量分别为+18.36m和+10.20m，且都于2016年3月24日超历史最大值，跟踪关注。位于8坝段2250灌浆爬坡廊道的UP3-D、9坝段灌浆爬坡廊道的UP4-D、15坝段2250灌浆爬坡廊道的UP10-D和15#坝段基础廊道的UP30-D测孔扬压水位趋势性上升，都于2016年3月24日超历史最大值，变化量在+2.55m～+4.59m之间。其余测孔扬压水位变化量较小，测值稳定。 2.渗漏量观测 为监测坝址区的渗漏量，分别在2220m、2250m、2295m、2350m、2405m高程的灌浆廊道及关键部位布设了相应的量水堰。2014年底之前由于受廊道环境影响以及施工影响，排水沟死水、满水情况较多，监测条件受限，无法正常真实有效反映大坝渗漏量情况。经2014年底缺陷处理后，除WE4-2405、WE5-2405测点因南灌渠管道混凝土浇筑被掩埋，WE7-2295、WE8-D测点水满外，其余测点现已基本恢复测量。具体渗漏量监测情况如下：（1）2405m高程共安装10个量水堰，南灌渠施工无法观测的WE1、WE2、WE3、WE4、WE5 和WE10于2014年11月12日施工完毕恢复观测，其中WE4、WE5施工掩埋。2016年4月7日右岸2405坝肩总渗漏量为WE1～3的和，为0.150 L/s，2405m高程左岸坝肩总渗漏量为WE10测值，为0.569L/s。 （2）2350m高程共安装10个量水堰，2016年4月7日2350m和2405m高程右岸坝肩总渗漏量为WE5-2350，为0.448L/s。2350m高程左岸坝肩总渗漏量为WE10-2350，为0.344L/s。 （3）2295m高程共安装12个量水堰，2016年4月7日2295m高程右岸坝肩总渗漏量为WE1～6的和，为0.248L/s。2295m高程左岸坝肩总渗漏量为WE12-2295减去左岸W10-2350，为0.561L/s。 （4）2250m高程共安装10个量水堰，2016年4月7日2250m高程右岸坝肩总渗漏量为WE9-D，为1.395L/s。2250m高程左岸坝肩总渗漏量为WE14-D，为0.033L/s。 （5）2220m高程共安装4个量水堰，2016年4月7日2220m高程总渗漏量为WE1～4的和，为0.323/s。 目前坝体与坝基总渗漏量为3.921L/s，与2015年汛后相比增大了0.298L/s。 3.地下水观测 地下水观测共布置30个孔，左岸10个孔，右岸20个孔。 左岸地下水监测中，2016年汛前（4月12日）与2015年汛后（10月14日）相比地下水位变化较大的是位于左岸2405m排水洞的OH-Z04和左岸2350m纵向排水洞OH-Z09测孔，地下水位变化量分别为+2.40m和-2.20m。其余测孔测值变化量在+0.35m～+0.76m之间。 右岸地下水监测中，各测孔测值2016年汛前（4月12日）与2015年汛后（10月14日）相比变化量在-1.86m～+0.63m之间。 5.大坝观测系统 1 人工观测系统