四桩基础计算书
华清家园工程；工程建设地点：武清区新城翠通路西侧；属于结构；地上33层；地下1层；建筑高度：100m；标准层层高：3m ；总建筑面积：11500平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。
一、塔吊的基本参数信息
塔吊型号：TQ60/80，塔吊起升高度H：65.000m，
塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：1.500m，
自重F1：852.6kN，基础承台厚度Hc：1.000m，
最大起重荷载F2：80kN，基础承台宽度Bc：6.000m，
桩钢筋级别:HPB235，桩直径或者方桩边长：0.700m，
桩间距a：5m，承台箍筋间距S：200.000mm，
承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35；
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算
塔吊自重（包括压重）F1=852.60kN；
塔吊最大起重荷载F2=80.00kN；
作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=932.60kN；
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
M kmax＝2188.71kN·m；
三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
1. 桩顶竖向力的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
N ik=(F k+G k)/n±M yk x i/∑x j2±M xk y i/∑y j2；
其中 n──单桩个数，n=4；
F k──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，F k=932.60kN；
G k──桩基承台的自重标准值：G k=25×Bc×Bc×Hc=25×6.00×6.00×
1.00=900.00kN；
M xk,M yk──承台底面的弯矩标准值，取2188.71kN·m；
x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=3.54m；
N ik──单桩桩顶竖向力标准值；
经计算得到单桩桩顶竖向力标准值
最大压力：N kmax=(932.60+900.00)/4+2188.71×3.54/(2×3.542)=767.68kN。
最小压力：N kmin=(932.60+900.00)/4-2188.71×3.54/(2×3.542)=148.62kN。
不需要验算桩的抗拔！
2. 承台弯矩的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。
M x = ∑N i y i
M y = ∑N i x i
其中 M x,M y──计算截面处XY方向的弯矩设计值；
x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.25m；
N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，N i1=1.2×
(N kmax-G k/4)=651.22kN；
经过计算得到弯矩设计值：M x=M y=2×651.22×1.25=1628.04kN·m。
四、承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
αs= M/(α1f c bh02)
ζ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-ζ/2
A s = M/(γs h0f y)
式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；
f c──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；
h o──承台的计算高度：H c-50.00=950.00mm；
f y──钢筋受拉强度设计值，f y=360.00N/mm2；
经过计算得：αs=1628.04×106/(1.00×16.70×6000.00×950.002)=0.018；
ξ =1-(1-2×0.018)0.5=0.018；
γs =1-0.018/2=0.991；
A sx =A sy =1628.04×106/(0.991×950.00×360.00)=4803.99mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:
6000.00×1000.00×0.15%=9000.00mm2。
建议配筋值：RRB400钢筋，18@160。承台底面单向根数36根。实际配筋值9162mm2。
五、承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式：
V≤βhsαf t b0h0
其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=6000mm；
λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0，此处，a=0.97m；当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=1.021；
βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/950)1/4=0.958；
四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=454kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kN 承台受浮力：F lk=5.5×5.5×5.35×10=1618.375kN
3) 起重荷载标准值 F qk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2 =1.2×0.69×0.35×1.6=0.46kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.46×75.00=34.75kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×34.75×75.00=1303.25kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.62×1.95×1.39×0.35=1.23kN/m2 =1.2×1.23×0.35×1.60=0.83kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.83×75.00=61.97kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×61.97×75.00=2323.72kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=1552+0.9×(630+1303.25)=3291.93kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=1552+2323.72=3875.72kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k=(F k+G k)/n=(454+1020.94)/4=368.73kN
四桩基础计算书 华清家园工程；工程建设地点：武清区新城翠通路西侧；属于结构；地上33层；地下1层；建筑高度：100m；标准层层高：3m ；总建筑面积：11500平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：TQ60/80，塔吊起升高度H：65.000m， 塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：1.500m， 自重F1：852.6kN，基础承台厚度Hc：1.000m， 最大起重荷载F2：80kN，基础承台宽度Bc：6.000m， 桩钢筋级别:HPB235，桩直径或者方桩边长：0.700m， 桩间距a：5m，承台箍筋间距S：200.000mm， 承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35； 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=852.60kN； 塔吊最大起重荷载F2=80.00kN； 作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=932.60kN； 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝2188.71kN·m； 三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
1. 桩顶竖向力的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。 N ik=(F k+G k)/n±M yk x i/∑x j2±M xk y i/∑y j2； 其中 n──单桩个数，n=4； F k──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，F k=932.60kN； G k──桩基承台的自重标准值：G k=25×Bc×Bc×Hc=25×6.00×6.00× 1.00=900.00kN； M xk,M yk──承台底面的弯矩标准值，取2188.71kN·m； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=3.54m； N ik──单桩桩顶竖向力标准值； 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：N kmax=(932.60+900.00)/4+2188.71×3.54/(2×3.542)=767.68kN。 最小压力：N kmin=(932.60+900.00)/4-2188.71×3.54/(2×3.542)=148.62kN。 不需要验算桩的抗拔！ 2. 承台弯矩的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。 M x = ∑N i y i M y = ∑N i x i 其中 M x,M y──计算截面处XY方向的弯矩设计值； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.25m； N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，N i1=1.2×
解放军第八五医院新建病房综合楼工程TC6515型塔式起重机 基 础 施 工 方 案 施工单位：中夏建设集团 编制单位：上海颐东机械施工工程有限公司 日期：2010.11.22 版次：专家评审后修改版
塔式起重机安拆施工方案审批表
TC6515塔吊基础的计算书 1工程概况 解放军第八五医院新建病房综合楼工程位于上海市长宁区1328号。因工程建设需要欲安装一台TC6515塔机。本塔机最大独立高度为60米，初始安装高度50米。塔机的基础为混凝土承台＋格构柱＋灌注桩的形式。塔机混凝土承台尺寸为6500×6500×1400，承台面标高为－2.4米，混凝土型号不低于C35，配筋为纵横各不小于35根直径25的螺纹钢；格构柱截面尺寸为430×430，主肢为L180×180×18，缀板400×20×10＠600，最大悬高9.35米，格构柱插入承台尺寸为600，插入灌注桩尺寸为3000；灌注桩为4根￠800的灌注桩，桩间距为4300，混凝土型号为C35，桩长33.85米，桩底标高为－45.6米。 2编制依据 2.1《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规范》JGJ196－2010 2.2《钢结构设计规范》GB50017－2003 2.3《建筑桩基技术规范》JGJ94－2008 2.4《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T187-2009 2.5《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3施工注意事项 3.1钻孔灌注桩强度等级为C35，（按《建筑机械使用安全规程JGJ33-2001中 4.4.2条规定》，其施工时严格按照规范要求施工，超灌部分在地下室底板范围内，地下室施工时，需将钢构柱内的砼凿除干净后，在各格构柱的角钢上焊接钢板止水片。 3.2钢格构柱与灌注桩的搭接长度为3m，要求与钢筋笼主筋焊接，在下钢筋笼时，应严格控制四根钢格构柱的方向成正方形布置，以保证其外围槽钢加固杆的焊接。 3.3格构柱的主肢全长为11.55米，使用整长为12米的角钢焊接而成，不允许中间对接。 3.4塔吊底座与塔吊的安装应该按塔吊出场说明书要求执行，控制好预埋螺栓的位置及锚固深度，钢格构柱顶段应浇入塔基承台内0.6m。 3.5【20槽钢外围加固杆应随挖土深度及时焊接，每隔2.2米焊接水平支撑、斜向剪刀撑及水平剪刀撑。钢格构柱体露在土层以上格构的高度不得大于1.5米。斜向剪刀撑及水平剪刀撑的中间，一定要彼此连接好。具体的水平支撑、斜向剪刀撑及水平剪刀撑见附图。 3.6所有钢构件的焊接均为接触边长度内满焊，焊接厚度大于8mm。 3.7格构周围50cm以内的土，在开挖的时候，不允许使用大型机械进行开挖，必须使用人工进行挖土，以防止大型机械破坏格构柱。 3.8塔机在第一次安装好以后，需要顶升级到51米高，高于周围建筑物的高度。此后塔机在做附墙以前不再进行加节顶升。
(TC7020)塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 计算简图如下： 荷载计算二. 自重荷载及起重荷载1. 塔机自重标准值1) =1260kN Fk12) 基础以及覆土自重标准值 G=4.5×4.5×1.60×25=810kN k3) 起重荷载标准值 F=160kN qk2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 2a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m) 2 0.2=0.60kN/m×1.2× W=0.8×1.59×1.95k q=1.2×0.60×0.35× 2=0.50kN/m skb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F=q×H=0.50×46.50=23.25kN skvkc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M=0.5F×H=0.5×23.25×46.50=540.62kN.m vksk 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值2) 2) Wo=0.35kN/m (本地区a. 塔机所受风均布线荷载标准值2 × 0.35=1.06kN/m1.951.62××1.2 W=0.8×k q=1.2×1.06×0.35× 2.00=0.89kN/m skb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F=q×H=0.89×46.50=41.46kN
skvkc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M=0.5F×H=0.5×41.46×46.50=963.93kN.m vksk3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M=1639+0.9×(1400+540.62)=3385.55kN.m k非工作状态下，标准组合的倾 覆力矩标准值 M=1639+963.93=2602.93kN.m k三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q=(F+G)/n=(1260+810.00)/4=517.50kN kkk Q=(F+G)/n+(M+F×h)/L vkkkkmaxk =(1260+810)/4+Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1056.85kN Q=(F+G-F)/n-(M+F×h)/L vkkkkkminlk =(1260+810-0)/4-Abs(2602.93+41.46× 1.60)/4.95=-21.85kN 工作状态下： Q=(F+G+F)/n=(1260+810.00+160)/4=557.50kN qkkkk Q=(F+G+F)/n+(M+F ×h)/L vkqkkmaxkkk =(1260+810+160)/4+Abs(3385.55+23.25× 1.60)/4.95=1249.11kN Q=(F+G+F-F)/n-(M+F×h)/L vkkkkkminlkqk =(1260+810+160-0)/4-Abs(3385.55+23.25× 1.60)/4.95=-134.11kN 四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 N=1.35×(F+F)/n+1.35×(M+F×h)/L vkkikqk =1.35×(1260+160)/4+1.35×(3385.55+23.25× 1.60)/4.95=141 2.92kN 最大拔力 N=1.35×(F+F)/n-1.35×(M+F×h)/L vkkkiqk =1.35×(1260+160)/4-1.35×(3385.55+23.25× 1.60)/4.95=-454.42kN 非工作状态下： 最大压力 N=1.35×F/n+1.35×(M+F×h)/L vkkik =1.35×1260/4+1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1153.38kN 最大拔力 N=1.35×F/n-1.35×(M+F×h)/L vkkik =1.35×1260/4-1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-302.88kN 弯矩的计算2. 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条 (kN.m)；──计算截面处XY方向的弯矩设计值其中 M,My1x (m)；──单桩相对承台中心轴的XY方向距离 x,yii 。i桩的竖向反力设计值(kN)──不计承台自重及其上土重，第 Ni 由于工作状态下，承台正弯矩最大： 0.75=2119.38kN.m ×=2×1412.92 M=Myx: 承台最大负弯矩0.75=-681.63kN.m ×=2×-454.42 M=Myx配筋计算3.
本word文档可编辑修改 PKPM软件出品安全设施计算软件(2019) 塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 (JGJ/T 187-2009)。 一.参数信息 塔吊型号 :QTZ50 塔机自重标准值 :Fk1=357.70kN 起重荷载标准值 :Fqk=50.00kN 非工作状态下塔身弯矩 :M=-356.86kN.m 塔身宽度 :B=1.6m 塔吊最大起重力矩 :M=733.7kN.m 塔吊计算高度 :H=35m 桩身混凝土等级 :C80 保护层厚度 :H=50mm 承台厚度 :Hc=1.2m 承台混凝土等级 :C35 矩形承台边长 :H=5.0m 承台箍筋间距 :S=200mm 承台顶面埋深 :D=0.0m 桩间距 :a=1.25m 承台钢筋级别 :HRBF400 桩直径 :d=0.4m 桩钢筋级别 :HPB300 桩型与工艺 :预制桩 桩入土深度 :24m 桩空心直径 :0.2m 计算简图如下： 二.荷载计算 1.自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 F =357.7kN k1 2)基础以及覆土自重标准值 G =5×5×1.20×25=750kN k 3)起重荷载标准值
F qk=50kN 2.风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) W =0.8×1.59×1.95×1.49×0.2=0.74kN/m 2 k q =1.2×0.74×0.35×1.6=0.50kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.50×35.00=17.39kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×17.39×35.00=304.24kN.m sk vk 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m)2 W =0.8×1.62×1.95×1.49×0.35=1.32kN/m 2 k q =1.2×1.32×0.35×1.60=0.89kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.89×35.00=31.00kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×31.00×35.00=542.46kN.m sk vk 3.塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+0.9×(733.7+304.24)=577.28kN.m k 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+542.46=185.60kN.m k 三.桩竖向力计算 非工作状态下： Q =(F +G)/n=(357.7+750.00)/4=276.93kN k k k Q kmax=(F +G)/n+(M +F×h)/L k k k vk
四桩基础计算书 沧州世茂国际购物中心工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：；标准层层高：；总建筑面积：平方米；总工期：0天；施工单位：。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号:QTZ40B，塔吊起升高度H=， 塔吊倾覆力矩M=，混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=，基础以上土的厚度D=， 自重F1=，基础承台厚度Hc=， 最大起重荷载F2=，基础承台宽度Bc=， 桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=， 桩间距a=2m，承台箍筋间距S=， 承台砼的保护层厚度=50mm，空心桩的空心直径:。 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F 1 =， 塔吊最大起重荷载F 2 =， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=×(F 1+F 2 )=， 塔吊的倾覆力矩M=×=。 三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算 依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条。 其中 n──单桩个数，n=4； F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=； G──桩基承台的自重 G=×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)= ×(25×××+20×××=； Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取； xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=； Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)； 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：N=+/4+×(4× =。 2. 矩形承台弯矩的计算 依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条。
目录 1、工程概况 (1) 2、地层特性表 (1) 3、塔吊选型及布案 (6) 4、塔吊的基本参数信息 (6) 5、桩顶作用效应计算 (9) 6、桩承载力验算 (11) 7、承台计算 (12) 8、承台配筋示意图 (14) 9、结论 (14)
一、工程概况 建设单位：昆明恒云置业有限公司 设计单位：华东建筑设计院有限公司 监理单位：达华工程管理（集团）有限公司 施工单位：江苏省建工集团有限公司 勘察单位：西南有色昆明勘测设计（院）股份有限公司 拟建场地位于昆明市西山区日新路陆家营社区，南侧为日新中路（十里长街），东侧为新建住宅小区，西侧为规划河道，北侧与核心商务区相邻，地处昆明南市副中心核心腹地位置。属于框剪结构；地上33层；地下2层；标准层层高：2.95m ；总建筑面积：约272058.21平方米； 本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）《昆明恒大云报华府工程岩土工程堪察报告》等编制。 塔吊基础顶标高与主楼基础筏板顶标高相同高程为1880.935米，在地下车库桩间土开挖时进行基础施工，根据厂家提供的塔吊起重机作用说明书，选用16吨汽车式起重机安装塔机。 二、地层特性表
三、塔吊选型及布置方案 本工程在各主楼，垂直运输工作量较大，且起吊量重，根据现场施工情况和各主楼间楼距关系。项目部决定投入QTZ63塔吊2台，大臂长55米，QTZ60塔吊5台，2台大臂长42.5米，2台大臂长46.2米，1台大臂长50米，能满足整个施工现场垂直运输。本工程塔吊基础顶标高设计为同地下车库筏板顶标高，高程为1880.935米塔吊基础高度为1.4米。根据昆明26号区回迁安置房建设项目C、D地块拟建（建筑物部分）场地岩土工程勘察报告，查表塔吊基础底土层为第3层泥质碳土，为软弱下卧层，不能作基础持力层，地基承载力为40kpa不满足塔吊基础承载力设计200kpa要求。故本工程所有塔吊基础需重新设计采用四桩承台基础，本工程塔吊基础选型设计按QTZ63塔吊进行重新设计，QTZ60塔吊基础施工按设计计算后QTZ63塔吊基础进行施工。基础祥细布置详见塔吊基础平面布置图。 四、塔吊的基本参数信息 1、塔机属性 2、塔机荷载
QTZ80(TC6012-6)非标桩基础方案计算书根据麓枫路站现场的实际情况及QTZ80(TC6012)塔机的预装位置地质条件进行计算。现场桩采用直径800 灌注桩。12 轴线附近塔吊基础承台底进入冠梁180mm，基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约20mm。23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约100mm。塔机承台宽度方向超出冠梁100mm。桩基础示意见附图1，现场桩基础方案为： 塔机桩基础承台 1. 塔机基础承台大小5.6m*3.5m*1.3m； 2. 基础承台上下层长度方向布筋30-φ25@190（HRB400）； 3. 基础承台上下层宽度方向均布筋24-φ25@148（HRB400）； 4. 架立筋180-φ12@380/296（HPB300）； 5. 基础承台上层主筋保护层厚度50mm，下层主筋保护层厚度 130mm； 6. 基础承台砼标号C35，施工时应捣实，养护期28 天（或达到额定强度）； 7. 确保固定基节的安装后其中心线与水平面垂直度误差小于 1.5/1000； 8. 预埋螺栓基础的四组地脚螺栓相对位置必须准确,保证地脚螺栓 孔的对角线误差不大于2mm,确保固定基节的顺利安装； 9. 钢筋的弯折等其他要求与厂家的基础图要求一致。
桩 1. 共用原来的支护桩及冠梁，外加两根直径800mm 的灌注桩； 2. 外加两根灌注桩定位尺寸详见附图1，桩底比基坑底低2m，桩顶进入承台100mm； 3. 桩主筋通长布置，12-φ20@183(HRB400），见附图2; 4. 桩身布置φ8（HPB300）螺旋箍筋，桩顶以下5D 螺旋箍筋间距100mm，其余间距300mm； 5. 桩身每隔2m 设置加强筋φ20@2000(HRB400）； 6. 桩身混凝土≥水下C30； 7. 桩端的持力层主要为强风化板岩，进入持力层深度从基坑底高度算起≥2m, 12 轴线塔吊L≥17.33m，23 轴线塔吊L≥16.53m；8. 灌注桩施工工艺同支护桩。 桩与基础承台连接 1. 桩嵌入承台的长度100mm； 2. 主筋入承台长度≥800mm； 基础承台与冠梁连接 1. 12 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，利用架立筋将冠梁顶部主筋与承台上下层主筋编结在一起； 2. 23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，利用架立筋将冠梁底部主筋与承台上下层主筋编结在一起； 3. 基础承台传递到冠梁处的最大水平力为160kN（方向360°任意），请项目方考虑基础承台处的冠梁或支护桩是否需加强，应满足最大水平力受力要求。
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。 二、荷载计算 1、自重荷载及起重荷载 １）塔机自重标准值 F k1=12６0kＮ ２）基础以及覆土自重标准值 G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN 3) 起重荷载标准值 Ｆqk=1６0kN ２、风荷载计算 １) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2） Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m ２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／m b、塔机所受风荷载水平合力标准值 Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋN c、基础顶面风荷载产生得力矩标准值 M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2） W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m 2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／m b、塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kN c、基础顶面风荷载产生得力矩标准值
Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ 3、塔机得倾覆力矩 工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值 M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m 非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值 Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m 三、桩竖向力计算 非工作状态下: Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kN Qｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L ＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L =（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下: Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kN Ｑｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L =(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L ＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN 四、承台受弯计算 1、荷载计算 不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值: 工作状态下: 最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L =1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN 最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L =1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ 非工作状态下: 最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ =1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN 最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L =１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN 2、弯矩得计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条
5#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。 一. 参数信息 本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。 塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=696.9kN,Fh=25.4kN 塔机非工作状态:Fv=586.3kN,Fh=103.2kN 工作状态倾覆力矩:M=2148.2kN.m 非工作状态倾覆力矩:M=2798.6kN.m 塔吊计算高度:H=77m 塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm 矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m 承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E 承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m 桩间距:a=4.8m 桩钢筋级别:HRB400E 桩入土深度:35m 桩型与工艺:预制桩 桩空心直径:0.38m 计算简图如下： 二. 荷载计算
1. 塔机基础竖向荷载 1) 塔机工作状态竖向荷载标准值 F k =696.9kN 2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值 F k =586.3kN 3) 基础以及覆土自重标准值 G k =6×6×1.35×25=1215kN 2. 塔机基础水平荷载 1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 25.40kN 2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 103.20kN 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2148.20kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2798.60kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k =(F k +G k )/n=(586.3+1215.00)/4=450.33kN Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215)/4+Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=883.19kN Q kmin =(F k +G k -F lk )/n-(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215-0)/4-Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=17.46kN 工作状态下： Q k =(F k +G k +F qk )/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kN Q kmax =(F k +G k +F qk )/n+(M k +F vk ×h)/L
2#、9#、10#、15#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。 一. 参数信息 本计算书依据塔吊规范JGJ187-2019进行验算。 塔吊型号:TC6513 塔机自重标准值:Fk1=245.00kN 起重荷载标准值:Fqk=13.00kN 塔吊最大起重力矩:M=2148.2kN.m 非工作状态下塔身弯矩:M=-2770.8kN.m 塔吊计算高度:H=65m 塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=40mm 矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m 承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E 承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.5m 桩间距:a=4.8m 桩钢筋级别:HRB400E 桩入土深度:35m 桩型与工艺:预制桩 桩空心直径:0.3m 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 =245kN F k1 2) 基础以及覆土自重标准值 =6×6×1.35×25=1215kN G k
3) 起重荷载标准值 F qk =13kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) W k =0.8×1.77×1.95×0.84×0.2=0.46kN/m2 q sk =1.2×0.46×0.35×1.8=0.35kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk =q sk ×H=0.35×65.00=22.80kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk =0.5F vk ×H=0.5×22.80×65.00=740.84kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.50kN/m2) W k =0.8×1.82×1.95×0.84×0.50=1.19kN/m2 q sk =1.2×1.19×0.35×1.80=0.90kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk =q sk ×H=0.90×65.00=58.60kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk =0.5F vk ×H=0.5×58.60×65.00=1904.42kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k =-2770.8+0.9×(2148.2+740.84)=-170.66kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k =-2770.8+1904.42=-866.38kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k =(F k +G k )/n=(245+1215.00)/4=365.00kN
矩形板式桩基础计算书一、塔机属性 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值
矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=8.4×9×(1.1×25+0×19)=2079kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×2079=2806.65kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(6.82+7.42)0.5=10.05m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(600+2079)/4=669.75kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(600+2079)/4+(1200+500×1.1)/10.05=843.88kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(600+2079)/4-(1200+500×1.1)/10.05=495.62kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L =(810+2806.65)/4+(1620+675×1.1)/10.05=1139.24kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L =(810+2806.65)/4-(1620+675×1.1)/10.05=669.08kN 四、桩承载力验算 桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m 桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2 R a=uΣq sia·l i+q pa·A p
四桩基础计算书 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：QTZ5610，塔吊起升高度H：70.000m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深D：1.500m， 自重F1：3179kN，基础承台厚度Hc：1.400m， 最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.000m， 桩钢筋级别:HRB335，桩直径或者方桩边长：0.400m， 桩间距a：4m，承台箍筋间距S：120.000mm， 承台混凝土的保护层厚度：40mm，空心桩的空心直径：0.20m。 额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：31kN， 标准节长度：2.5m， 主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：75mm， 所处城市：海南海口市，基本风压ω0：0.75kN/m2， 地面粗糙度类别为：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：1.02 。 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=3179.00kN； 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN； 作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=3239.00kN； 1、塔吊风荷载计算 依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数： 地处海南海口市，基本风压为ω0=0.75kN/m2； 查表得：荷载高度变化系数μz=1.02； 挡风系数计算：
塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号:QTZ80（ZJ5710）塔机自重标准值:Fk1=777.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60kN 塔吊最大起重力矩:M=810kN.m 非工作状态下塔身弯矩:M=1668kN.m 塔吊独立计算高度:H=43m（塔吊安装高度111.35m）塔身宽度:B=1.6m 桩身混凝土等级:C30 承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm 矩形承台边长:H=3m 承台厚度:Hc=1.3m 承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400 承台顶面埋深:D=0m 桩直径:d=0.8m 桩间距:a=2.1m 桩钢筋级别:HRB400 桩入土深度:46.75m 桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=777kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=3×3×1.30×25=292.5kN 承台受浮力：F lk=3×3×0.80×10=72k N 3) 起重荷载标准值
F qk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.49×1.95×1.674×0.2=0.78kN/m2 =1.2×0.78×0.35×1.6=0.52kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.52×43.00=22.49kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×22.49×43.00=483.47kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.60kN/m2) =0.8×1.55×1.95×1.674×0.60=2.43kN/m2 =1.2×2.43×0.35×1.60=1.63kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=1.63×43.00=70.18kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×70.18×43.00=1508.83kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=1668+0.9×(810+483.47)=2832.13kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=1668+1508.83=3176.83kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k=(F k+G k)/n=(777+292.50)/4=267.38kN Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L
桩基础设计计算书 设计资料: 拟建建筑物10层，地下室一层，设地下室层高3.2m，上部结构为框架剪力墙结构，层高3.3m，七度抗震设防，±0.00相当于黄海高程+6.60m，室内外高差0.6m。地下室水位±0.00。场地上部土层承载礼教低，不具备天然地基的条件，采用桩基。根据场地土的工程特征和当地的施工条件，拟采用PHC管桩或钻（冲）孔灌注桩基础方案。桩、承台、柱的混凝土强度取为C30。 PHC管桩可选择残积土或全风化花岗岩作为持力层；钻孔灌注桩可选择全风化岩或者中风化岩作为持力层。 地下水为地表滞水，对混凝土结构不具备腐蚀性。 建筑标准层平面示意图如下： 承台计算类型选择说明： 1、角桩作为一个类型； 2、中桩的中间两个承台受的力单独较大，应单独计算；边桩和其他中桩作为一个类别计算， 共三个类别。 一：建筑桩基方案的选择 1、PHC预应力圆桩 确定全风化花岗岩作为持力层，桩截面尺寸选择直径400的圆桩，桩长18m，桩顶嵌入承台0.1m，则桩端进入持力层最小值为1.15m,满足嵌入最小深度要求。根据工程地质剖面图，选择ZK6钻孔下土层分布情况作为单桩强度计算依据。估计需要四根，桩根据经验表，承台高度为1350mm，承台底至地面的高度为3.95m。
Q uk =Q sk +Q pk =u ∑q sik l i +q pk +A p =0.4п×（12×2.8+60×3.3+90×4.5×2/3+5.7×120+1.85×165）+0.04п×10000=3130kN Ra= Q uk /2=1565kN 确定桩数： 先不考虑承台质量，承台弯矩不大，按修改桩数考虑。 n=Fk/R=5262/1565=3.36 取桩数为4根。 此时桩造价125×18×4=9000元。 2、灌注桩选择锤击沉管（C25）： 选择残积土为持力层，桩长19.4m ，桩直径为800mm ，桩径入持力层的最小深度为2.7m,满足最小深度要求选择，选择ZK6钻孔下土层分布情况作为单桩强度计算依据。同样估计需要四根桩根据经验表，承台高度为1350mm ，承台底至地面的高度为3.95m 。桩顶嵌入承台深度为0.1m 。 Q uk =Q sk +Q pk =u ∑q sik l i +q pk +A p =0.8п×（10×2.5+50 ×3.3+75×4.5×2/3+5.7×100+3.3×135）+0.16п ×13500=10381.1kN Ra= Q uk /2=5190.6kN>桩身强度设计值=2950kN ，Ra 取 为2950kN 。 确定桩数： 先不考虑承台质量，承台弯矩不大，按修改桩数考虑。 n=Fk/R=5262/2950=1.78 取桩数为2根。 此时桩造价为350×2×19.3=13510元 综合评价：预制桩的造价比灌注桩低，由于预制桩是
QTZ80(TC6012-6)非标桩基础方案计算书 根据麓枫路站现场的实际情况及 QTZ80(TC6012)塔机的预装位置地质条件进行计算。现场桩采用直径 800 灌注桩。12 轴线附近塔吊基础承台底进入冠梁 180mm，基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约 20mm。23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约 100mm。塔机承台宽度方向超出冠梁 100mm。桩基础示意见附图 1，现场桩基础方案为： 塔机桩基础承台 1. 塔机基础承台大小5.6m*3.5m*1.3m； 2. 基础承台上下层长度方向布筋30-?25@190（HRB400）； 3. 基础承台上下层宽度方向均布筋24-?25@148（HRB400）； 4. 架立筋-?12@380/296（HPB300）； 5. 基础承台上层主筋保护层厚度50mm，下层主筋保护层厚度130mm； 6. 基础承台砼标号C35，施工时应捣实，养护期28 天（或达到额定强度）； 7. 确保固定基节的安装后其中心线与水平面垂直度误差小于 1.5/1000； 8. 预埋螺栓基础的四组地脚螺栓相对位置必须准确,保证地脚螺栓
孔的对角线误差不大于2mm,确保固定基节的顺利安装； 9. 钢筋的弯折等其他要求与厂家的基础图要求一致。
桩 1. 共用原来的支护桩及冠梁，外加两根直径800mm 的灌注桩； 2. 外加两根灌注桩定位尺寸详见附图1，桩底比基坑底低2m，桩顶进入承台100mm； 3. 桩主筋通长布置，12-?20@183(HRB400），见附图2; 4. 桩身布置?8（HPB300）螺旋箍筋，桩顶以下5D 螺旋箍筋间距100mm，其余间距300mm； 5. 桩身每隔2m 设置加强筋?20@2000(HRB400）； 6. 桩身混凝土≥水下C30； 7. 桩端的持力层主要为强风化板岩，进入持力层深度从基坑底高度算起≥2m, 12 轴线塔吊L≥17.33m，23 轴线塔吊L≥16.53m；8. 灌注桩施工工艺同支护桩。 桩与基础承台连接 1. 桩嵌入承台的长度100mm； 2. 主筋入承台长度 ≥800mm；基础承台与冠梁连 接 1. 12 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，利用架立筋将冠梁顶部主筋与承台上下层主筋编结在一起； 2. 23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，利用