计算书
本工程施工所用模板主要用在箱涵的侧墙和顶板及桥墩和桥台，采用大模板可大大节省模板材料，加快施工进度。
一、新浇混凝土对模板侧面的压力计算
在进行侧模板及支承结构的力学计算和构造设计时，常需计算新浇混凝土对模板侧面的压力。混凝土作用于模板的压力，一般随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
采用内部振捣器，当混凝土浇筑速度在6.0m/小时以下时，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，可按以下二式计算，并取二式中的较小值。
P
m=4+1500K
SKwV1/3
/（T+30）（3-1）P
m=25H（3-2）式中：Pm——新浇混凝土的最大侧压力（KN/m2）；
T——混凝土的入模温度（oC）；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；K
S——混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度为50～90mm时取1.0，为110～150mm时取1.15；
K
W——外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺有缓凝作用的外加剂时取1.2；
V——混凝土的浇筑速度（m/h）。
已知混凝土每环最大为4m，采用坍落度为120mm的普通混凝土，浇筑速度为0.25m/h，浇注入模温度为30oC，则作用于模板的最大侧压力及有效压头高度为：
查表得：K
S=1.15，K
W=1.2
由公式（3-1），P
m=4+1500×1.15×1.2×（1.2）1/3
/（30+30）=40.7 KN/m2由公式（3-2），P
m=25×2=50KN/m2
取较小值，故最大侧压力为40.7KN/m2
。有效压头高度为：h=40.7/25=1.628m。
二、模板拉杆、螺栓计算
1、拉杆及栏杆上螺栓
模板拉杆用于连接内、外两组模板，保持内、外两组模板的间距，承受混凝土侧压力和其它荷载，使模板有足够的刚度和强度。本工程模板拉杆采用对拉螺栓，采用Φ16精轧螺纹钢制作。其计算公式为：
F=P
mA
式中：F——模板拉杆承受的拉力（N）；
P
m——混凝土的侧压力（N/m2
）；
A——模板拉杆分担的受荷面积（m2
），其值为A=a×b（a为模板拉杆的横向间距，b为模板拉杆的纵向间距，单位均为m）。
拟设拉杆布置为1m×1.2m，则单根拉杆所受拉力为F=40.7×1.2=48.84KN已知查表得Φ16精轧螺纹钢最大抗拉力Fj=70.3KN
由Fj＞F知拉杆满足抗拉要求
已知查表得普通M16单个螺栓最大抗拉力Fl=60.31KN
由Fl＞F知单个螺栓满足抗拉要求
2、模板连接螺栓
M22的C级普通螺栓连接..其受力主要是端模侧压力的拉力和侧大模的剪力。由图纸设计可知..每米高度内每连接缝由5个M22螺栓.横向每块模板有10个M22螺栓。假设半圆弧的模板为一整体，直模板为一整体，则直模板与圆模板连接处受力最大（取半圆弧半径为5.2m，直线段为4.8m），都先按照一个螺栓验算。
1）竖排螺栓（受剪力、拉力）
则其共同能承受的设计剪力为.（顺桥向受力）
Fv1=fvb*πd2/4*n=130*(π*222
/4)*10=494.2KN
则其共同能承受的设计拉力为.（横桥向受力）
Ft1=ftbAen=170*303.4*10=516KN
2）横排螺栓（受剪力）
则其共同能承受的设计剪力为.（横桥向受力）
Fv2=fvb*πd2
/4*n*m=130*(π*222
/4)*10*15=7413KN
则其共同能承受的设计剪力为.（顺桥向受力）
Fv3=fvb*πd2
/4*n*m=130*(π*222
/4)*10*1=494.2KN
3）将力分解（横、顺桥方向）
顺桥向受力
F合=Nv- Fv1- Fv3=4.8*2*40.7/2-494.2-494.2=-793.04KN﹤0 横桥向受力.
F合=Nt- Ft1- Fv2=16.336*2*40.7/2-516-7413=-6266.8KN﹤0 n—螺栓个数.
m—模板块数.
fvb—C级普通螺栓抗剪强度设计值130MP.
ftb—C级普通螺栓的抗拉强度设计值170Mp.
Ae—M22螺栓有效面积。
因此螺栓受力是安全的。
柱模板（设置对拉螺栓）计算书 一、计算依据 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
二、计算参数
（图1）模板设计平面图 （图2）模板设计立面图 三、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2
F2=γc H＝24×5000/1000=120kN/m2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2 承载能力极限状态设计值 根据柱边的大小确定组合类型： 由于柱长边大于300mm，则： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k， 1.35G4k+1.4×0.7Q3k] =0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2 正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m2 四、面板验算 根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。 W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4 其中的h为面板厚度。 （图3）面板强度计算简图 1、强度验算 q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m （图4）面板弯矩图(kN·m) M max＝0.328kN·m σ＝M max/W＝0.328×106/37500=8.749N/mm2≤[f]＝30N/mm2
计算书 本工程施工所用模板主要用在箱涵的侧墙和顶板及桥墩和桥台，采用大模板可大大节省模板材料，加快施工进度。 一、新浇混凝土对模板侧面的压力计算 在进行侧模板及支承结构的力学计算和构造设计时，常需计算新浇混凝土对模板侧面的压力。混凝土作用于模板的压力，一般随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。 采用内部振捣器，当混凝土浇筑速度在6.0m/小时以下时，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，可按以下二式计算，并取二式中的较小值。 P m=4+1500K SKwV1/3 /（T+30）（3-1）P m=25H（3-2）式中：Pm——新浇混凝土的最大侧压力（KN/m2）； T——混凝土的入模温度（oC）； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；K S——混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度为50～90mm时取1.0，为110～150mm时取1.15； K W——外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺有缓凝作用的外加剂时取1.2； V——混凝土的浇筑速度（m/h）。
已知混凝土每环最大为4m，采用坍落度为120mm的普通混凝土，浇筑速度为0.25m/h，浇注入模温度为30oC，则作用于模板的最大侧压力及有效压头高度为： 查表得：K S=1.15，K W=1.2 由公式（3-1），P m=4+1500×1.15×1.2×（1.2）1/3 /（30+30）=40.7 KN/m2由公式（3-2），P m=25×2=50KN/m2 取较小值，故最大侧压力为40.7KN/m2 。有效压头高度为：h=40.7/25=1.628m。 二、模板拉杆、螺栓计算 1、拉杆及栏杆上螺栓 模板拉杆用于连接内、外两组模板，保持内、外两组模板的间距，承受混凝土侧压力和其它荷载，使模板有足够的刚度和强度。本工程模板拉杆采用对拉螺栓，采用Φ16精轧螺纹钢制作。其计算公式为： F=P mA 式中：F——模板拉杆承受的拉力（N）； P m——混凝土的侧压力（N/m2
钢结构连接计算书 计算依据： 1、《钢结构设计规范》GB50017-2017 一、连接件类别： 普通螺栓。 二、普通螺栓连接计算： 1、普通螺栓受剪连接时，每个普通螺栓的承载力设计值，应取抗剪和承压承载力设计值中的较小者。 受剪承载力设计值应按下式计算： N v b = n vπd2f v b/4 式中d──螺栓杆直径,取 d = 8 mm； n v──受剪面数目，取 n v = 1； f v b──螺栓的抗剪强度设计值，取 f v b =125 N/mm2； 计算得：N v b = 1×3.1415×82×125/4=6283.185 N； 承压承载力设计值应按下式计算： N c b= d∑tf c b 式中d──螺栓杆直径,取 d = 8 mm； ∑t──在同一受力方向的承压构件的较小总厚度，取 ∑t=8 mm； f c b──普通螺栓的抗压强度设计值，取 f c b =250 N/mm2； 计算得：N c b = 8×8×250=16000 N； 故: 普通螺栓的承载力设计值取 6283.185 N； 2、普通螺栓杆轴方向受拉连接时，每个普通螺栓的承载力设计值应按下式计算： N t b= πd e2f t b/4 式中普通螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径，取 de= 8 mm；
f t b──普通螺栓的抗拉强度设计值，取 f t b =215 N/mm2； 计算得：N t b = 3.1415×82×215 / 4 = 10807.079 N； 3、普通螺栓同时受剪和受拉连接时，每个普通螺栓同时承受剪力和杆轴方向拉力应符合下式要求： ((N v/N v b)2 + (N t/N t b)2)1/2≤ 1 N v≤ N c b 式中N v──普通螺栓所承受的剪力，取 N v= 3 kN =3×103 N； N t──普通螺栓所承受的拉力，取 N t= 1 kN =1×103 N； [(N v/N v b)2+(N t/N t b )2]1/2=[(3×103/6283.185)2+(1×103/10807.079)2]1/2= 0.486 ≤ 1； N v= 3000 N ≤ N c b = 16000 N； 所以，普通螺栓承载力验算满足要求！
墩柱模板设计计算书 （以B2#为例） 设计说明：墩柱高度为8米，截面规格为为9米×4米。设计模板的面板为6mm厚Q235钢板，纵肋采用[10#槽钢，间距为350mm，背楞采用28#槽钢，间距为1000，浇注时采用泵送混凝土，浇注速度为 1.5米 /小时。 I 荷载 砼对模板的侧压力： F=0.22×r c×t0×β1×β2V1/2 =0.22×26×（200/（15+25））×1.2×1.15×21/2 =55.8 KN/m2 V=2m/ h（浇注速度） t=25℃（入模温度） 倾倒混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m2 振捣混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m2 荷载组合为：（55.8×1.2+4×1.4）×0.85=61.7 KN/m2 II面板验算 已知：板厚h=6mm 取板宽b=10mm q=F〃b=0.617N/mm按等跨考虑
1、强度验算: Mmax =0.1×ql2=0.1×0.617×3502=7558.3 N〃mm 截面抵抗矩W=bh2/6=10×62/6=60 mm3 最大内力：σ=Mmax/W= 7558.3/60=126N/ mm2＜215N/ mm2 满足要求。 2、挠度验算: I=bh3/12=10×63/12=180 mm4 ω=0.677×ql4/100EI =0.677×0.617×3504/(100×2.06×105×180） =1.7mm 满足要求。 III 竖肋验算 已知：l=1000mm a=500mm q=0.0617×350=21.6N/mm W［10=39.7×103mm3 I[10=198.6×104mm4
对拉螺栓力学性能表强度计算公式（穿墙螺丝） 作者：建材租赁来源：穿墙螺丝日期：2011-5-14 14:10:04 人气：1693 导读：对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表，强度计算公式，力学性能验算。 1.对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表 螺栓直径(mm螺纹内径(mm净面积(mm2重量(kg/m容许拉力(N M12 M14 M16 9.85 11.55 13.55 76 105 144 0.89 1.21 1.58 12900 17800 24500 M18 M20 M22 14.93 16.93 18.93 174 225 282 2.00 2.46 2.98 29600 38200 47900 2．强度验算 已知2[100×50×3.0 冷弯槽钢 强度满足要求。
(二挠度验算 验算挠度时，所采用的荷载，查表得知仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载(F。 所以： 已知 钢楞容许挠度按表。 挠度满足要求。 二、主钢楞验算 (一强度验算 1．计算简图 2．荷载计算 P为次钢楞支座最大反力(当次钢楞为连续梁端已含反力为、中跨反力为0.5ql，所以，0.6+0.5。 3．强度验算 强度不够，为此应采取下列措施之一： (1 加大钢楞断面，再进行验算； (2 增加穿墙螺栓，在每个主次钢楞交点处均设穿墙螺栓，则主钢楞可不必再验算。 例3：已知混凝土对模板的侧压力为F=30kN/m2，对拉螺栓间距，纵向、横向均为0.9m，选用M16穿墙螺栓，试验算穿墙螺栓强度是否满足要求。
[解] 满足要求。 对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表 螺栓直径(mm螺纹内径(mm净面积(mm2重量(kg/m容许拉力(N M12 M14 M16 9.85 11.55 13.55 76 105 144 0.89 1.21 1.58 12900 17800 24500 M18 M20 M2214.93 16.93 18.93 174 225 282 2.00 2.46 2.98 29600 38200 47900
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 4k c012c min[0.22×25×4×1×1×21/2，25×4.2]＝min[31.11，105]＝31.11kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×31.11+1.4×2，1.35×31.11+1.4×0.7×2]＝0.9max[40.132，43.959]＝0.9×43.959＝39.563kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝31.11 kN/m2 三、面板验算
模板设计平面图1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×31.11＝18.899kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/m M max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.899×0.152-0.121×0.882×0.152＝-0.048kN·m σ＝M max/W＝0.048×106/(1/6×500×152)＝2.555N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.5×31.11＝15.555kN/m ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×15.555×1504/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm 满足要求！ 四、小梁验算 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×39.563＝5.934 kN/m
钢结构练习四螺栓连接 一、选择题（××不做要求） 1．单个螺栓的承压承载力中，[N]= d∑t·f y，其中∑t为（ D ）。 A）a＋c＋e B）b＋d C）max{a+c+e，b+d} D）min{a+c+e，b+d} 2．每个受剪拉作用的摩擦型高强度螺栓所受的拉力应低于其预拉力的（ C ）。 A）1.0倍B）0.5倍C）0.8倍D）0.7倍 3．摩擦型高强度螺栓连接与承压型高强度螺栓连接的主要区别是（ D ）。 A）摩擦面处理不同B）材料不同 C）预拉力不同D）设计计算不同 4．承压型高强度螺栓可用于（ D ）。 A）直接承受动力荷载 B）承受反复荷载作用的结构的连接 C）冷弯薄壁型钢结构的连接 D）承受静力荷载或间接承受动力荷载结构的连接 5．一个普通剪力螺栓在抗剪连接中的承载力是（ D ）。 A）螺杆的抗剪承载力B）被连接构件（板）的承压承载力 C）前两者中的较大值D）A、B中的较小值 6．摩擦型高强度螺栓在杆轴方向受拉的连接计算时，（ C ）。 A）与摩擦面处理方法有关B）与摩擦面的数量有关 C）与螺栓直径有关D）与螺栓性能等级无关 7．图示为粗制螺栓连接，螺栓和钢板均为Q235钢，则该连接中螺栓的受剪面有（ C ）个。 A）1 B）2 C）3 D）不能确定 8．图示为粗制螺栓连接，螺栓和钢板均为Q235钢，连接板厚度如图示，则该连接中承压板厚度为（ B ）mm。 A）10 B）20 C）30 D）40
9．普通螺栓和承压型高强螺栓受剪连接的五种可能破坏形式是：I ．螺栓剪断；Ⅱ．孔壁承压破坏；Ⅲ．板件端部剪坏；Ⅳ．板件拉断；Ⅴ．螺栓弯曲变形。其中（ B ）种形式是通过计算来保证的。 A ）I 、Ⅱ、Ⅲ B ）I 、Ⅱ、Ⅳ C ）I 、Ⅱ、Ⅴ D ）Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ 10．摩擦型高强度螺栓受拉时，螺栓的抗剪承载力（ B ）。 A ）提高 B ）降低 C ）按普通螺栓计算 D ）按承压型高强度螺栓计算 11．高强度螺栓的抗拉承载力（ B ）。 A ）与作用拉力大小有关 B ）与预拉力大小有关 C ）与连接件表面处理情况有关 D ）与A ，B 和C 都无关 12．一宽度为b ，厚度为t 的钢板上有一直径为d 0的孔，则钢板的净截面面积为（ C ）。 A ）t d t b A n ?-?=20 B ）t d t b A n ?-?=4 2 0π C ）t d t b A n ?-?=0 D ）t d t b A n ?-?=2 0π 13．剪力螺栓在破坏时，若栓杆细而连接板较厚时易发生（ A ）破坏；若栓杆粗而连接板较薄时，易发生（ B ）破坏。 A ）栓杆受弯破坏 B ）构件挤压破坏 C ）构件受拉破坏 D ）构件冲剪破坏 14．摩擦型高强度螺栓的计算公式)25.1(9.0t f b v N P n N -?=μ中符号的意义，下述何项为正确？ （ D ）。 A ）对同一种直径的螺栓，P 值应根据连接要求计算确定 B ）0.9是考虑连接可能存在偏心，承载力的降低系数 C ）1.25是拉力的分项系数 D ）1.25是用来提高拉力N t ，以考虑摩擦系数在预压力减小时变小使承载力降低的不利因素。 ？？？15．在直接受动力荷载作用的情况下，下列情况中采用（ A ）连接方式最为适合。 A ）角焊缝 B ）普通螺栓 C ）对接焊缝 D ）高强螺栓 16．在正常情况下，根据普通螺栓群连接设计的假定，在M≠0时，构件B （ D ）。 A ）必绕形心d 转动 B ）绕哪根轴转动与N 无关，仅取决于M 的大小 C ）绕哪根轴转动与M 无关，仅取决于N 的大小 D ）当N=0时，必绕c 转动
目录 一模板系统强度、变形计算 ...................... 错误!未定义书签。 侧压力计算.................................. 错误!未定义书签。 面板验算.................................... 错误!未定义书签。 强度验算.................................... 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 木工字梁验算................................ 错误!未定义书签。 强度验算................................. 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 槽钢背楞验算................................ 错误!未定义书签。 强度验算................................. 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 对拉杆的强度的验算.......................... 错误!未定义书签。 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 ........ 错误!未定义书签。二受力螺栓及局部受压混凝土的计算............... 错误!未定义书签。 计算参数.................................... 错误!未定义书签。 计算过程.................................... 错误!未定义书签。 混凝土的强度等级......................... 错误!未定义书签。 单个埋件的抗拔力计算 ..................... 错误!未定义书签。 锚板处砼的局部受压抗压力计算 ............. 错误!未定义书签。 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算 ............. 错误!未定义书签。 爬锥处砼的局部受压承载力计算 ............. 错误!未定义书签。
成武县社会福利综合服务中心老年公寓墙柱模板支撑加固方案 编制： 审核： 批准： 青建集团股份公司 2013年月日
1 编制依据 1、根据《砌体工程质量验收规范》GB50203-200 2、《模板工程方案》、成武县社会福利综合服务中心老年公寓工程施工图编制； 2、本交底依据现行规范、施工手册、设计更改通知单； 3、相关人员应仔细阅读本交底，有问题及时提出，交底未尽事宜按相关规程操作； 2 作业条件 1、墙钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件安装，绑好钢筋保护层垫块，并办理完隐检手续； 2、测设好轴线、模板线、水平控制标高； 3、墙模板底口应做水泥砂浆找平层，检查并校正。 3 施工准备 墙模板材料已到场，施工工人满足工程进度要求。 4 墙模板设计 1、墙模板：采用14mm厚覆膜木胶板。 2、外墙部分采用带止水片的M14对拉螺栓，内墙采用M14高强对拉螺栓和PVC套管。 3、横楞采用50×80木枋，间距200（净间距为150mm），竖楞采用φ48×3.5双钢管，对拉螺栓水平间距500mm、竖向间距400mm。 5 施工操作 5.1工艺流程 弹线→安装前检查及钢筋验收→一侧模就位→临时斜撑固定→插入穿墙螺栓（内墙加设PVC套筒）→清扫墙内杂物→安装就位另一侧墙模板（穿墙螺栓穿过另一侧墙模）→固定斜撑→调整模板位置→紧固穿墙螺栓 5.2施工操作要求 1、施工前检查验收 按设计图纸要求对墙体位置线、标高及门窗预留洞位置及时进行检查验收；同时按模板工程放样图检查墙模板拼装及墙体模板的编号。项目质检人员对绑扎完毕的墙体钢筋及时检查，并报监理工程师验收；验收时注重墙体钢筋规格、间距、墙厚尺寸及预留洞位置、尺寸、加筋。 2、安装门窗预留洞模板 根据设计图纸中的预留洞及门窗洞的位置，安装专用的模板，并固定牢固。然后在专用模板与墙体的
钢结构连接计算书 一、连接件类别： 普通螺栓。 二、普通螺栓连接计算： 1、普通螺栓受剪连接时，每个普通螺栓的承载力设计值，应取抗剪和承压承载力设计值中的较小者。 受剪承载力设计值应按下式计算： 式中 d──螺栓杆直径,取 d = 22.000 mm； n v──受剪面数目，取 n v = 2.000； f v b──螺栓的抗剪强度设计值，取 f v b=125.000 N/mm2； 计算得：N v b = 2.000×3.1415×22.0002×125.000/4=95033.178 N； 承压承载力设计值应按下式计算： 式中 d──螺栓杆直径,取 d = 22.000 mm； ∑t──在同一受力方向的承压构件的较小总厚度，取∑t=12.000 mm； f c b──普通螺栓的抗压强度设计值，取 f c b=250.000 N/mm2； 计算得：N c b = 22.000×12.000×250.000=66000.000 N； 故: 普通螺栓的承载力设计值取 66000.000 N； 2、普通螺栓杆轴方向受拉连接时，每个普通螺栓的承载力设计值应按下式计算：
式中普通螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径，取 de= 21.000 mm； f t b──普通螺栓的抗拉强度设计值，取 f t b=215.000 N/mm2； 计算得：N t b = 3.1415×21.0002×215.000 / 4 = 74467.527 N； 3、普通螺栓同时受剪和受拉连接时，每个普通螺栓同时承受剪力和杆轴方向拉力应符合下式要求： 式中 N v──普通螺栓所承受的剪力，取 N v= 23.000 kN =23.000×103 N； N t──普通螺栓所承受的拉力，取 N t= 35.000 kN =35.000×103 N； [(N v/N v b)2+(Nt/Nt b)2]1/2=[(23.000×103/95033.178)2+(35.000×103/74467.527)2]1/2= 0.529 ≤ 1； N v = 23000.000 N ≤ N c b = 66000.000 N； 所以，普通螺栓承载力验算满足要求！
一模板拉杆计算 1.1侧压力计算 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为3.6米，模板高度为 3.65米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V2 1 F=γ c H 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γ c —混凝土的重力密度，取24KN/m3； t —新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.48m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取3.6m； β 1 —外加剂影响修正系数，取1.2； β 2 —混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 所以 F=0.22γ c t β 1 β 2 V2 1 =0.22×24×10×1.2×1.15×0.482 1 =50.4816KN/m2 F=γ c H =24×3.6 =86.4KN/m2 综上混凝土的最大侧压力F=50.48 KN/m2 有效压头高度为 h=F/γ c =50.48/24 =2.1034m 混凝土侧压力的计算分布图见下图：
q=50.48KN/m2 1.2对拉杆的强度的验算 φ16mm螺纹钢对拉杆承受的拉力为 P=F.A =50.48×1.2×1
=60.58kN 式中P—模板拉杆承受的拉力（kN）； F—混凝土的侧压力（N/m2），计算为50.48kN/m2； A—模板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为A=a×b； a—模板拉杆的横向间距（m）； b—模板拉杆的纵向间距（m）。 对拉杆承受的拉应力为 σ=P/S =60.58×103/（3.14×82） =301MPa<[σ]=335 MPa 式中S—拉杆的截面积,πR2=2.01×10-4 m2。
中交第一航务工程局第五工程有限公司 模板受力计算书 （胸墙模板） 单位工程：锦州港第二港池集装箱码头二期工程计算内容：胸墙模板计算 编制单位：主管：计算： 审批单位：主管：校核：
锦州港第二港池集装箱码头二期工程 胸墙模板计算书 一、设计依据 1.中交第一航务工程勘察设计院图纸 2.《水运工程质量检验标准》JTS257-2008 3.《水运工程混凝土施工规范》JTJ268-96 4. 《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001） 5. 《组合钢模板施工手册》 6. 《建筑施工计算手册》 7. 《港口工程模板参考图集》 二、设计说明 1、模板说明 在胸墙各片模板中，1#模板位于码头前沿侧，浇筑胸墙高度为3.15m，承受的侧压力最大，同时胸墙外伸部分的重量也由三角托架来承受，因此选取1#模板来进行计算。 1#模板大小尺寸为17.9m（长）×3.15m（高）。采用横连杆、竖桁架结构形式大型钢模板 面板结构采用安装公司统一的定型模板，板面为5mm钢板制作，背后为50×5竖肋。 内外横连杆采用单[10制作，间距为75cm； 桁架宽度为650cm，最大水平间距75cm，上弦杆采用背扣双[6.3，下弦杆为双∠50×50×5，腹杆为方管50×5。 2、计算项目 本模板计算的项目 ⑴模板面板及小肋 ⑵模板横连杆的验算。 ⑶模板竖桁架的验算。 ⑷模板支立的各杆件的验算。
模板计算 1、混凝土侧压力计算 混凝土对模板的最大侧压力： Pmax = 8K S +24K t V 1/2=8×2.0+24×1.33×0.57? =40.1kN/m 2 式中: Pmax ——混凝土对模板的最大侧压力 Ks ——外加剂影响系数，取2.0 Kt ——温度校正系数 10℃时取Kt ＝1.33 V ——混凝土浇筑速度50m 3 /h ，取0.57m/h 砼坍落度取100mm ＝＝倾倒侧P P P max 40.1+6×1.4=48.5 kN/m 2取50KN/ m 2 其中倾倒P 为倾倒砼所产生的水平动力荷载，取6kN/㎡×1.4=8.4kN/㎡。 2、板面和小肋验算 ⑴板面强度验算 取1mm 宽板条作为计算单元，计算单元均布荷载 q=0.05×1=0.05 N/mm q 5mm 钢板参数：I=bh 3/12=300×5×5×5/12=3125mm 4 ω= bh 2/6=300×5×5/6=1250mm 3 q=0.05×300=15 N/mm σ=M/ω=0.078 ql 2/ω=0.078×15×3002/1250=85 N/mm 2＜[σ]=215 N/mm 2 f max =K f ×Fl 4 /B 0=0.00247×0.05×3004 /2358059=0.43mm ＜300/500=0.6mm ， 钢板满足要求 其中K f 为挠度计算系数，取0.00247 B 0为板的刚度，B0=Eh 3x /12(1-γ2)=2.06×105×53/12(1-0.32)=2358059 γ钢板的泊松系数，取0.3 h 为钢板厚度，h=5mm
柱模板（设置对拉螺栓）计算书 一、工程属性 二、荷载组合 4k c 012c min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m 2 承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2 正常使用极限状态设计值S 正＝ G 4k ＝38.4 kN/m 2 三、面板验算
模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×38.4＝27.99kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.06kN/m
M max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×27.99×0.262-0.121×1.06×0.262＝-0.21kN·m σ＝M max/W＝0.21×106/(1/6×600×152)＝9.18N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.6×38.4＝23.04kN/m ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×23.04×257.144/(100×10000×(1/12×600×153))＝ 0.38mm≤[ν]＝l/400＝257.14/400＝0.64mm 满足要求！ 四、小梁验算 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.26×48.42＝12.45 kN/m
第一节 钢结构的连接方法 钢结构是由钢板、型钢通过必要的连接组成基本构件，如梁、柱、桁架等；再通过一定的安装连结装配成空间整体结构，如屋盖、厂房、钢闸门、钢桥等。可见，连接的构造和计算是钢结构设计的重要组成部分。好的连接应当符合安全可靠、节约钢材、构造简单和施工方便等原则。 钢结构的连接方法可分为焊缝连接、铆钉连接和螺栓连接三种(详见附图十三)。 一、焊缝连接 焊接是现代钢结构最主要的连接方法。其优点是不削弱构件截面（不必钻孔），构造简单，节约钢材，加工方便，在一定条件下还可以采用自动化操作，生产效率高。此外，焊缝连接的刚度较大密封性能好。 焊缝连接的缺点是焊缝附近钢材因焊接的高温作用而形成热影响区，热影响区由高温降到常温冷却速度快，会使钢材脆性加大，同时由于热影响区的不均匀收缩，易使焊件产生焊接残余应力及残余变形，甚至可能造成裂纹，导致脆性破坏。焊接结构低温冷脆问题也比较突出。 二、铆钉连接 铆接的优点是塑性和韧性较好，传力可靠，质量易于检查和保证，可用于承受动载的重型结构。但是，由于铆接工艺复杂、用钢量多，因此，费钢又费工。现已很少采用。 三、螺栓连接 螺栓连接分为普通螺栓连接和高强度螺栓连接两种。普通螺栓通常用Q235钢制成，而高强度螺栓则用高强度钢材制成并经热处理。高强度螺栓因其连接紧密，耐疲劳，承受动载可靠，成本也不太高，目前在一些重要的永久性结构的安装连接中，已成为代替铆接的优良连接方法。 螺栓连接的优点是安装方便，特别适用于工地安装连接，也便于拆卸，适用于需要装拆结构和临时性连接。其缺点是需要在板件上开孔和拼装时对孔，增加制造工作量；螺栓孔还使构件截面削弱，且被连接的板件需要相互搭接或另加拼接板或角钢等连接件，因而比焊接连接多费钢材。 第二节 焊接方法、焊缝类型和质量级别 一、钢结构中常用的焊接方法 焊接方法很多，钢结构中主要采用电弧焊，薄钢板（mm t 3 ）的连接有时也可以采用电阻焊或气焊。 1．电弧焊
4、结构计算 4.1、荷载计算 混凝土侧压力根据公式： P=0.222 1210γv k k t 计算： P=0.22×24×8×1.2×1.15×42 1=116kpa 4.2、面板计算 面板采用δ＝6mm 厚钢板，[10 竖带间距0.4m ，[14 横带间距1.0m ，取1m 板宽按三跨连续梁（单向板）进行计算。 4.2.1、荷载计算 q=116×1＝116m kN / 有效压头高度：h=γΡ=24 116 =4.83m 4.2.2、材料力学性能参数及指标 34221006.1810006161W mm bh ?=??=＝ 44331026.48100012 1 121mm bh I ?=??== Α =bh=1000×8＝80002 m m 23124111094.8101026.4101.2Nm EI ?=????=- N EA 963111068.110100.8101.2?=????=- 4.2.3、力学模型 4.2.4、结构计算 采用清华大学SM Solver 进行结构分析。
M max =0.69m kN .. Q max =10.3kN a 、强度计算 σ=ω M = 4 61006.11069.0??=65.1Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。 τ=A Q = 8000 103.103 ?=1.3Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。 b 、刚度计算 f=0.83mm<400/400＝1mm ，合格。 4.3、竖肋计算 竖肋采用[10槽钢，间距40cm ，横肋采用[16槽钢，间距100cm 。 4.3.1、荷载计算 按最大荷载计算：m kN p q /2.174.0434.0=?=?=。 4.3.2、材料力学性能参数及指标 I=1.98×4610mm W=3.96×4103mm A=12742m m EI=2.1×1110× 1.98×610×12_10=4.15×2510Nm EA=2.1×1110×1.274×310×6_10=2.67×N 810 4.3.3、力学模型
柱模板（不设对拉螺栓）技术交底
4、安装模板时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。 5、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。高处作业时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。 6、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。 7、吊运大块或整体模板时，当垂直吊运时，应采取不少于两个吊点，水平吊运应采取不少于四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。 8、模板及其配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所有部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。 9、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。 10、施工现场的用电，应符合国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46的有关规定。 11、搭设应由专业持证人员安装，安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。 12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。 注意事项模板工程安装前准备工作： 1、模板拼装 模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。 3、标高测量 利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。 4、竖向模板的支设应根据模板支设图。 5、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。 6、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。 应注意的质量问题： 1、涨模、断面尺寸不准防治的方法：根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证拄模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。 2、柱身扭向防治的方法，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑(或拉锚)，吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等保证柱模不扭向。 轴线位移，一排柱不在同一直线上。防治的方法：成排的柱子，支模前要在地面上弹出户轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一个方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。 3、框架柱施工缝防止漏浆处理：框架柱与底（顶）板模板接槎处防止漏浆方法与外墙内侧模板处防止漏浆方法相同，模板就位后抹水泥砂浆堵缝；框架柱与框架梁接缝处沿接缝贴2厘米宽海绵条，由模板下压及柱箍锁紧以防止漏浆。 模板拆除：
中国水利水电七局直墩柱(1道拉杆)模板强度校核书 墩模板面板采用δ6㎜，竖肋用[10间隔300㎜，横肋用δ10㎜*100㎜的板条，间距为400㎜，背楞采用2-[20a ，间距600，拉杆Φ25螺纹钢。 1、载荷： 砼的浇注速度为V=3m/h,塌落度150，采用泵送,则初凝时间为t 0=8h ，取T=10。C,砼的密度r c =24.5KN/m 3。 所以侧压力P 1=0.22β1β2 r c t 0V 1/2 =0.22*1*1.15*24.5*8*31/2=85.89KN/㎡ 侧压力取P=85.89KN/㎡ 震动产生的侧压力P 振=4 KN/㎡ 用导管直接流出时倾倒产生的侧压力P 振=2 KN/㎡ 组合载荷：∑P=85.89*1.2+1.4(4+2)=111.47 KN/㎡ 取掉震动 P=85.89*1.2=103.07KN/㎡ 2、 面板的校核： 圆弧模板面板的支撑距离最大面板空间为300*400，其 圆弧模板面板的支撑距离最大， 面板空间为200*300，取1000计算其 W=1*62*10-6/6=6*10-6m 3 I=W*3*10-3=18*10-9m 4 q
()() 94.40543.01126*2051122 3 23===－－v Eh k M=0.0622ql =0.062*103.07*103*0.32=575N.m 弯曲应力σ=M/W=575/6=96MPa ＜205 MPa 挠度f =00137.094 .405430.0*10*07.10300663 .000663.04 34==k ql m =1.37mm ＜1.5mnm 面板的强度和刚度均满足要求。 所有模板的竖肋用[10，支撑间距最大为300，其强度校核
铝合金模板配件受力计算书 主要参数：梁高h=1200mm ，b=200mm ，板厚：150mm 铝型材6061-T6的强度设计值F 为276N/mm2 钢材Q235的强度设计值F=215 N/mm2 销钉与螺栓的强度设计值F=420N/mm2 铝模自重为22kg/ m2 钢材弹性模量 25/101.2mm N E ?= Q420钢材抗剪 2/220mm KN fy = Q235钢材抗剪 2/125mm KN fy = 1．顶撑验算 顶撑采用Q235的钢材，外管采用 φ60×2.0mm 钢管，插管为 φ48×3.0mm 厚，插销为 φ14mm 。本工程的计算高度为2800（实际2770）mm ，钢管支撑中间无水平拉杆。计算独立支撑高度最大为2800时的允许荷载，考虑插管与套管之间因松动产生的偏心为半个钢管直径。 插管偏心值 e=D/2=48.3/2=24.3 因此钢支撑按两端铰接的轴心受压构件计算 长细比： i ul i 0 ==L λ 钢管支撑的使用长度l=2800 钢管支撑的计算长度 l l 0μ= 22.1299.112n 1=== ++μ 12 I I n ==18.51/9.32=1.99 8 .1656.202800 22.1i l ===?μλ
i 为回转半径 1.1.1 钢管受压稳定验算 根据《钢结构设计规范》得 285.0=? N A N 5.26838215438285.0f ][2=??=??=? 其中2A 为套管截面积 1.2钢管受压强度验算 插销直径 14，管壁厚3.0mm ，管壁的端承面承压强度设计值 2mm /325fce N = 两个插销孔的管壁受压面积 13214.32 140.32a 22d =???=?=πA 2mm 管壁承受容许荷载 N A N 42900132325fce ][=?=?= 1.1.3插销受剪验算。插销两处受剪。 插销截面积 220mm 7.15314.37=?=A 插销承受容许荷载 N N 384257.153125227.153fy ][=??=??= 根据验算，取三项验算的最小容许荷载，故钢支撑在高度2800时的容许荷载为26838.5N 1.4 最大构件的荷载验算 本工程最大梁断面为200×1200mm ，顶撑间距为1300mm 最大板厚为150mm ，板的顶撑间距为1300×1300mm 铝模板自重22kg/㎡ 施工荷载按200 kg/㎡
8.4 有一工字形钢梁，采用I50a （Q235钢），承受荷载如图8-83所示。F=125kN ，因长度不够而用对接坡口焊缝连接。焊条采用E43型，手工焊，焊缝质量属Ⅱ级，对接焊缝抗拉强度设计值2205/w t f N mm =，抗剪强度设计值2120/w v f N mm =。验算此焊缝受力时是否安全。 图8-83 习题8.4 解： 依题意知焊缝截面特性： A=119.25cm 2，Wx ＝1858.9cm 3,Ix=46472cm 4,Sx=1084.1cm 3,截面高度h=50cm ，截面宽度b=158mm ，翼缘厚t=20mm ，腹板厚tw=12.0mm 。 假定忽略腹板与翼缘的圆角，计算得到翼缘与腹板交点处的面积矩S 1=20×158×（250－10）=7.584×105mm 3。 对接焊缝受力：125V F kN ==；2250M F kN m =?=? 焊缝应力验算： 最大正应力：622 3 25010134.5/205/1858.910w t x M N mm f N mm W σ?===<=? 最大剪应力：33 224125101084.11024.3/120/464721012 w x v x w VS N mm f N mm I t τ???===<=?? 折算应力： 22127.2/205/w zs t N mm f N mm σ=<= 故焊缝满足要求。 8.5 图8-84所示的牛腿用角焊缝与柱连接。钢材为Q235钢，焊条用E43型，手工焊，角焊缝强度设计值2f 160/w f N mm =。T=350kN ，验算焊缝的受力。 图8-84 习题8.5 图8-84-1 焊缝截面计算简图
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709#桥台拉杆验算 1、胸墙侧面模板计算 709#桥台胸墙最高为5.398m,混凝土荷载随高度向上线性减少，计算用高 h=1.53+3.8*V/T=1.53+3.8*3/22=2.05m，(V=3m/h,T=22℃)竹胶板采用厚12mm、竖向方木采用8*8cm方木20cm一道，横向向分配梁采用双拼φ48*3.5mm钢管组成，利用φ14mm圆钢作对拉拉杆。横向钢管间距60cm；拉杆水平间距60cm，垂直间距60cm。 1米宽的12mm竹胶板的材料特性及截面几何特性计算结果如下： [σ]=24MPa,[τ]=1.3MPa,E=5*103MPa h=1.2cm,b=1m, w=bh2/6=24cm3 I=bh3/12=14.4cm4 15*10cm方木，间距20cm，模板按照0.2米跨度的简支梁进行计算，结构形式及计算模式如下： L=0.2m 荷载分析如下： a混凝土荷载随高度向上线性减少，q1=ρ*g*h=26.5kN/m3*2.05m=54.325kPa b因混凝土荷载为浇筑完成后的最大值，其他施工荷载可不计。 下部2.05米按模板平均承载q1，转化为垂直线荷载q=54.325kPa*1m=54.325kN/m 强度验算如下： 4米以下按简支梁计算最大弯矩Mmax=0.125qL2=0.27kNm 最大弯应力σmax=Mmax/w=5MPa<[σ]=24MPa,满足要求。 最大剪力Qmax=qL/2=5.433kN 最大剪力强度τmax=1.5Qmax/bh=0.45MPa<[τ]=1.3MPa,满足要求。 刚度验算如下： 最大绕度fmax=5qL4/384EI=0.47mm fmax/L=0.47/350=0.54/400<1/400,满足要求。 横向方木计算 材料选择：拟选用10*10方木 木材的材料特性及截面几何特性计算结果如下： [σ]=12MPa,[τ]=1.3MPa,E=9*103MPa