UASB 的设计计算
6.1 UASB 反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区）
设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =
进出水COD 浓度)/(112000L mg C = ，)/(1680L mg C e =（去除率85%） V=
3028560
.585
.02.111500m N E QC v =??= 式中Q —设计处理流量d m /3
C 0—进出水CO
D 浓度kgCOD/3
m E —去除率
N V —容积负荷，)//(0.53d m kgCOD N v = 6.2 UASB 反应器的形状和尺寸
工程设计反应器3座，横截面积为矩形。 （1） 反应器有效高为m h 0.6=则 横截面积：)(4760
.62856
2m h
V S ＝有效=
=
单池面积：)(7.1583
4762m n S S i ===
（2） 单池从布氺均匀性和经济性考虑，矩形长宽比在2：1以下较合适。 设池长m l 16=，则宽m l S b i 9.916
7
.158===
，设计中取m b 10= 单池截面积：)(16010162'm lb S i =?==
（3） 设计反应器总高m H 5.7=，其中超高0.5m 单池总容积：)(1120)5.05.7(160'3
'
m H S V i i =-?=?= 单池有效反应容积：)(96061603
'm h S V i i =?=?=有效 单个反应器实际尺寸：m m m H b l 5.71016??=?? 反应器总池面积：)(48031602
'
m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(336031120'3
m n V V i =?=?=
总有效反应容积：332856)(28803960m m n V V i >=?=?=有效有效符合有机负荷要求。 UASB 反应器体积有效系数：
%7.851003360
2880
=?％ 在70%-90%之间符合要求。 （4） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）
h Q V t HRT 08.46241500
2880=?== )]./([13.0480
24150023h m m S Q V r =?==
根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。 6.3 三项分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计
根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(23h m m 。
本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置13个集气罩，构成6个分离单元，则每池设置6个三项分离器。 三项分离器长度：)(10'
m b l == 每个单元宽度：)(7.26
16
6'
m l b ===
沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即1602
m
沉淀区表面负荷率：
)./(0.20.1)./(13.0160
83.202323h m m h m m S Q i -<==
h 1
b 1 b 2
图2.2 三项分离器
(2) 回流缝设计
设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 3.13=
)(91.055
tan 3
.1tan .
31m h b ===
α )(88.091.027.2212m b b b =?-=-=
式中：b —单元三项分离器宽度，m ；
1b —下三角形集气罩底的宽度，m ；
2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之一）
，m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；
下三角集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速:
)(8.521088.022'21m l nb a =??== )/(39.03
8.525
.6211h m a Q v i =?==
式中：1v —下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速，m/h ；
1a —下三角形集气罩回流缝总面积，m 2；
'l —反应器的宽度，即三项分离器的长度b,m ；
n —反应器三项分离器的单元数；
为使回流缝水流稳定，固、液分离效果好，污泥回流顺利，一般h m v /21<，上三角集器罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流缝中水流的流速。设m CD b 3.03==
)(36103.0622232m l nb a =???== )/(58.036
83.2022h m a Q v i ===
式中：2v —上三角集气罩下断语下三角集气罩斜面之间水平距离的回流缝中水流的流速，m/h ；
2a —上三角形集气罩回流缝总面积，m 2；
3b —上三角形集气罩回流缝的宽度，m ；
假设2a 为控制断面min A ，一般其面积不低于反应器面积的20%，2v 就是max v ，同时要满足：h m v v v /0.2)(max 21<< (3) 气、液分离设计由上图2.1知：
)(24.055sin 3.055sin m CD CE =??=?= )(42.035sin 24
.035sin m CE CB =?
=?=
设0.5AB m =则
240.88(cos55)tan 55(0.5cos55)tan 55 1.04()22
b h AB m =?+
?=??+?= 校核气、液分离。如图2.2所示。假定气泡上升流速和水流速度不变，根据平行四边形法则，要使气泡分离不进入沉淀区的必要条件是：
b a v AD v AB
>
或AB BC
沿AB 方向水流速度：20.83
0.72(/)20.241026
i a Q v m h CE B N =
==??????
式中：B —三项分离器长度，m ； N —每池三项分离器数量； 气泡上升速度：21)(18d g
V g b ?-?=
ρρμ
β 式中：d —气泡直径，cm ；
1ρ—液体密度，g/cm 3；
g ρ—沼气密度，g/cm 3；
β—碰撞系数，取0.95；
μ—废水动力黏滞系数，g/(cm.s)；
v —液体的运动黏滞系数，cm 2；
设气泡直径cm d 01.0=，设水温30。
C ，31/03.1cm g =ρ，331.1310/g g cm ρ-=?
s cm v /010.02=，95.0=β；)./([0104.003.10101.0s cm g =?=μ
由于废水动力黏滞系数值比净水的大，取0.02)./(s cm g 则：320.95981
(1.03 1.1310)0.010.266(/)9.58(/)180.02
b V cm s m h -?=
?-??==?
0.420.840.5BC AB == 9.58
13.310.72
b a V V == AB
BC
V V a b >
可以脱去cm d 01.0≥的气泡 （4） 三项分离器与UASB 高度设计
三相分离区总高度：5432h h h h h -++= 式中：2h —集气罩以上的覆盖水深，取0.5m ；
3 1.3
1.59()sin 55sin 55h AF m =
==??
1.460.5cos551.590.50.520.57CD DF AF BD AB m
=--=--
?
=--=
5sin550.57sin550.47()h DF m =?=??=
则：0.5 1.3 1.040.47 2.37()h m =++-=
UASB 总高度H=7.5m ，沉淀区高2.5m ，污泥床高2.0m ，悬浮区高2.5m ，超高0.5m 。 6.4 布水系统的设计计算
反应器布水点数量设置预处理流量、进水浓度，容积负荷等因素有关，有资料知，颗粒污泥)./(43
d m kgCOD N v >每个布水点服务2-5m 2,出水流速2-5m/s ，配水中心距池底一般为20-25cm 。 6.4.1 配水系统：
配水系统形式采用多管多孔配水方式，每个反应器设1根D=100mm 的总水管，16根d=50mm 的支水管。支管分别位于总水管两侧，同侧每根只管之间的中心距为2.0m ，配水孔径取15mm φ=孔距 2.0m ，每根水管有3个配水孔，每个孔的服务面积
22.0 1.67 3.34()m ?=孔口向下。
6.4.2 布水孔孔径的计算： 流速2
36004D Q u i π=
=2420.83
0.74(/)3600 3.140.1
m s ?=?? 布水孔31648?=个，出水流速为 2.1/u m s =，则孔径为：
9.0()d mm =
=取15mm
本装置采用连续进料方式，布水口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于UASB 反应器底部反射散布作用，有利于布水均匀，
为了污泥和废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距反应底部200~300mm ，本工程设计采用布水管离UASB 底部200mm 处。布水管设置在距UASB 反应器底部mm 200处。 6.4.3 验证
温度30℃，容积负荷35.0/(.)kgCOD m d ，沼气产率kgCOD m /4.03，满足空塔水流速度h m u /0.1≤，空塔沼气上升速度：h m u g /0.1≤ 空塔水流速度：62.5
0.13(/) 1.0(/)480
Q u m h m h S =
==<总满足要求。 空塔气流速度：062.511.20.850.4
0.50(/) 1.0(/)480
g QC u m h m h S ηγ???===< 满足要求。
式中 C 0—进水COD 的浓度 η—COD 的去除率，80%
6.5 排泥系统的设计计算
6.5.1 UASB 反应器中污泥总量计算
一般UASB 污泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为20/VSS L ，则一座UASB 反应器中污泥总量：
28562057120(/)57.12(/)ss G V C kg d t d =?=?==
6.5.2 污泥产量
厌氧生物处理 污泥产量取0.08/kgMLVSS kgCOD γ=，剩余污泥量的确定与每天去
除的有机物量有关，当设有相关的动力学常数时，可根据经验数据确定，一般情况下，可按每去除1kgCOD 产生0.05~0.10kgVSS 计算，本工程取0.08/kgVSS kgCOD γ=。 流量362.5/Q m h =，进水COD 浓度0311200(/)11.2(/)C mg L kg m ==，COD 去除率
%85=E ，则
（1）UASB 反应器的总产泥量
00.0862.52411.20.851142.4(/)
x Q C E k g M L V S S d γ?=???=????= （2）不同试验规模下MLVSS
MLSS
是不同的，因为规模越大，被处理的废水含无机杂质越多，
因此取
8.0=MLSS
MLVSS
，则
1142.4'1428(/)0.8
x kgMLSS d ?==
单池产泥1428476(/)33
i x x kgMLSS d ??=== （3）污泥含水率98%，当污泥含水率〉95%时，取)/(10003m kg s =ρ 则污泥产量：31428
71.4(/)1000(198%)
s W m d ==?-
单池排泥量：371.4
23.8(/)3
si W m d == （4） 污泥龄
5712040()'1428
c G
d x θ=
==? 6.6 排泥系统的设计
在距UASB 反应器底部100cm 和200cm 高处个设置两个排泥口，共4个排泥口。排泥时由污泥泵从排泥管强排。反应器每天排泥一次，各池的污泥由污泥泵抽入集泥井中，排泥管选钢管DN150mm 。
由计算所得污泥量选择污泥泵，型号为：WQK25—15—3污泥泵，
主要性能： 流量：Q=25m 3/h ；扬程：H=15m ；电机功率：P=3Kw ；数量：2台； 用两台泵同时给两组反应器排泥，设每天排泥一次 6.7 出水系统设计计算
出水系统的作用是把沉淀区液面的澄清水均匀的收集并排出，出水是否均匀对处理效果有很大的影响且形式与三向分离器及沉淀区设计有关。
6.7.1 出水槽设计
对于每个反应池有6个单元三项分离器，出水槽共有6条，槽宽0.2m 6.7.2 单个反应器流量：
320.83
0.0058(/)36003600
i i Q q m s =
== 6.7.3 出水槽
设出水槽槽口附近水流速度为0.2s m /
则槽口附近水深0.0058
660.0242()0.20.2
i q m u a ===??
取槽口附近槽深为0.20m ，出水槽坡度为0.01，出水槽尺寸：100.20.2m m m ??，出水槽数量为6座。 6.7.4 溢流堰设计
出水溢流堰共有12条（62?），每条长10m 。设计90°三角堰，堰高50mm ，堰口宽100mm ，则堰口水面宽50mm 。
每个UASB 反应器处理水量5.8s L /，查得溢流负荷为)./(21s m L - 设计溢流负荷为)./(0.1s m L f =，则溢流堰上水面总长为：
5.8
5.8()1.0
i q L m f =
== 三角堰数：3
5.81165010L n b -=
==?个取140个 每条溢流堰三角堰数：140
1410
=个 一个溢流堰上共有14个100mm 的堰口，10个1000mm 的间隙。 堰上水头校核
每个堰处流率：3
55.810 4.1410(/)140
i q q m s n --?===? 按90°三角堰计算公式：5
.243.1h
q =
则堰上水头：50.40.4
4.1410()()0.015()1.43 1.43
q h m -?=== 6.7.5 出水渠设计计算
UASB 反应器沿长边设一条矩形出水渠，6条出水槽的出水流至此出水渠，设出水渠宽
0.3m ，坡度0.001，出水渠渠口附近水流速度为0.2m/s 。
渠口附近水深： 3
5.8100.097()0.30.2
i q m u a -?=
==?? 以出水槽槽口为基准计算，出水渠渠深：0.20.0970.2970.30()m +=≈ 里出水渠渠口最远的出水槽到渠口的距离为： 2.7
160.114.75()2
m -+= 出水渠长为：14.75+0.1=14.85()m 出水渠尺寸：14.850.300.30m m m ?? 向渠口坡度为：0.001 6.7.6 UASB 排水管设计
Q=17.36L/s,选用D=150 mm 的钢管排水，充满度为0.6，设计坡度为0.001，管内水流速度为v=1.02m/s
6.8 沼气收集系统设计计算
（1） 沼气主要产生于厌氧阶段，设计产气率取kgCOD m /4.03=γ 总产气量：300.4150011.20.855712(/)G QC E m d γ==???= 则单个UASB 反应器产气量：357121904(/)33
i G G m d =
== （2） 集气管：每个集气罩的沼气用一根集气管收集，单个池子共有13根集气管，每根集气管内最大流量331904
1.710(/)24360013
m s -=
=???
根据资料，集气室沼气出气管最小直径d=100mm 本设计中取100mm ，结构图2.3如下： （3 ）沼气主管：每池13根集气管，选通到一根单池主管然后再汇入两池沼气主管，采用钢管，单池沼气主管道坡度为0.5%。
则单池沼气主管内最大气流量：31904
0.0220(/)243600
i q m s =
=?，,150mm D =充满度设
计值为0.7。则流速：2
0.02204
1.8(/)0.150.7
v m s π?==??
图 2.3 UASB 集气罩
（4） 管内最大气流量：35712
0.0661(/)243600
q m s =
=?
取D= 200mm; 充满度0.6; 流速v=
20.06614
3.51/0.20.6
m s π?=?? 6.9 水封罐设计
水封罐主要是用来控制三项分离器的集气室中气、液两相界面高度的，因为当液面太高或波动时浮渣或浮沫可能会引起出气管的堵塞或使气体部分进入沉降室，同时兼有隔绝和排除冷凝水作用，每一反应器配一水封罐。 6.9.1 水封高度 取H=10H H -
式中0H —反应器至储气罐的压头损失和储气罐的压头
为保证安全取储气罐内压头，集气罩中出气气压最大1H 取2m 2H O ,储气罐内的压强
0H 为400mm 2H O ，则H=2-0.4=1.6m
取水封高度为2.5m,直径为1500mm,进水管、出气管各一根，D=200mm. 进水管、放空管各一根，D=50mm,并设液面计。 6.9.2 气水分离器
气水分离器起到对沼气高燥的作用，选用mm H mm 1800
500?φ钢制气水分离器4个，气水分离器中预装钢丝填料，在气水分离器前设置过滤器以净化沼气，在分离器出气管上装设流量计及压力表。 6.9.3 沼气柜容积确定
由上送股计算知该处理中日产沼气57123
m =2383
/m h ，则沼气柜容积应为4h 产气量的体积来确定，即32384952()g V qt m ==?=
设计选用300钢板水槽内导轨湿式贮气柜，尺寸为：1000010000mm H mm φ?。 6.10 UASB 的其他设计考虑 6.10.1． 取样管设计
在池壁高度上设置若干个取样管，用以采取反应器内的污泥样，以随时掌握污泥在高度方向上的浓度分布情况，在距反应器底1.1~1.2m 位置，沿池壁高度上设置4根，沿反应器高度方向各管相距0.8m ，水平方向各管相距2.0m 。取样管选用DN100mm 的钢管，取样口设于距地面1.1m 处，配球阀取样。 6.10.2 检修 （1） 人孔
为便于检修，在UASB 反应器距地坪1.0m 处设置600mm φ人孔一个 （2） 风
为防治部分容重过大的沼气在UASB 反应器内聚集，影响检修和发生危险，检修时可向UASB 反应器中通入压缩空气，因此在UASB 一侧预埋压缩空气管（由鼓风机房引来） （3） 采光
为保证检修时采光，除采用临时灯光外，不设UASB 预盖。 6.10.3 防腐措施
厌氧反应器腐蚀比较严重的地方是反应器的上部，此处无论是钢材或是水泥都会被损坏，因此，UASB 反应器应重点进行顶部的防腐处理。在水平面以下，溶解的2CO 会发生腐蚀，水泥中的CaO 会因为碳酸的存在而溶解。沉降斜面也会腐蚀，为了延长反应器的使用寿命，反应器的防腐措施是必不可少的。本次设计中，反应器上部2m 以上池壁用玻璃钢防腐，三相分离器-所有裸露的碳钢部位用玻璃钢防腐。
1.1
2.6 UASB反应池的设计计算
1.1.1
2.6.1 设计参数
①设计流量100m3/d；
②进水COD=19000mg/L，去除率为75%；
③容积负荷N V =5kgCOD/（m3.d）；
④污泥产率为0.1kgMLSS/kgCOD；
⑤产气率为0.4 m3/ kg COD；
1.1.2
2.6.2 UASB反应器结构尺寸计算
1.1.3
2.6.3 三相分离器构造设计
h
s;
⑤管道设计
设进水管流速为0.4m/s,则进水管管径为： m D 061.04
.014.3243600100
41=????=
，取φ80mm ，
设出水管流速为0.4m/s,则，出水管管径为： m D 061.04
.014.3243600100
42=????=
，取80mm 。
1.1.4
2.6.4 布水系统设计计算
图2-5 UASB 布水系统示意图
a 、内圈6个孔口设计
1.1.5
2.6.5 排泥系统设计计算
①出水槽设计单设一个沿着圆形池子内壁的出水槽，设槽宽取u=0.1m，出水槽口附近水
流速度为a =0.15m/s, 出水槽附近水深
m ua Q 078.015
.01.086400100=??= 取槽口附近水深为0.2m ，出水槽坡度为0.01；出水槽尺寸：m m H B 25.01.0?=?， ②溢流堰设计
出水设?90三角堰，堰高50mm,堰上水头取m H 01.01=，则 每个三角堰的流量：
s m H q /10542.101.0343.1343.13547.247.211-?=?==；
三角堰个数：
个，6.7510
542.186400100
5
11=??==
-q Q n 设计取76个； 三角堰中心距：
()[]m n b D n L L 285.076
2.01.025.714.3)2(111=+?-?=-==
π。 1.1.6 2.6.7 沼气收集系统的设计计算
⑤沼气燃烧器
正常情况下，沼气全部送入沼气柜储存，事故状态可启动沼气燃烧器燃烧处理。
来自于沼气稳压柜的沼气流向一个最大燃烧能力为70m3/h的沼气燃烧器。沼气燃烧器的操作由沼气稳压柜的气位自动控制。沼气燃烧器的操作由一个辅助燃烧器（由电磁阀控制）、一个主燃烧器、一套点火器和温度传感器构成。在正常工作状态下主燃烧器管道上的手动阀常开，一旦沼气压力达到某个设定值，辅助燃烧器电磁阀打开，点火器即点火，如果温度探头检测到高温，说明点火火苗在燃烧。如果沼气稳压柜的气位达到某个水平，点火阀自动打开，点火器自动开启。如果沼气稳压柜气位达到主阀开启位水平时，沼气燃烧器主阀自动打开，沼气由点火火苗点燃，然后沼气稳压柜气位缓慢下降到某个水平，沼气燃烧器主阀会自动关闭，而点火火苗始终保持燃烧。
UASB 的设计计算 6.1 UASB 反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区） 设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(112000L mg C = ，)/(1680L mg C e =（去除率85%） V= 3028560 .585 .02.111500m N E QC v =??= 式中Q —设计处理流量d m /3 C 0—进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E —去除率 N V —容积负荷，)//(0.53d m kgCOD N v = 6.2 UASB 反应器的形状和尺寸 工程设计反应器3座，横截面积为矩形。 （1） 反应器有效高为m h 0.6=则 横截面积：)(4760 .62856 2m h V S ＝有效= = 单池面积：)(7.1583 4762m n S S i === （2） 单池从布氺均匀性和经济性考虑，矩形长宽比在2：1以下较合适。 设池长m l 16=，则宽m l S b i 9.916 7 .158=== ，设计中取m b 10= 单池截面积：)(16010162'm lb S i =?== （3） 设计反应器总高m H 5.7=，其中超高0.5m 单池总容积：)(1120)5.05.7(160'3 ' m H S V i i =-?=?= 单池有效反应容积：)(96061603 'm h S V i i =?=?=有效 单个反应器实际尺寸：m m m H b l 5.71016??=?? 反应器总池面积：)(48031602 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(336031120'3 m n V V i =?=?=
《应用统计学课程设计》《应用统计学》课程设计指导书
前言 《应用统计学》是工程管理专业的必修课之一，它的理论性和实践性很强，只有通过实践才能较深入地理解和掌握本课程的基本内容。《应用统计学》课程设计就是为解决这个问题而设置的。通过本课程的设计，增强学生对理论知识的把握，增加学生的实际知识，提高学生的实际动手能力，培养学生独立分析和解决现实工程问题的能力，为以后的工作打下良好的基础。
《应用统计学课程设计》指导书 适用专业：工程管理专业 设计时间：1周学分数：1.0 执笔人：张玉编写日期：2015年12月3日一、课程设计目的 通过《应用统计学课程设计》，使学生能进一步认识、理解统计学的基本理论，并掌握运用统计学中的相关原理和方法，在结合企业具体资料的基础上，能较好地从事统计分析、进一步进行工程管理决策的工作，从而使学生将统计学理论与实践相结合，培养学生的统计学知识运用和实践操作能力。 二、课程设计内容 本次课程设计的内容涉及面广，涵盖了应用统计学课程教学的大部分内容，具体内容有： 1、在校大学生生活费调查 2、在校大学生上网情况调查 3、居民住房贷款调查方案 4、清扬洗发水问卷调查与分析 5、对一组数据进行图表显示、计算其描述统计量、计算其置信区间、进行假设检验 6、对人均GDP和人均消费水平的统计数据进行相关与回归分析 7、对一家大型百货公司的未来销售数据进行预测 三、课程设计要求 1．参加课程设计的学生，应在指导教师的指导下，按照课程设计进度的要求认真完成课程设计任务。 2．严格遵守纪律，不准无故迟到、早退和缺勤，如有特殊情况，应向指导教师书面请假。缺勤累计超过规定的课程设计时间三分之一者，不予评定成绩。 3．本课程设计应以《统计学基础》的理论为依据，选择适当的原理来对每个情景进行分析，制定可行的方案。学生应在阅读参考书和收集资料的基础上，对案例进行独立的思考和判断，并独立地完成课程设计报告书。 4.课程设计以安排的课表为主，最后安排集中答辩，学生不得旷课和请假。 四、课程设计安排 （一）指导教师及分组情况安排 1. 本次课程设计指导教师：王生武。指导教师应及时为学生提供指导，掌
3.5UASB 反应器的设计计算3.5.1设计参数(1)污泥参数 设计温度T=25℃ 容积负荷N V =8.5kgCOD/(m 3.d)污泥为颗粒状 污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD,产气率0.5m 3/kgCOD (2)设计水量Q=2800m 3/d=116.67m 3/h=0.032m 3/s 。(3)水质指标 表5UASB 反应器进出水水质指标 水质指标COD （㎎?L ）BOD （㎎?L ）SS （㎎?L ）进水水质37352340568设计去除率85%90%/设计出水水质 560 234 568 3.5.2UASB 反应器容积及主要工艺尺寸的确定[5](1)UASB 反应器容积的确定 本设计采用容积负荷法确立其容积V V=QS 0/N V V—反应器的有效容积(m 3)S 0—进水有机物浓度(kgCOD/L) V=3400×3.735/8.5=1494m 3 取有效容积系数为0.8,则实际体积为1868m 3 (2)主要构造尺寸的确定 UASB 反应器采用圆形池子，布水均匀，处理效果好。取水力负荷q 1=0.6m 3/（m 2·d ）反应器表面积A=Q/q 1=141.67/0.6=236.12m 2反应器高度 H=V/A=1868/236.12=7.9m 取H=8m 采用4座相同的UASB 反应器，则每个单池面积A 1为： A 1=A/4=236.12/4=59.03m 2 m A D 67.814 .303 .59441 =×== π取D=9m 则实际横截面积 A 2=3.14D 2/4=63.6m 2 实际表面水力负荷q 1=Q/4A 2=141.67/5×63.6=0.56q 1在0.5—1.5m/h 之间，符合设计要求。3.5.3UASB 进水配水系统设计
多元统计分析课程设计 题目：《因子分析在环境污染方面的应用》 姓名：王厅厅 专业班级：统计学2014级2班 学院：数学与系统科学学院 时间：2016年1月 3 日
目录 1.摘要: (1) 2.引言： (1) 2.1背景 (1) 2.2问题的研究意义 (1) 2.3方法介绍 (2) 3.实证分析 (10) 3.1指标 (10) 3.2原始数据 (10) 3.3数据来源 (13) 3.4分析过程： (13) 4.结论及建议 (25) 5.参考文献 (26)
1.摘要: 中国的环境问题，由于中国政府对环境问题的关注，环境法律日趋完善，执法力度加大，对环境污染治理的投人逐年有较大幅度的增加，中国环境问题已朝着好的方面发展。但是，仍存在着环境问题，主要体现在环境污染问题，其中主要为水污染和大气污染。 关键词：环境污染水污染大气污染因子分析 2.引言： 2.1背景： 我国的环境保护取得了明显的成就，部分地区环境质量有所改善。但是，从整体上看，我国的环境污染仍在加剧，环境质量还在恶化。大气二氧化硫含量居高不下，境质量呈恶化趋势，固体废弃物污染量大面广，噪声扰民严重，环境污染事故时有发生。据中国社会科学院公布的一项报告表明：中国环境污染的规模居世界前列。 2.2问题的研究意义： 为分析比较各地环境污染特点，利用因子分析对环境污染的各个指标进行降维处理并得到影响环境的内在因素，进一步对环境污染原因及治理措施进行分析，让更多的人认识到环境的重要性，准确把
握各地区环境治理方法以及针对不同地区制定不同的政策改善环境问题，这对综合治理环境问题具有重要意义。 2.3方法介绍 因子分析的意义：变量间的信息的高度重叠和高度相关会给统计方法的应用设置许多障碍。为解决此问题，最简单和最直接的解决方案是削减变量个数，但这必然会导致信息丢失和 信息不完全等问题的产生。为此人们希望探索一种更有效地解决方法，它既能大幅减少参与数据建模的变量个数，同时也不会造成信息的大量丢失。因子分析正是这样一种能够有效降低变量维数的分析方法。 因子分析的步骤： ·因子分析的前提条件：要求原有变量之间存在较强的相关关系。 ·因子提取：将原有变量综合成少数几个因子是因子分析的核心内容。 若存在随机向量)(),,(1p q F F F q ≤'= 及),,(1' =p εεε ，使 ??????????+????????????????????=??????????p q pq p q p F F a a a a X X εε 1111111 简记为ε+=AF X ，且 （1）q I F D F E ==)(,0)(（标准化）； （2） ?? ? ?? ?????==221)(,0)(p D E σσεε （中心化）；
3.3.3 UASB反应器 (1) 设计说明 UASB反应器由反应区、进水管道和位于上部的三相分离器组成。反应器下部由具有良好的沉淀和絮凝性能的高质量分数厌氧污泥形成污泥床，污水从进水口自下而上通过污泥床，与厌氧污泥充分接触反应。厌氧分解过程中产生的沼气形成微小气泡不断释放、上升，逐渐形成较大气泡。反应器中，上部污泥在沼气的扰动下形成污泥质量分数较低的悬浮层，顶部的分离器进行污泥、沼气和废水的三相分离。处理后的水从沉淀区上部溢流排出，气室的沼气可用管道导出，沉淀在泥斗壁上的污泥在重力作用下沿泥斗壁斜面下滑回到反应区，使得反应区有足够的污泥浓度。 本设计中UASB采用钢筋混凝土结构，截面取正方形。 本工程所处理工业废水属高浓度有机废水，生物降解性好，UASB反器作为处理工艺的主体，拟按下列参数设计。 设计流量1200 m3/d =50m3/h 进水浓度 CODcr=5000mg/L COD去除率为87.5% 容积负荷Nv=6.5kgCOD/(m3?d) 产气率r=0.4m3/kgCOD 污泥产率 X=0.15kg/kgCOD (2) UASB反应器工艺构造设计计算 ① UASB总容积计算 UASB总容积： V = QSr/Nv = 1200×5×87.5%/6.5 = 807.7 m3（3-1） 选用两座反应器，则每座反应器的容积Viˊ= V/2 = 404 m3 设UASB的体积有效系数为87%，则每座反应器的实需容积 Vi = 404/87%= 464m3 若选用截面为8m×8m 的反应器两座，则水力负荷约为 0.3m3/(m2?h)<1.0m3/(m2?h)符合要求 求得反应器高为8m，其中有效高度7.5m，保护高0.5m. ② 三相分离器的设计 UASB的重要构造是指反应器内三相分离器的构造，三相分离器的设计直接影响气、液、固三相在反应器内的分离效果和反应器的处理效果。对污泥床的正常运行和获得良好的出水水质起十分重要的作用，根据已有的研究和工程经验，三相分离器应满足以下几点要求： a.液进入沉淀区之前，必须将其中的气泡予以脱出，防止气泡进入沉淀区影响 沉淀效果。 b. 沉淀区的表面水力负荷应在0.7m3/(m2?h)以下，进入沉淀区前，通过沉淀槽底缝隙的流速不大于2.0m/h。 c. 沉淀斜板倾角不小于50°，使沉泥不在斜板积累，尽快回落入反应区内。 d.出水堰前设置挡板以防止上浮污泥流失，某些情况下应设置浮渣清除装置。 三相分离器设计需确定三相分离器数量，大小斜板尺寸、倾角和相互关系。 三相分离器由上下两组重叠的高度不同的三角形集气罩组成。本设计采用上集气罩为大集气罩，下集气罩为小集气罩。大集气罩由钢板制成，起集气作用，小集气罩为实心钢筋混凝土结构，实起支撑作用。 取上下三角形集气罩斜面的水平倾角为θ=55°，h2=0.5m 根据图b所示几何关系可得：
南京工程学院课程设计说明书 南京工程学院 课程设计说明书（论文）题目某制药企业废水处理工艺设计 课程名称：水污染控制工程 院（系、部）：环境工程系 专业：环境工程 班级：环境091 学号：216090116 姓名：周发庭 起止日期：2012-5-21 ～2012-6-3 指导教师：李红艺徐进
南京工程学院课程设计说明书 目录 第1章概论 (1) 1.1设计任务及依据 (1) 1.2设计要求 (1) 第2章水质分析 (2) 2.1水质组成 (2) 第3章方案选择 (3) 3.1选择方案原则 (3) 3.2工艺流程图 (4) 第4章工艺流程设计说明 (4) 4.1工艺流程说明 (4) 第5章 UASB工艺设计计算 (6) 5.1工艺简介 (6) 5.2设计作用 (7) 5.3设计参数 (7) 5.4设计计算 (8) 5.5进水系统设计 (12) 5.6出水系统设计 (13) 5.7排泥系统设计 (15) 5.8产气量计算 (15) 5.9上升水流速度和气流速度的计算 (16) 5.10总结 (16) 参考文献 (17) 致谢 (18)
南京工程学院课程设计说明书 第一章概论 一、设计任务及依据 1.设计任务 本设计方案的编制范围是某生物制药厂废水处理工艺，处理能力2500 m3/d ,内容包括处理工艺的确定、设备选型、各设备对污水去除污染物的计算、UASB工艺设计计算、经济技术分析。完成绘制处理工艺流程组图、处理工艺组合平面布置及UASB工艺三视图。 2.设计依据 （1）《中华人民共和国环境保护法》和《水污染防治法》 （2）《污水综合排放标准GB8978－1996》 （3）《给水排水工程结构设计规范》（GBJ69-84） （4）《课程设计任务书》 （5）《课程设计大纲》 二、设计要求 1.设计原则 （1）必须确保污水厂处理后达到排放要求。 （2）污水处理厂采用的各项设计参数必须可靠。在设计中一定要遵守现行的设计规范，保证必要的安全系数。对新工艺、新技术、新结构和新材料的采用积极慎重的态度。 （3）污水处理厂设计必须符合经济的要求。 （4）污水厂设计应当力求技术合理。在经济合理的原则下，必须根据需要，尽可能采用先进的工艺、机械和自控技术，但要确保安全可靠。（5）污水厂设计必须注意近远期的结合，设计时应为今后发展留有挖潜和扩建的条件。 （6）污水厂设计必须考虑安全运行的条件。 - 1 -
《统计计算》 课程设计报告 学院 专业 姓名 学号 评语： 分数
题型一： 1、某医生随机抽取正常人和脑病病人各11例，测定尿中类固醇排出量（mg/dl），结果如表1。该医生根据此资料算得正常人尿中类固醇排出量的均数=dl，标准差S1=dl；脑病病人尿中类固醇排出量的均数=dl，标准差S2=dl，配对t检验结果，t = –，P < ，故认为脑病病人尿中类固醇排出量高于正常人。 表1 正常人和脑病病人尿中类固醇排出量（mg/dl）测定结果 分组尿中类固醇排出量（mg/dl） 正常人 脑病病人 2、该医生的统计处理是否正确？为什么？请用SAS程序和SAS结果解释原因。 答： 1、该资料属于完全随机设计 2、不正确；因为成对组数据的比较是指在某个观察值内部进行“以前”和“以后”情况的对比，而上述数据不符合这个要求，所以我们可以认为该医生的统计处理是不正确的，应该采用独立组两样本T检验。 SAS源程序： data tk1; do p=1to2; do n=1to11; input y@@; output; end; end; cards; ; proc print; run; proc means noprint data=tk1; var y; by p; output out=ty1 css=ss n=n std=s; run; data ty2; set ty1; f=n-1; u=1/f; _type_=1;
logs=2*f*log(s); run; proc means noprint data=ty2; var ss n f u logs _type_; output out=mx3 sum=t_ss t_n t_f t_u t_logs k; data result; set mx3; sc2=t_ss/t_f; fz=t_f*log(sc2)-t_logs; fm=1+1/3/(k-1)*(t_u-1/t_f); df=k-1; chisqr=fz/fm; prob=1-probchi(chisqr,df); proc print noobs; var chisqr df prob; run; proc univariate data=tk1 normal; var y; by p; run; proc npar1way data=tk1 wilcoxon; class p; run; SAS结果及分析： 录入数据： 变量解释：P=1为正常人，P=2为脑病病人；y为尿中类固醇排出量 方差齐性检验： 输出结果中，统计量的p值=>，所以我们可以认为正常人和脑病病人的尿中类固醇排出量方差齐性。 正态性检验的结果如下： p=1 p=2 因为是小样本，所以观察Shapiro-Wilk检验结果：说明在水平下，正常人的尿中类固醇排出量的正态性统计量W 的P值为：>，脑病病人的尿中类固醇排出量的正态性统计量W的P值为：>，所以正常人和脑病病人的尿中类固醇排出量都通过正态性检验，即正常人和脑病病人的尿中类固醇排出量的分布都服从正态分布。 所以选择采用独立组两样本T检验，输出结果如下：
U A S B相关计算公式公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]
1、比产甲烷活性： max 41 24273 CH R T K U X V ?= ?? 式中，X —微生物或污泥浓度，gVSS/L K —累计产CH 4量曲线直线段的斜率，mlCH 4/h ； T 1—实验条件对应的绝对温度，K ； V R —反应区容积，100ml 。 可按下式进行计算： 4max max (115%)350 CH COD U U ??= -? 式中，—最大比COD 去除率，gCOD/(gVSS ·d)。 2、VSS/TSS 1 32 4m m m m Ash --= Ash 1VSS/TSS -= VSS=(1-Ash)×TSS=(m 3-m 1)-(m 4-m 2) 式中：Ash —污泥中的灰分比例，%； m1—坩埚在103~105°C 的烘箱中干燥后的重量，g ； m2—坩埚在600°C 的马弗炉灼烧后的重量，g ； m3—含污泥坩埚在103~105°C 的烘箱中干燥后的重量，g ； m4—含污泥坩埚在600°C 的马弗炉灼烧后的重量，g 。 3、水力停留时间 HRT=V/Q 式中：Q —进液流量（m 3/h ）; V —反应器有效容积（m 3）; 上流速度：u=Q/A ，故：HRT=H/u 小反应器反应区体积=，有效体积—3L ； EGSB 反应区体积—，有效体积—； UASB 反应区体积—，有效体积—。
4、有机负荷 有机负荷包括容积负荷（VLR）和污泥负荷(SLR)：VLR=Q·ρ w /V SLR=Q·ρ w /V·ρ s 式中：V—反应器容积，m3; Q—进水流量m3/d; ρ w—— 进液浓度，KgCOD/m3或KgBOD/m3； ρ s —污泥浓度，KgCOD/Kg TSS或KgCOD/Kg VSS或KgBOD/Kg TSS或KgBOD/Kg VSS。 5、UASB 反应器容积 一般采用容积负荷计算法，按公式 式中： V——反应器有效容积，m3； Q——UASB 反应器设计流量，m3 /d； N v ——容积负荷，kgCOD/（m3·d）； S ——进水有机物浓度，kgCOD/m3。 反应器的容积负荷应通过试验或参照类似工程确定，在缺少相关资料时可参考附录A 的有关内容确定。处理中高浓度复杂废水的 UASB 反应器设计负荷可参考表 1。
统计学软件（excel）课程设计报告2012年—2013学年第 2 学期 题目：西安工业大学经济管理学院计算机等级通过率 组长110502108 王拓 组员110502129 苗苗 110502131 田垠 110502110 谢志兴 110513124 尚娜娜 指导教师姬升良老师 2013年07月03日
目录 一、调查背景----------------------------------------------3 二、研究对象和目的----------------------------------------3 2.1对象------------------------------------------------------------------------3 2.2内容------------------------------------------------3 三、调查形式-----------------------------------------------3 四、数据结果分析-------------------------------------------3 4.1计算机通过情况-----------------------------------------------------------4 4.2高级办公自动化和计算机二级对比分析------------------5 4.3 区间估计-------------------------------------------6 4.4 一元线性回归---------------------------------------------------------6 五、总结--------------------------------------------------------------------------8 附录1---------------------------------------------------10
第二章啤酒废水处理构筑物设计与计算 第一节格栅的设计计算 一、设计说明 格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在废水渠道的进口处，用于截留较大的悬浮物或漂浮物，主要对水泵起保护作用，另外可减轻后续构筑物的处理负荷。 二、设计参数 取中格栅；栅条间隙d=10mm； = 栅前水深 h=；格栅前渠道超高 h 2 过栅流速v=s； 安装倾角α=45°；设计流量Q=5000m3/d=s 三、设计计算 （一）栅条间隙数(n) =×√(sin45)÷÷÷ = 取n=21条 式中： Q ------------- 设计流量，m3/s α------------- 格栅倾角，取450
b ------------- 栅条间隙，取 h ------------- 栅前水深，取 v ------------- 过栅流速，取s ； （二）栅槽总宽度(B) 设计采用宽10 mm 长50 mm ，迎水面为圆形的矩形栅条,即s= B=S ×(n-1)+b ×n =×(21-1)+×21 = m 式中： S -------------- 格条宽度，取 n -------------- 格栅间隙数， b -------------- 栅条间隙，取 （三）进水渠道渐宽部分长度(l 1) 设进水渠道内流速为s,则进水渠道宽B 1=, 渐宽部分展开角1 取为20° 则 l 1= 1 1 2B B tg = =
l进水渠道间宽部位的长度，m L2----------格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度，m B -------------- 栅槽总宽度，m B 1 -------------- 进水渠道宽度，m 1 -------------- 进水渠展开角，度 （四）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（l 2 ） l 2= l 1 /2=2 = （五）过栅水头损失（h 1 ） 取k=3,β=(栅条断面为半圆形的矩形)，v=s h o =β×（S÷b）4/3×V^2÷2÷g×sinα =×÷ 4/3×^2÷2÷×sin45 = m h 1=k×h =3× = m
1、比产甲烷活性： max 4124 273 CH R T K U X V ?=?? 式中，X —微生物或污泥浓度，gVSS/L K —累计产CH 4量曲线直线段的斜率，mlCH 4/h ； T 1—实验条件对应的绝对温度，K ； V R —反应区容积，100ml 。 U max.COD 可按下式进行计算： 4 max max (115%)350CH COD U U ??=-? 式中，U max.COD —最大比COD 去除率，gCOD/(gVSS ·d)。 2、VSS/TSS 1 32 4m m m m Ash --= Ash 1VSS/TSS -= VSS=(1-Ash)×TSS=(m 3-m 1)-(m 4-m 2) 式中：Ash —污泥中的灰分比例，%； m1—坩埚在103~105°C 的烘箱中干燥后的重量，g ； m2—坩埚在600°C 的马弗炉灼烧后的重量，g ； m3—含污泥坩埚在103~105°C 的烘箱中干燥后的重量， g ； m4—含污泥坩埚在600°C 的马弗炉灼烧后的重量，g 。 3、水力停留时间 HRT=V/Q 式中：Q —进液流量（m 3/h ）; V —反应器有效容积（m 3）; 上流速度：u=Q/A ，故：HRT=H/u 小反应器反应区体积=1.7L ，有效体积—3L ； EGSB 反应区体积—9.22L ，有效体积—13.6L ； UASB 反应区体积—11.2L ，有效体积—12.8L 。
4、有机负荷 有机负荷包括容积负荷（VLR）和污泥负荷(SLR)： VLR=Q·ρw/V SLR=Q·ρw/V·ρs 式中：V—反应器容积，m3; Q—进水流量m3/d; ρw——进液浓度，KgCOD/m3或KgBOD/m3； ρs—污泥浓度，KgCOD/Kg TSS或KgCOD/Kg VSS或KgBOD/Kg TSS或KgBOD/Kg VSS。 5、UASB 反应器容积 一般采用容积负荷计算法，按公式 式中： V——反应器有效容积，m3； Q——UASB 反应器设计流量，m3 /d； N v——容积负荷，kgCOD/（m3·d）； S0——进水有机物浓度，kgCOD/m3。 反应器的容积负荷应通过试验或参照类似工程确定，在缺少相关资料时可参考附录A 的有关内容确定。处理中高浓度复杂废水的UASB 反应器设计负荷可参考表1。
统计学课程设计报告 统计学的一个重要任务就是对各种各样的检查和实验课作出计划、实施和评价。以下是统计学课程设计报告，欢迎阅读。 面对匆匆到来的21世纪,严峻的挑战和难得的机遇使任何学科都需调整自己的位置,重新审视和制定自己的发展目标。市场经济的理论和实践对统计信息的需求急剧增加,对统计学理论和方法提出了更高的要求。前苏联模式的统计学面对市场经济的需求已显得无能为力;现代市场经济的理论与时代的潮流使中国人文社会科学、财经管理类学者的弱点暴露无遗。中国几千年的优秀文化会给中国学者思辨性的思维以深厚的底蕴,但也留下了忽视形式逻辑的弊端。先秦诸子以来,我国学者的思辨性思维是较为发达的,但这些思辨性思维常常缺乏经验事实做基础,空泛的议论较多,实质性的内容较少,逻辑推理的思维方式淡化,更不追求严密的公理化体系,以至于我国人文社会科学、财经管理类学者面对现代社会经济的发展有力不从心之感。 邓小平同志曾向教育界指出：“教育要面向现代化、面向世界、面向未来。”社会主义市场经济体制的建立和现代化的实现，最终取决于国民素质的提高和人才的培养，这就要求转变以分数为核心的单纯知识性教学的应试教学为以全面提高人才素质为核心的素质教学过一大批统计学家的
艰苦努力,我国统计界终于发生了质的变化和飞跃。1992年11月,国家技术监督局正式批准统计学为一级学科,国家标准局领布的学科分类标准已将统计列为一级学科, 1998年教育部进行的专业调整也将统计学归入理学类一级学科,一级学科的地位表明统计学既不是数学的子学科,也不是经济学的子学科,统计学就是统计学。统计学一级学科的地位表明中国统计在与国际接轨的进程中迈出了重要一步。 面向21世纪,中国的人文社会科学、财经管理类学者肩负着时代的重托。社会发展问题,国际竞争力问题,金融、投资风险问题,人口与社会保障问题,经济持续增长问题,环境保护问题等等,这些都迫切地等待着我们去深入研究。这些问题的研究都将借助于统计方法与技术的应用而获得成功。 教育是培养人的一种社会活动，它同社会的发展及受教育者本身的发展有着密切的联系。素质教育，强调教育活动在教育人的过程中，要以人为中心，教育活动不仅仅只是传授学生知识和技能，同时要注重学生在生理、心理、道德、品质、文化修养等各个方面的综合提高，使学生的身心、修养、知识与能力得到全面发展。在高等教育阶段，由于大部分学生在毕业后将走向社会，加入社会劳动者的行列，因而，为就业而准备的知识与技能的专业教育被强化了，而与未来就业关系不是很直接的人文教育方面则相对地弱化了。然而，在科技发展日益加快，高等教育逐渐大众化的今天，未来经
UASB工艺设计计算 一、UASB反应器设计说明 (一)工艺简介： UA SB 是升流式厌氧污泥床反应器的简称, 是由荷兰W agen ingen 农业大学教授L et t inga 等人于1972～ 1978 年间开发研制的一项厌氧生物处理计术, 国内对UA SB 反应器的研究是从 20 世纪 80 年代开始的. 由于UA SB 反应器具有工艺结构紧凑,处理能力大, 无机械搅拌装置, 处理效果好及投资省等特点,UA SB 反应器是目前研究最多, 应用日趋广泛的新型污水厌氧处理工艺[ 1 ] 1.UA SB 反应器基本构造如图1 2.UA SB 的工作原理： 如图 1 所示, 废水由反应器的底部进入后, 由于废水以一定的流速自下而上流动以及厌氧过程产生的大量沼气的搅拌作用, 废水与污泥充分混合, 有机质被吸附分解, 所产沼气经由反应器上部三相分离器的集气室排出, 含有悬浮污泥的废水进入三相分离器的沉降区, 由于沼气已从废水中分离, 沉降区不再受沼气搅拌作用的影响. 废水在平稳上升过程中,其中沉淀性能良好的污泥经沉降面返回反应器主体部分, 从而保证了反应器内高的污泥浓度. 含有少量较轻污泥的废水从反应器上方排出. UA SB 反应器中可以形成沉淀性能非常好的颗粒污泥, 能够允许较大的上流速度和很高的容积负荷. UA SB 反应器运行的 3 个重要的前提是: ①
反应器内形成沉降性能良好的颗粒污泥或絮状污泥; ②出产气和进水的均匀分布所形成良好的自然搅拌作用; ③设计合理的三相分离器, 能使沉淀性能良好的污泥保留在反应器内 (二)设计作用 UASB，即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器。它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。 (三)设计参数 选用设计资料参数如下： ①参数选取： a)容积负荷（Nv）为：6kgCOD/(m3·d) b)污泥产率为：0.1kgMLSS/kgCOD c)产气率为：0.5m3/kgCOD ②设计水量： Q=1500m3/d=62.5m3/h=0.0174m3/s。 (四)设计计算 1.反应器容积计算： UASB有效容积为V 有效= () V N S Q e S - ? 式中：V 有效 ————反应器有效容积，m3；
2012年河北省国民经济发展的数理分析 1.问题的提出 1.1 课题背景 为加强多元统计分析课程的实践教学力度，培养和提升学生运用SPSS，SAS 等统计软件解决实际统计问题的能力，本次实验主要内容为各小组成员分别选取某一省份下各市地区（不少于10个省辖地区）2012/2013年度的社会经济发展指标，通过省份统计年鉴及其他途径收集相关数据（不少于10个经济发展指标），在此基础上，运用多元统计分析课程中所学的聚类分析、主成分分析和因子分析三大分析方法，建立相关数学模型；对选取省份2013/2014年度的社会经济发展状况作出综合分析。最后撰写实验报告，对所研究结果作出整理，提交任课老师，作为课程学习能力评价的依据。 实验报告内容要求如下： （1）给出数学模型的简单推导。 （2）给出模型求解的基本步骤。 （3）给出数据获取来源、三大分析的实验结果、经济发展情况分析和相关建议。 1.2 课题目的 ①采用聚类分析，对所选省份各市区的经济发展情况进行分类，分析各市区间的经济发展差异，得到各行政区域的经济发展状况的层级分类结果和经济类型划分结果，并对此做出简单的经济分析和统计意义阐释，达到分析所选省份区域经济发展差异，给出相关区域规划和经济政策制定建议的研究目标。 ②运用主成分和因子分析，提取能综合解释所选省域地区经济发展的因素，并据此对各地区社会经济发展状况进行分类、比较和综合评价，给出具体数量关系表达式，并讨论所选综合指标间的相关性；对模型结果做出合理化解释和经济发展建设相关建议。达到系统展现省域社会经济发展状况，为政府决策者统筹区域规划提供参考依据的目的。 2.问题的分析
引言：本小组成员打算借鉴汪潘义和王骑运用因子分析和聚类分析方法分析安徽省区域经济差异的经验，准备选取河北省2012年度11个地级市地区的经济发展状况相关指标和数据，分别利用聚类分析、主成分分析和因子分析三大分析方法建立经济综合评价的统计模型，借此系统展现省域社会经济发展状况全貌，分析所选省份区域经济发展差异，给出相关区域规划和经济政策制定建议的研究目标。 2.1 课题模型假设 假设1： 本文为使问题研究系统化，全面化；根据所学的宏观经济学课程知识，我们知道一个经济系统主要由投资、消费、储蓄、政府财政税收与购买等几大经济部门因素组成，为此本小组将影响河北省的社会经济发展的经济指标因素假定分为四大类部门层次进行综合考虑-政府财政税收因素，居民收入储蓄因素，消费因素，投资因素，以及考虑人口因素的综合核心指标因素-人均GDP，主要从宏观层面分析河北省（省域）国民经济发展情况。 假设2： 为保证实验结果的真实性和可靠信度，便于结果的经济分析和统计意义阐释，本小组成员的数据援引皆来自于河北省相应年度的统计年鉴，认为数据质量是可靠准确的，其次在数据指标的可比性和口径一致性上，我们认为各地级市地区间的同类指标具有可比性，且统计测算口径保持一致。 假设3： 聚类分析结果得到的经济类型具有区分度和可比性，主成分和因子分析得到的因子成分具有经济意义，便于统计阐释。 2.2 课题指标选取 依据2.1节的假设1；根据宏观经济学经济系统运行机制涉及的部门经济变
.UASB的设计计算： 1.1 设计说明： 厌氧反应器一般可采用矩形和圆形结构，对于圆形反应器在同样面积下，其周长比矩形少12%，但是圆形反应器这一优点仅在采用单独池子时才成立，当采用两个或两个以上时，矩形反应器可以采用共用壁。本工程厌氧反应器进水水质：水量1200 m3/d COD30000mg/l,BOD20000mg/l,SS2000mg/l。SS去除率19%，CODcr去除率40%，BOD5去除率45%。 本工程选用四座座矩形UASB反应器，钢筋混凝土结构，体积有效系数90%。 1.2 设计计算： 1.反应器几何尺寸： （1）容积负荷法：参考工程实际及本工程的水质条件，容积负荷选用9.5kgCOD/( m3/d)。反应器体积V=QS0/q 其中Q—反应器有效体积，m3 q—容积负荷，kgCOD/( m3/d) S0—进水有机物浓度，gCOD/L 则V=1200×30/9.5=3789.47 m3 选用4座同样规格的池子，则每个池子体积不小于3789.47/4=947.37 m3，假定UASB体积有效系数取90%，则每池总容积不小于1052m3。 （2）池子几何尺寸（以单池为计算模型）： 一般UASB的生产性装置的有效高度常采用5—8m，浓度较高的废水水力停留时间长时，常采用较大的反应器高度，鉴于此垃圾渗滤液的浓度较高,从微生物代谢及投资费用方面考虑，最大高度为10.5m。沉淀区水力负荷不超过0.7。本工程有效高度H取10.5m，超高H2取0.7m。 则表面积A=V/H1 其中A—厌氧反应器表面积，m2；H1—厌氧反应器高度，m； A=1052/11.2=93.9 m3。 由于矩形池在同样面积下比正方形的周长大，从而矩形UASB需要更多的建筑材料，但从单池布水的均匀性和经济性考虑，选择正方形的池子较为合理，从实际工程来看，反应器的宽度在20m以下是成功的。 综上：长取10m，宽取10m，则实际表面积为A=10×10=100m3>93.9 m3，表明设计合理。
学院:资环学院专业:采xxx 学号：201020020xx 姓名:lovepig861220 成绩: 城镇居民家庭食品总支出与肉类食品支出关系研究分析摘要: 近些年,我国经济高速增长,居民的家庭收入大幅提高,同时居民的生活水平和质量也有了很大的提高,以前只有在过节或者有贵客时才能在餐桌上见到的各种食品现在已经平常化日常化。 肉类做为日常家庭食品的一个重要组成部分,也快速的增长着.上世纪80年代以来,城市居民家庭人均肉类消费增长了1倍。从表面看来家庭食品支出越高肉类消费越多。但是我们将城镇居民按家庭收入分成5等份，发现收入最低的吃肉最少，随着收入的增加，肉类消费数量同步增加，收入越高吃肉越多。但是也有部分高收入家庭的肉类消费量开始下降。因为这部分群体对于健康饮食的关注远远高于其他人群。所以从总体上看来，家庭食品总支出与肉类食品支出之间存在着一定的相互关联。在此文中我们以回归分析方法分析检验了家庭肉类食品消费支出与家庭食品总支出是否存在线性相关关系。 关键词：家庭肉类食品支出与食品总支出，回归分析方法 正文 随着我国经济的快速发展，居民的生活水平也有了显著的提高。同时城市居民家庭在食品方面的开支始终占据着很大的份额，其中肉类的开支也有着显著的提高。故提出在我国居民生活水平日益提高的情况下肉类食品的消费水平是否与家庭总的食品消费水平存在线性相关性？ 数据描述:
表一:家庭食品支出与各种肉类支出分布 表二:家庭食品支出与肉类支出关系 模型建立： 提出假设条件，引进参数:由上面两个表格的数据我们可以假设家庭肉类支出与家庭食品总支出之间满足线性关系。设家庭食品总支出为X（元/月），家庭肉类食品支出为Y(元/月)。 1)做出表二中家庭食品总支出与肉类食品支出数据的散点图，如图一所示:
目录 摘要 (2) 一引言 (3) 二数据来源 (3) 三模型及预测方法的介绍 (4) 四模型建立、求解及检验 (6) 1.移动平均法预测 (6) 2.指数平滑法预测 (7) 3.一元线性回归预测 (8) 五分析与结论 (10) 六参考文献 (10)
摘要 中国在全球范围内，人口的数量是首屈一指，虽然中国向来以地大物博著称，但是，人口数目过多导致的种种问题接踵而至，就业问题、经济问题、教育问题等等。为了使我国的经济更好地发展，社会更加的进步，我们对于国内人口数目要有一个准确的预测，以满足人们日益发展的需求，并通过预测数据对未来的发展进行一系列的规划，从而促进我国社会更好更迅猛的发展。 本次课程设计主要通收集机山东省1996~2010年人口数据并且分别采用移动平均法、指数平滑法、一元线性回归预测模型对山东省未来十年的人口总数进行预测。 关键词 移动平均法指数平滑法线性回归 excel
引言 对于国家而言人口发展状况与国民经济各方面都有着密切联系。山东省人口总数在全国位居第二位。人口数量十分巨大，而人口发展状况与国民经济各方面都有着密切联系，直接影响着经济的繁荣与社会的发展，人口预测是制定和顺利实践社会经济各项战略设想的挤出和出发点，是制定正确的人口政策的科学依据。作为人口大国的中国，人口的分析和预测对我国的社会进步和经济发展具有更为重大的现实意义和长远意义。 本文主要针对于山东省过去的十五年人口数据，对未来十年的人口增长做一个大致的预测分析。 数据来源 从中国统计年鉴上得到的山东省1996到2010年总人口数的数据，如下： 单位：万人年份总人口数男女 1996 8747 4452 4295 1997 8810 4483 4327 1998 8872 4513 4359 1999 8922 4537 4385 2000 8975 4562 4413 2001 9024 4584 4440 2002 9069 4607 4463 2003 9108 4524 4484 2004 9163 4652 4512 2005 9212 4676 4537 2006 9282 4707 4575 2007 9346 4739 4606 2008 9392 4761 4632 2009 9449 4792 4658 2010 9536 4839 4697
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UASB工艺设计计算 一、UASB反应器设计说明 (一)工艺简介： UA SB 是升流式厌氧污泥床反应器的简称, 是由荷兰W agen ingen 农业大学教授L et t inga 等人于1972～ 1978 年间开发研制的一项厌氧生物处理计术, 国内对UA SB 反应器的研究是从 20 世纪 80 年代开始的. 由于UA SB 反应器具有工艺结构紧凑,处理能力大, 无机械搅拌装置, 处理效果好及投资省等特点,UA SB 反应器是目前研究最多, 应用日趋广泛的新型污水厌氧处理工艺[ 1 ] 1.UA SB 反应器基本构造如图1 2.UA SB 的工作原理： 如图1 所示, 废水由反应器的底部进入后, 由于废水以一定的流速自下而上流动以及厌氧过程产生的大量沼气的搅拌作用, 废水与污泥充分混合, 有机质被吸附分解, 所产沼气经由反应器上部三相分离器的集气室排出, 含有悬浮污泥的废水进入三相分离器的沉降区, 由于沼气已从废水中分离, 沉降区不再受沼气搅拌作用的影响. 废水在平稳上升过程中,其中沉淀性能良好的污泥经沉降面返回反应器主体部分, 从而保证了反应器内高的污泥浓度. 含有少量较轻污泥的废水从反应器上方排出. UA SB 反应器中可以形成沉淀性能非常好的颗粒污泥, 能够允许较大的上流速度和很高的容积负荷. UA SB 反应器运行的3 个重要的前提是: ①反应器内形成沉降性能良好的颗粒污泥或絮状污泥; ②出产气和进水的均匀分布所形成良好的自然搅拌作用; ③设计合理的三相分离器, 能使沉淀性能良好的污泥保留在反应器内 (二)设计作用 UASB，即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器。它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。 (三)设计参数 选用设计资料参数如下： ①参数选取：
水文分析计算课程设计报告书 学院：水文水资源 专业：水文与水资源工程 学号： 姓名： 指导老师：梁忠民、李国芳 2015年06月12日 南京 目录 1、设计任务 (1) 2、流域概况 (1) 3、资料情况及计算方案拟定 (1) 4、计算步骤及主要成果 (2) 4．1 设计暴雨X p(t)计算 (2) 4．1．1 区域降雨资料检验 (2) 4．1．2 频率分析与设计雨量计算 (3) 4．2计算各种历时同频率雨量X t,P (9) 4．3 选典型放大推求X P (t) (9) 4．4 产汇流计算 (9) 4．4．1 径流划分及稳渗μ值率定 (12) 4．4．2 地表汇流 (17) 4．5 由设计暴雨X P(t)推求Q P(t) (18) 4．5．1 产流计算 (18)
4．5．2 地面汇流 (18) 4．5．3地下汇流计算 (19) 4．5．4 设计洪水过程线 (20) 5、心得体会 (22)
1、设计任务 推求江西良田站设计洪水过程线,本次要求做P 校,即推求Q 0.01%(t)。 2、流域基本概况 良田是赣江的支流站。良田站以上控制的流域面积仅为44.5km 2，属于小流域，如右图所示。年降水均值在1500～1600mm 之内，变差系数Cv 为0.2，即该地区降雨充沛，年际变化小，地处湿润地区。暴雨集中。暴雨多为气旋雨、台风雨，季节为3～8月，暴雨历时为2～3日。 3、资料情况及计算方案拟定 3.1资料情况 设计站（良田）流量资料缺乏，邻近站雨量资料相对充分，具体如表3-1： 表3-1 良田站及邻近地区的实测暴雨系列、历时洪水、特大暴雨资料 3.2 方案拟定 本次课设采用间接法推求设计洪水，即是由推求的设计暴雨，经 过产汇流计算得到设计洪水。示意图如下： 4、设计暴雨XP(t)的计算 4.1 设计暴雨X p (t)计算 为推求该区域设计面降雨量，选取吉安、桑庄、寨头与峡江四站 站名 实测暴雨流量系列 特大暴雨、历史洪水 良田 75～78 （4年） Q=216m 3 /s ，N=80（转化成X 1日，移置峡江站） 峡江 53～80 （28年） 吉安 36～80 （45年） 桑庄 57～80 （24年） X 1日 寨头 57～80 （24年） 沙港 特大暴雨 X 1日=396mm ，N=100～150（6 （移置到寨头站）