基坑支护设计计算
1基坑支护设计的主要内容 2设计计算
根据地质条件的土层参数如图所示，根据设计要求，基坑开挖深度暂定为9m,按规范设定桩长为16.8m ，桩直径设定为0.8m ，嵌固深度站定为7.8m,插入全风化岩3.0m 。 2.1水平荷载的计算
按照超载作用下水土压力计算的方法，根据朗肯土压力计算理论计算土的侧向压力，计算时不考虑支护桩与土体的摩擦作用。地下水以上的土体不考虑水的作用，地下水以下的土层根据土层的性质差异需考虑地下水的作用。
土层水平荷载计算依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 1.计算依据和计算公式
主动土压力系数：)
2
45(tan 2i
ai K ?-=ο 被动土压力系数：)
2
45(tan 2i
pi K ?+?=
(1)支护结构水平荷载标准值e ajk 按下列规定计算：
1）对于碎石土及沙土：
a)当计算点深度位于地下水位以上时： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ b)当计算点深度位于地下水位以下时：
w ai wa wa j wa j ai ik ai ajk ajk K h m h z K C K e γησ])()[(2---+-= 式中ai K —第i 层土的主动土压力系数；
ajk σ—作用于深度z j 处的竖向应力标准值；
C ik —三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪粘聚 力标准值；
z j —计算点深度；
m j —计算参数,当h z j π时，取z j ,当h z j ≥时，取h ； h wa —基坑外侧水位深度；
wa η—计算系数，当h h wa ≤时，取1，当h h wa φ时，取零； w γ—水的重度。 2）对于粉土及粘性土： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ
（2）基坑外侧竖向应力标准值ajk σ按下列规定计算： ok rk ajk σσσ+=
（3）计算点深度z j 处自重应力竖向应力rk σ 1）计算点位于基坑开挖面以上时： j mj rk z γσ=
式中mj γ—深度z j 以上土的加权平均天然重度。 2）计算点位于基坑开挖面以上时： h mh rk γσ=
式中mh γ—开挖面以上土的加权平均天然重度。
（4）第i 层土的主动土压力系数K ai 应按下式计算 )245(tan 2ik
ai K ?-
=ο
式中ik ?—三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪摩擦角标准值。
（5）第i 层土的土压力合力Ea 按下式计算 h i aik aik ai S h e e E )'(2
1+=
式中aik e '—第i 层土土层顶部的水平荷载标准值； aik e —第i 层土土层底部的水平荷载标准值； h i —第i 层土的厚度； S h —锚杆的水平间距。 2.2各层土的水平荷载计算
（1）人工填土层（3.6m ）
839.0,7.0,100,8,/5.19111121=====a a a K K KP C m KN ?γ 基坑外侧竖向应力标准值： 201/20'm KN q ok rk k a ==+=σσσ
2
/2.906.35.1920'1111101m KN h h q k a ok rk k a =?+=+=+=+=γσγσσσ
水平荷载标准值：
21111/576.0839.0827.0202'm KN K C K e a a aok k a =??-?=-=σ
水平合力：
m KN h e e E k a k a a /27.1046.3)35.57576.0(2
1)'(211111=?+=?+= 水平荷载作用点离该土层底端的距离： m e e e e h Z k a aok k a aok 212.135
.57576.035.57576.02.36.32.31111=++?=++=
(2)淤泥质土层（0.9m ）
916.0,84.0,50,7,/0.18222222=====a a a K K KP C m KN ?γ
基坑外侧竖向应力标准值：
212/2.90'm KN k a k a ==σσ
2012/4.1069.00.182.90m KN q k a ok rk k a =?+=+=+=σσσσ
水平荷载标准值：
222222/94.62916.07284.02.902''m KN K C K e a a k a k a =??-?=-=σ 222222/55.76916.07284.04.1062m KN K C K e a a k a k a =??-?=-=σ
水平荷载：
22212/75.699.0)55.7694.62(2
1
)'(21m KN h e e E k a k a a =?+=?+=
水平荷载作用点离该土层底端的距离：
m k ea k a e k ea k a e h Z 435.055
.7694.6255.7694.62239.021'21'2.322=++??=++=
（3）粉质粘土层（2.2m ）
676.0,588.0,15,23,/193303323=====a a a K K KP C m KN ?γ 基坑外侧竖向应力标准值： 223/4.106'm KN k a k a ==σσ
233203/2.1482.2194.106m KN h k a k rk k a =?+=+=+=γσσσσ 水平荷载标准值：
233333/28.27767.0232588.04.1062''m KN K C K e a a k a k a =??-?=-=σ 2
/86.51767.0232588.02.148233333m KN K C K e a a k a k a =??-?=-=σ
水平荷载：
m KN h e k e E k a a a /05.872.2)86.5128.27(2
1)'(213333=?+=?+= 水平荷载作用点离该土层底端的距离： m e e e e h Z k a k a k a k a 986.086
.5128.2786.5128.27232.2''23333333=++??=++?=
（4）可塑粉质粘土层
残积可塑粉质粘土层（2.8m ）分成两部分（开挖面以上2.3m 和开
挖面以下0.5m ）
1）按照规范：基坑开挖位于地下水位
对于粉土及粘土：j
mj rk q
rk ajk ai
ik ai aik Z K C K e γσσσσ=+=-2
mj γ深度Z j 以上土的加权平均天然重度：
2）767.0,588.0,15,25,/184404442
=====a a K K KPa C m KM ?γ
基坑外侧竖向应力标准值：
2
443042
34/6.1893.2182.148/2.148'm
KN h m KN k a k rk k a k a k a =?+=+=+===γσσσσσσ
水平荷载标准值：
2
44444244444/01.71767.0252588.06.1892/79.48767.0252588.02.1482''m
KN K C K e m KN K C K k e a a k a k a a a k a a =??-?=-==??-?=-=σσ
水平荷载：
m KN h e e E k a k a a /77.1373.2)01.7179.48(2
1)'(214444=?+=?+= 水平荷载作用点离改土层底端的距离： m e e e e h Z k a k a k a k a 079.101
.7179.4801.7179.482.33.2''2.3444444=++?=++=
4.2.3 水平抗力计算
基坑底面以下水平抗力计算的土层为：第4层土（可塑粉质粘土层0.5m ）、第五层土（硬塑粉质粘土层4.3m ）、第6层土（全风化岩层0.3m ）。
计算依据和计算公式：
土层水平抗力计算依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99 （1）基坑内侧水平抗力标准值pjk e 按下列规定计算：
1）对于碎石土及砂土，基坑内侧水平抗力标准值按下列规定计算：
w pi wp j ai ik ai pjk pjk K h z K C K e γσ)1)((2--++=
式中pjk σ——作用于基坑底面以下深度Z j 处的竖向应力标准值 K pi ——第i 层 土的被动土压力系数。
2）对于粉土及粘性土，基坑内侧水平抗压力标准值按下列规定计算：
pi ik pi pjk pjk K C K e 2-=σ
（2）作用与基坑地面以下深度Z j 处的竖向应力标准值ajk σ按下式计算：
j mj pjk z γσ=
式中mj γ——深度Z j 以上土的加权平均天然重度。 （3）第i 层土的被动土压力系数Kpi 应按下式计算 )245(tan 02ik
pi K ?+
=
（4）第i 层土的水平抗压力E p 为： h i pik pik pi s h e e E )'(2
1+=
式中e ’pik ——第i 层土土层顶部的水平抗力标准值； e pik ——第i 层土土层底部的水平抗力标准值；
h i ——第i 层土的厚度； S h ——预应力锚索的水平距离。 4.2.4 各层水平抗力计算 （1）可塑粉质粘土层
302.1,695.1,25,/18,5.0444244=====p p a k k k K K KP C m KN m h γ 作用于基坑底面以下深度z j 处的竖向应力标准值： 244424/95.018,/0'm KN h m KN k k pk pk =?===γσσ 水平抗力标准值：
2
44444244444/4.80302.1252695.192/10.65302.1252695.102''m
KN K C K e m KN K C K e p k p k p k p p k p k p k p =??+?=+==??+?=+=σσ
水平抗力：
m KN h e e E k p p p /38.365.0)4.8010.65(2
1)'(2
14445=?+=+= 水平抗力离该土层底端的距离：
m e e e e h Z k p k p k p k p k k 241.04
.8010.654
.8010.652.35.0''2.3444445=++?=++=
（2）硬塑粉质粘土层
375.1,891.1,180,35,/20,3.4555555======p p k a k k k K K KP C m KN m h ?γ
作用于基坑底面以下深度z j 处的竖向应力标准值：
255525/953.4209,/95.018'm KN h m KN k k k p k p =?+===?=γσσ
水平抗力标准值：
2
55555255555/12.251375.1262891.1952/52.88375.1262891.192''m
KN K C K e m KN K C K e p k p k p k p p k p k p k p =??+?=+==??+?=+=σσ
水平抗力：
m KN h e e E k p p p /23.7303.4)12.25152.88(2
1
)'(215555=?+=+=
水平抗力离该土层底端的距离：
m e e e e h Z k p k p k p k p k k 807.112
.25152.8812.25152.882.33.4''2.3555555=++?=++=
（3）全风化岩层
568.1,458.2,25,45,/5.20,366066266======p p k a k k k K K KP C m KN m h ?γ
作用于基坑底面以下深度z j 处的竖向应力标准值：
2
66562
56/5.15635.2095/95'm
KN h m KN k k k a k p k a k p =?+=+===γσσσσ
水平抗力标准值：
2
66666266666/8.525568.1452458.25.1562/63.374568.1452458.2952''m
KN K C K e m KN K C K e p k p k p k p p k p k p k p =??+?=+==??+?=+=σσ
水平抗力：
m KN h e e E k p p p /65.13500.3)8.52563.374(2
1
)'(216666=?+=+=
水平抗力离该土层底端的距离；
m e e e e h Z k p k p k p k p k k
944.08
.52563.3748.52563.3742.32''2.3666666=++?=++= 由以上计算步骤可得K12的水平荷载、水平抗力如下图所示 4.2.5支点力计算
（1）计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距离：
基坑底面水平荷载标准值：m KN e a /38.73= 由k p k a e e 11=可得：
71.01=65.1+（80.4-65.1）/0.51c h ? 求得；m h c 193.01= （2）计算支点力T c1：
计算设定弯矩零点以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和
∑Eac ：
其中，设定弯矩零点位置以上第4层土的水平荷载
m
KN h
e e E a c a c a /77.1373.2)01.7179.48(5.0)'(5.044=?+=?+=
其作用点离设定弯矩零点的距离：
KN
E m
h a c a 7.13193.001.71168.101
.7179.4801
.7179.482.3193.03.244=?==++?+=
① 合力之和∑ac E ：
5.412'44321=++++=∑a a c a a a ac
E E E E E E
各土层水平荷载距离设定弯矩零点的距离为：
m z h h ac 805.6193.9111=+-=
按上述计算方法可得：
m h h m h m h a a c a c a 09655.0,272.1,479.3,128.55432====
合力∑ac E 作用点至设定弯矩零点的距离：
m E h E h E h E h E h E h ac
a a a a c a a c a a c a a ac 75.35
544332211=++++=
∑
② 设定弯矩零点位置以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的
∑pc
E
：
设定弯矩零点以上的水平抗力包含第四层土。
2424/61.70,/10.65'm KN e m KN e c p k p ==
水平抗力∑pc E
∑=m KN E
pc
/1.13
水平抗力∑pc E 作用点离设定弯矩零点的距离
m h pc 095.0=
③ 计算支点力T c1
设定锚杆插于离地面3m 的位置处，则 h t1=6m 支点力为：
KN h h E H E h T c T pc
pc ac ac c 61.2491
11=+-=
∑∑
4.2.6嵌固深度验算 验算准则为：
∑∑≥-++002.1)(11a a d t c p p E h h h T E h γ，则嵌固深度设计符合基坑的受理要求。
① 基坑外侧水平荷载标准值合力之间之和∑ai E ：
∑=+++++=m KN E E E E E E E
a a a a a aq a
/13.67465432
各土层水平荷载距离桩底面的距离为：
m z h h a 412.148.16111=+-=
按上述计算方法可得：
m
h m h m h m h m h m h a a a a a a 5.115.555.7'879.8086.11,735.12654432======
∑Ea 的作用点距离桩底的距离h a ；
m E h E h E h E h a
a a a a a a a 83.8 (6)
62211=+++=
∑
② 基坑内侧水平抗力标准值合力之和∑pj E ：
∑=++=m KN E E E E
p p p p
/26.2117654
各土层水平荷载距离桩底面的距离为：
m z h h k k p 54.78.7444=+-=
按上述计算方法可得：
m h m h a p 944.0,807.435==
∑p
E
的作用点距离桩底面的距离h p ：
m E h E h E h E h p
p p p p p p 39.26
65544=++=
∑
③ 嵌固深度验算
0?2.1)(011≥=-++∑∑a a d t e p p E h h h T E h γ
满足要求
4.2.7灌注桩结构设计
灌注桩直径φ800mm,砼强度C25，受力刚劲采用II 级刚劲，综合安全系数为1.4，桩中—中间距1000mm 。
根据陈忠汉和程丽萍编著的《深基坑工程》中的理论，将直径为800mm 的圆柱桩转化为宽为1000mm 墙厚为h ：
mm
h h D h 7.70064
80014.31264124
444=??=
?=λ 取h=700mm
4.2.8桩身最大弯矩的计算
由表4-1已算出的E ai ,E pi 及T=249.61KN 可以知道剪力为零的点在基坑底上部的主动土压力层中，且在第三层土中。
所以设剪力为零的点在4.5m 以下x 米令x m =4.5+x x m 为基坑顶到剪力为零的点的距离，则有：
剪力为零的土压力：
x k C k x r q e a a a axm 17.1128.272)]5.4([333+=-++=
此层的土压力
2585.528.272
)17.1128.2728.27(x x x
x E axm +=++=
因为距基坑顶为x m 处的剪力为零，则有：
021=---axm a a E E E T
整理得：5.585x 2+27.28x=75.59 解得：x=1.974m
由于最大弯矩点就是剪力为零的点，即x m ,所以x m =4.5+1.974=6.474 最大弯矩可表示为：3max 221max y E y E y T M a ?-?-?= 将数据代入解得：Mmax=373.67KN/m 4.2.9桩身的配筋计算
则此桩的配筋可转化为截面为b ×h=1000mm ×700mm 的矩形截面梁进行配筋。所以有:环境类别为二级，砼强度C25，钢筋采用HRB335的II 级钢筋。
由于环境类别为二级，砼强度C25此梁的最小保护层厚度为50mm 则有：
h 0=700-50=650mm
有砼及钢筋的等级查表可得，
55
.0,8.0,0.1/27.1,/300,/9.11112
22======b t y c mm KN f mm KN f mm KN f ξβα
c f ——混凝土轴心抗压强度设计值
y f ——钢筋强度设计值
t f ——混凝土轴心抗拉强度设计值
1α——受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度
设计值的比值
1β——矩形应力图受压区高度与中和轴高度的比值
11βα——统称为等效矩形应力图系数 b ξ——相对界限受压区高度
求计算系数：
962.02
21155.0077.0211074.02
1=-+=
=<=--===
s
s b s c s bh f M
αγξαξαα 故219920
mm h f M
A s y s ==
γ 所以选用6φ22 A s =2281mm 2 (2)桩身箍筋配筋
按构造要求取：梁中箍筋最大间距Smax=250mm 。直径φ8mm 螺旋箍。在坑底、两道锚杆处上下各500mm 范围内加密，箍筋间距
φ150mm 。
验算适应条件： 1.b ξξ<,满足。 2.%19.045.0%325.0min =?
=>=y
t
f f ρρ，同时%2.0>ρ，故可以。
第五章土压力计算 本章主要介绍土压力的形成过程，土压力的影响因素；朗肯土压力理论、库仑土压力理论、土压力计算的规范方法及常见情况的土压力计算；简要介绍重力式挡土墙的设计计算方法。 学习本章的目的：能根据实际工程中支挡结构的形式，土层分布特点，土层上的荷载分布情况，地下水情况等计算出作用在支挡结构上的土压力、水压力及总压力。 第一节土压力的类型 土体作用在挡土墙上的压力称为土压力。 一、土压力的分类 作用在挡土结构上的土压力，按挡土结构的位移方向、大小及土体所处的三种平衡状态，可分为静止土压力E o，主动土压力E a和被动土压力E p三种。 1．静止土压力 挡土墙静止不动时，土体由于墙的侧限作用而处于弹性平衡状态，此时墙后土体作用在墙背上的土压力称为静止土压力。 2．主动土压力 挡土墙在墙后土体的推力作用下，向前移动，墙后土体随之向前移动。土体内阻止移动的强度发挥作用，使作用在墙背上的土压力减小。当墙向前位移达主动极限平衡状态时，墙背上作用的土压力减至最小。此时作用在墙背上的最小土压力称为主动土压力。 3．被动土压力 挡土墙在较大的外力作用下，向后移动推向填土，则填土受墙的挤压，使作用在墙背上的土压力增大，当墙向后移动达到被动极限平衡状态时，墙背上作用的土压力增至最大。此时作用在墙背上的最大土压力称为被动土压力。 大部分情况下作用在挡土墙上的土压力值均介于上述三种状态下的土压力值之间。 二、影响土压力的因素 1．挡土墙的位移 挡土墙的位移（或转动）方向和位移 量的大小，是影响土压力大小的最主要的因 素，产生被动土压力的位移量大于产生主动 土压力的位移量。 2．挡土墙的形状 挡土墙剖面形状，包括墙背为竖直或是 倾斜，墙背为光滑或粗糙，不同的情况，土压力的计算公式不同，计算结果也不一样。 3．填土的性质 挡土墙后填土的性质，包括填土的松密程度，即重度、干湿程度等；土的强度指标内摩擦角和粘聚力的大小；以及填土的形状（水平、上斜或下斜）等，都
第二部分 基坑支护结构的计算 支护结构的设计和施工，影响因素众多，不少高层建筑的支护结构费用已超过工程桩基的费用。为此，对待支护结构的设计和施工均应采取极慎重的态度，在保证施工安全的前提下，尽量做到经济合理和便于施工。 一、支护结构承受的荷载 支护结构承受的荷载一般包括 –土压力 –水压力 –墙后地面荷载引起的附加荷载。 1 土压力 ⑴主动土压力： 若挡墙在墙后土压力作用下向前位移时随位移增大，墙后土压力渐减小。当位移达某一数值时，土体内出现滑裂面，墙后土达极限平衡状态，此时土压力称为主动土压力，以Ea表示。 ⑵静止土压力： 若挡墙在土压力作用下墙本身不发生变形和任何位移（移动或滑动），墙后填土处于弹性平衡状态，则此时作用在挡墙上的土压力成为静止土压力。以E0表示。 (3)被动土压力： 若挡墙在外力作用下墙向墙背向移动，随位移增大，墙所受土的反作用力渐增大，当位移达一定数值时，土体内出现滑裂面，墙后土处被动极限平衡状态，此时土压力称为被动土压力，以Ep表示。
主动土压力计算 ?主动土压力强度 ?无粘性土 粘性土 土压力分布 对于粘性土按计算公式计算时，主动土压力在土层顶部（H=0处）为负值，即 表明出现拉力区，这在实际上是不可能发生的。只计算临界高度以下的主动土压力。土压力分布 可计算此种情况下的临界高度Zc，进而计算临界高度以下的主动土压力。
被动土压力计算 被动土压力强度 ?无粘性土 粘性土 计算土压力时应注意 ?不同深度处土的内聚力C不是一个常数，它与土的上覆荷重有关，一般随深度的加大而增大，对于暴露时间长的基坑，土的内聚力可由于土体含水量的变化和氧化等因素的影响而减小甚至消失。 ?、C 值是计算侧向土压力的主要参数，但在工程桩打设前后的、C值是不同的。 在粘性土中打设工程桩时，产生挤土现象，孔隙水压力急剧升高，对、C值产生影响。另外，降低地下水位也会使、C值产生变化。 水压力
城市地铁盾构施工土压力选择 随着北京2008年申奥成功，我国的城市地铁施工必将走向了一个崭新的一页。城市地铁盾构施工具有快速、安全、对地面建筑物影响小等诸多优点，已经被越来越多的人们所认可。在城市地铁盾构施工中，如何设置合理的土压，对于控制地表沉降有着至关重要的意义。 一、土压平衡复合式盾构机三种工况的简要介绍土压平衡复合式盾构有三种工况，即敞开式、半敞开式、土压平衡三种掘进模式。地层围岩条件较好时，螺旋输送机伸入土仓，螺旋输送机的卸料口完全打开，土仓内不保持土压，维持刀盘、土仓、螺旋输送机之间的完全敞开，实现敞开式模式掘进。当围岩稳定性变坏，工作面有坍塌时或有坍塌的可能，或地下涌水不能得到有效控制时，缩回螺旋输送机，关闭螺旋输送机的卸料口，压入压缩空气，土仓会被压力封闭，控制地下水的涌出，防止坍塌的进一步发生，即可实现半敞开式掘进模式；若水压力大或工作面不能达到稳定状态，则先停止螺旋输送机的出碴，切削下来的碴土充满土仓。与此同时，用螺旋输送机排土机构，进行与盾构推进量相应的排土作业，掘进过程中，始终维持开挖土量与排土量的平衡来维持仓内碴土的土压力。以土仓内的碴土压力抗衡工作面的土体压力和水压力，以保持工作面的土体的稳定，防止工作面的坍塌和地下水的涌出，从而使盾构机在不松动的围岩中掘进，确保不产生地层损失，实现土压平衡掘进模式。 二、掘进土压力的设定 在选择掘进土压力时主要考虑地层土压，地下水压（孔隙水压），预先考虑的预备压力地层施工土压 在我国铁路隧道设计规范中，根据大量的施工经验，在太沙基土压力理论的基础上，提出以岩体综合物性指标为基础的岩体综合分类法，根据隧道的埋资深度不同，将隧道分为深埋隧
完美WORD格式编辑 第一章、综合说明 一.工程概况 安庆碧桂园三期C段工程位于安庆市东部皖江大道与港口路交叉口东南角，开挖场地较为开阔，无建筑物障碍；本工程共9栋楼，3栋28层，5栋30层，1栋24-30层。建筑面积约为250000平方米；地下车库面积约为69000平方米。 安庆壁柜三期9#、10#、19#、20#、地下室C段工程，其中2栋28层、2栋30层。抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，建筑场地土地段类别为对抗震不利地段，场地类别为Ⅲ类。本工程抗震设防烈度为7度。基础形式为整体筏板及承台基础，混凝土等级为C30，地下室防水等级为P6。该工程为地下一层。设计±0.000相当于绝对标高13.30米，原始地面标高约为-0.5米，承台基础基底标高-6.05m，筏板基底标高为-5.55m，基底标高复杂，土方开挖时要做好标高控制，严禁超挖。 根据地质报告地下水位平均埋深在12.30m左右，因雨季施工地下水非常丰富，土方开挖前须做好基坑降水工作。 本工程场地为长江冲积漫滩地貌，基坑侧壁土层主要为可塑~软塑状粉质粘土，局部夹粉土、粉砂。时下正值丰水期，地下水埋藏较浅，且水量颇丰，增加了基坑工程施工难度。 基于上述条件，根据《建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012》的判定标准，结合该基坑工程的实际情况，可综合判断该基坑侧壁安全等级为三级。 二.编制依据
1、安庆碧桂园三期C区工程施工组织设计 2、广东博意建筑设计院有限公司设计的工程图纸。 3、安徽工程勘察院提供的《岩土工程勘察报告》。 4、建设单位与施工单位签订施工合同。 6、有关安全生产、文明施工的规定； 7、本公司关于质量保证及质量要素程序的有关文件。 8、现行国家、行业、地方施工技术规范及有关规定： 1）《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2012 2）《地下工程防水技术规范》GB50108-2008 3）《建筑边坡技术规范》GB50330-2002 4）《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 5）《工程测量规范》GBJ50026-2007 6）《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001 7）《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012 8）《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005 9）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 10）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002 11）《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497-2009 12）《建筑基坑工程技术规程》(DB 29-202-2010) 13）《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008) 14）《软土地基深层搅拌加固法技术规程》(YBJ 225-91) 15）《建筑变形测量规范》(JGJ 8-2007) 16）《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009）
主动土压力 挡土墙向前移离填土，随着墙的位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐减小，当墙后土体达到主动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力减至最小，称为主动土压力P a 。 被动土压力 挡土墙在外力作用下移向填土，随着墙位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐增大，当墙后土体达到被动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力增至最大，称为被动土压力P p 。上述三种土压力的移动情况和它们在相同条件下的数值比较，可用图6-2来表示。由图可知P p ＞P o ＞P a 。 朗肯基本理论 朗肯土压力理论是英国学者朗肯（Rankin ）1857年根据均质的半无限土体的应力状态和土处于极限平衡状态的应力条件提出的。在其理论推导中,首先作出以下基本假定。 (1)挡土墙是刚性的墙背垂直； (2)挡土墙的墙后填土表面水平； (3)挡土墙的墙背光滑，不考虑墙背与填土之间的摩擦力。 把土体当作半无限空间的弹性体，而墙背可假想为半无限土体内部的铅直平面，根据土体处于极限平衡状态的条件，求出挡土墙上的土压力。 如果挡土墙向填土方向移动压缩土体，σz 仍保持不变，但σx 将不断增大并超过σz 值，当土墙挤压土体使σx 增大到使土体达到被动极限平衡状态时，如图6-4的应力园O 3，σz 变为小主应力，σx 变为大主应力，即为朗肯被动土压力(p p )。土体中产生的两组破裂面与水平面的夹角为2 45?- ?。 朗肯主动土压力的计算 根据土的极限平衡条件方程式 σ1=σ3tg 2 (45°+2?)+2c ·tg(45°+2?) σ3=σ1tg 2(45°-?)-2c ·tg(45°-?)
基坑支护设计计算 1基坑支护设计的主要内容 2设计计算 根据地质条件的土层参数如图所示，根据设计要求，基坑开挖深度暂定为9m,按规范设定桩长为16.8m ，桩直径设定为0.8m ，嵌固深度站定为7.8m,插入全风化岩3.0m 。 2.1水平荷载的计算 按照超载作用下水土压力计算的方法，根据朗肯土压力计算理论计算土的侧向压力，计算时不考虑支护桩与土体的摩擦作用。地下水以上的土体不考虑水的作用，地下水以下的土层根据土层的性质差异需考虑地下水的作用。 土层水平荷载计算依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 1.计算依据和计算公式 主动土压力系数：) 2 45(tan 2i ai K ?-=ο 被动土压力系数：) 2 45(tan 2i pi K ?+?= (1)支护结构水平荷载标准值e ajk 按下列规定计算： 1）对于碎石土及沙土： a)当计算点深度位于地下水位以上时： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ b)当计算点深度位于地下水位以下时： w ai wa wa j wa j ai ik ai ajk ajk K h m h z K C K e γησ])()[(2---+-= 式中ai K —第i 层土的主动土压力系数；
ajk σ—作用于深度z j 处的竖向应力标准值； C ik —三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪粘聚 力标准值； z j —计算点深度； m j —计算参数,当h z j π时，取z j ,当h z j ≥时，取h ； h wa —基坑外侧水位深度； wa η—计算系数，当h h wa ≤时，取1，当h h wa φ时，取零； w γ—水的重度。 2）对于粉土及粘性土： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ （2）基坑外侧竖向应力标准值ajk σ按下列规定计算： ok rk ajk σσσ+= （3）计算点深度z j 处自重应力竖向应力rk σ 1）计算点位于基坑开挖面以上时： j mj rk z γσ= 式中mj γ—深度z j 以上土的加权平均天然重度。 2）计算点位于基坑开挖面以上时： h mh rk γσ= 式中mh γ—开挖面以上土的加权平均天然重度。 （4）第i 层土的主动土压力系数K ai 应按下式计算 )245(tan 2ik ai K ?- =ο 式中ik ?—三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪摩擦角标准值。
基坑支护施工方案 编制： 审核： 2017年11月8日 一、工程概况
某楼位于医院大门北侧，地面自然标高为8.15米左右，病房楼±0.000为9.45米，基坑坑底标高为-7.00米，开挖深度为5.7米。局部9米,土层见附件勘察报告摘页。 基坑北面紧临B区，B区外排挖孔桩与地下室底板外边净间距仅1.7米；东面临路边围墙，最小间距为4.6米，东南角有二层建筑，净间距2.0米；西南角有一陡坡，坡上有一棵待保护古树，古树离地下室约10米，且该处离新砌挡土墙较近；其余处无重要建筑物。该基坑工程经我公司设计，拟采用土钉墙工法进行支护，东南角临二层楼处采用挖孔桩。 二、施工准备 （一）施工作业劳动力安排 土钉墙施工配备：钢筋工7人，砼工8人，钻孔工8人，普工4人，共计27人。 （二）施工人员与设备进退场计划 依据本工程特点，我公司在施工前期准备中，现场管理人员和作业人员全部进驻施工现场，做好施工前期的一切准备工作，包括整个场地整平、开挖线放线定位、各种施工机械设备进场、材料进场、搭建各种临时设施，修筑现场施工道路及接通水源、电源等。 土方及边坡支护施工完成后三天内完成整个场地的撤场工作，移交现场各种控制点及整个场地，做到工完、料清、现场平整。 （三）施工现场准备 1. 在建设单位协助下，解决好施工现场“三通一平”工作，待放线定位后编制施工现场平面布置图，并交接水源、电源，做好现场施工电缆线的架设与临时设施的搭建工作。 1.1建设单位提供的用电电源：每台机100KW，总配电容量200KW，
具体线路架设待业主提供电源后绘制施工现场平面图。 1.2基坑施工放线定位后，在不影响施工作业区域内修筑场地临时道路和测放多条控制点。 2. 根据业主提供的定位坐标与基坑控制轴线，由项目部依据基坑平面图放好基坑开挖线，并经有关方面书面验收后，做好坐标控制点及水准点的保护。 3. 根据建设单位审查认可的基坑支护图及时编制施工参数，正式施工开工前，由设计人员对项目部和作业人员进行施工技术与质量要求交底。 4. 根据场地实际条件及现有下水道位置，做好临时排水沟，确保下雨时基坑内积水能及时排出。 5. 落实材料进场，进行相关材料的检验工作，待检验合格报送建设或监理单位确认后，材料方能使用。 6. 与业主一道实地查找基坑周围地下管线，并做好监控标志。 （四）施工机械配备 1．基坑开挖线测放：由专业测绘人员采用全站仪测放。 2．支护设备：9m3空压机1台，干式砼喷射机1台，钢管打入设备4台，注浆设备2台。 3．抽水设备：备齐潜水泵及输送橡胶管，满足工程抽水要求。 4．配电设备：备齐配电箱（柜）、电缆线，并满足施工现场临时用电要求。 5．钢筋切割与焊接设备：土钉制作的钢筋切割机、电焊机各2台。 6．照明设备：基坑周边布置大功率照明灯2盏。 7．材料送运设备：输送砼、石、水泥翻斗推车20辆。
基坑设计计算9453090
前言 基坑支护工程伴随着现代建筑事业的告诉发展，其越来越重要。现代城市建筑物中，尤其是高层和超高层建筑中往往伴随有很大的基坑，故在修筑过程中需要设计支护方案对其支护。 在本设计支护过程中，主要涉及到软土地区的基坑支护形式和防水、降水方案。本基坑支护的两个主要方案有：排桩加内撑、地下连续墙加内撑。在本基坑支护内力计算中采用的方法主要有等值梁法和山肩帮男法。另外，支撑主要采用钢支撑。降水采用电渗法加喷射井点进行降水。在支护结构设计中，我们还要对支护结构进行抗隆起，抗渗验算。另外，在开挖过程中时时对基坑边缘和基坑周围的建筑物进行观察，以防止其过大变形。支护结构设计中最突出的为结构内力计算、配筋、基坑的稳定性验算、内撑的设计。熟悉了常见的内力计算方法及南方软土地区常见的支护形式，了解了各种各样的基坑支护形式
本基坑支护深度10m，周围环境较复杂。我们选取排桩加内撑和地下连续墙加内撑两种不同的支护型式。其中，排桩内力计算我们采用等值梁法进行计算。地下连续墙采用山肩邦男法进行内力计算。在等值梁法进行计算时，我们将内撑简化为铰支座,使其变成一个一次超静定结构，然后计算出内力并进行配筋。山肩邦男法进行计算时，采用分层开挖的方式。在第一次开挖后，根据力矩平衡、内力平衡计算，得出第一道内撑所受的力和墙体所受到的弯矩。这样依次直至最后一次开挖,得出墙体所受的最大弯矩与内撑所受到的力。内力计算完成后对基坑进行抗隆起、抗渗稳定性验算。在最后，对基坑采用理正软件进行复核计算结果。
The Foundation Supporting’s depth is 10m, the surrounding environment is complex. We select two different types that are piles adding the support and underground continuous wall adding the support . We use the Equivalent Beam method to calculate the pile internal forces. But we use the Shanjianbangnan method to calculate the underground continuo us wall’s internal forces.We simplify the internal supports into hinged supports and calculate by the equivalent beam method. we turn out to be a statically indeterminate structure,we can calculate the internal forces and reinforcement. When we calculate by the Shanjianbangnan method, we make slicing excavation. After the first excavation, the first wall’s force and bending moments that the wall will be calculated by torque balance and internal forces balance calculations. We get the biggest bending moment and the biggest force until the last excavation by upper step one by one. After the completion of the internal force calculation ,anti-uplift and the impermeability stability checking should be taken. In the end, we verify the correctness of the results for excavation by using Lizheng software.
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基坑支护施工方案 一、工程概况 ××花苑三期工程由1～4号楼组成建筑面积为198000m2，四栋高层，大型地下车库，面积为23000m2，场地内自然地坪标高为4.3m左右，3号楼基坑挖深为2.7m，其他三栋基坑深为5.0～5.5m左右，局部集水坑深达8.5 m～9.0m。 3号楼采取1︰1放坡，开挖前进行井点降水；4号楼基坑外侧采取水泥土深层搅拌桩加局部土钉支护，内侧采用1︰1放坡，另做混凝土护坡；1～2号楼局部做深层搅拌桩，其余为1∶1放坡施工。地下车库外侧为深层搅拌桩围护。 二、水文地质情况 本工程坑底位于③2层灰色淤泥质粉质粘土中，该层夹有薄层粉砂及透镜体。该土层含水量高，孔隙比大，土质相对不稳定。在浅层承压水作用下易产生流砂及涌土现象，其垂直向的渗透系数达10-4cm/s数量级，远大于④层土10-6cm/s数量级。④层的灰色淤泥质粘土层为高压缩性土，压缩系数，a01-02>0.5MPa-1，该土层可视为不透水层。 选择④层淤泥质粘土层作深层搅拌桩的止水帷幕，就可以有效切断地下水的渗透途径，同时在基坑内配合明排水，就可以有效防止坑底土体的隆起及涌土流砂现象。 三、水泥土围护墙的设计、计算方法 1．设计参数 (1)基坑围护采用3.2m宽、8m深的深层搅拌桩，采用格栅式结构，局部基坑深8.5m，采用深层搅拌+五排土钉支护。 (2)地下车库围护结构采用3.2m宽、7.5m深的深层搅拌桩，采用格栅式结构。 (3)本工程采用双头止水深层搅拌桩，横向间距为500mm，采用425普通硅酸盐水泥，掺量为12%，水灰比0.5。 (4)盖梁为20cm厚混凝土，钢筋网为单层双向Φ12@200。 (5)超过24h的施工冷缝采用二喷三搅的施工工艺。 (6)在成桩15d后水泥土强度达到50%时方可开挖。 2．水泥土围护墙设计验算方法 (1)主动土压力强度标准值的计算方法 当坑外地表面为水平面，基坑围护墙背为竖直面时，由土体本身产生的主动土压力 强度标准值e ak和由地表面均布荷载作用产生的主动土压力强度标准值e aqk,可按下列公式计算： a k aqk a k a i i ak k q e k c k h e = -∑ =2 ) (γ 式中e ak——计算点处由土体本身产生的主动土压力强度标准值（kPa），当e ak<0时，一般取e ak=0；
土体主动、主动土压力概念及计算公式
[指南]土体主动、主动土压力概念及计算公式主动土压力 挡土墙向前移离填土，随着墙的位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐减小，当墙后土体达到主动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力减至最小，称为主动土压力P。 a 被动土压力 挡土墙在外力作用下移向填土，随着墙位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐增大，当墙后土体达到被动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力增至最大，称为被动土压力P。上述三种土压力的移动情况和它们在相同条件下的数值比较，p 可用图6-2来表示。由图可知P,P,P。 poa 朗肯基本理论 朗肯土压力理论是英国学者朗肯(Rankin)1857年根据均质的半无限土体的应力状态和土处于极限平衡状态的应力条件提出的。在其理论推导中,首先作出以下基本假定。 (1)挡土墙是刚性的墙背垂直; (2)挡土墙的墙后填土表面水平; (3)挡土墙的墙背光滑，不考虑墙背与填土之间的摩擦力。 把土体当作半无限空间的弹性体，而墙背可假想为半无限土体内部的铅直平面，根据土体处于极限平衡状态的条件，求出挡土墙上的土压力。 如果挡土墙向填土方向移动压缩土体，ζ仍保持不变，但ζ将不断增大并超过ζ值，zxz当土墙挤压土体使ζ增大到使土体达到被动极限平衡状态时，如图6-4的应力园O，ζx3z变为小主应力，ζ变为大主应力，即为朗肯被动土压力(p)。土体中产生的两组破裂面与xp
,45:,水平面的夹角为。 2 朗肯主动土压力的计算 根据土的极限平衡条件方程式 ,,2ζ=ζtg(45?+)+2c?tg(45?+) 1322 ,,2ζ=ζtg(45?-)-2c?tg(45?-) 3122 土体处于主动极限平衡状态时，ζ=ζ=γz，ζ=ζ=p，代入上式得 1z3xa 1)填土为粘性土时 填土为粘性土时的朗肯主动土压力计算公式为 ,,2,ap=γztg(45?-)-2c?tg(45?-)=γzK-2c (6-3) aa22 由公式(6-3)，可知，主动土压力p沿深度Z呈直线分布，如图6-5所示。a (一)Z 0 ZH-H30 HZPa-3 H γ2cHKa?Ka 图5,5粘性土主动土压力分布图 当z=H时p=γHK-2cK aaa 在图中，压力为零的深度z，可由p=0的条件代入式(6-3)求得 0a 2cz, (6-4) 0,Ka 在z深度范围内p为负值，但土与墙之间不可能产生拉应力，说明在z深度范围内，0a0 填土对挡土墙不产生土压力。墙背所受总主动土压力为P，其值为土压力分布图中的阴影部分面积，即a 1aaa0,,,,P(HK2cK)(Hz)2 (6-5) 212c2,,,，aaHK2cHK,2 2)填土为无粘性土(砂土)时 根据极限平衡条件关系方程式，主动土压力为
某综合楼深基坑支护设计 一、工程概况 1.环境条件概况 某综合楼是集购物、商住、办公于一体的综合性建筑，建筑面积70000m2。工程占地面积144×40m2。上部结构由三幢19~20层的塔楼组成，最大高度达81.5m，其中1号、2号楼带三层裙楼，三幢楼的裙房连在一起。塔楼群房采用框架剪力墙结构，钻孔灌注桩箱形基础，设两层地下室，挖深为8.9m，电梯井局部挖深达11.6m。该建筑物西侧剧长宁街仅5m，且在路面下埋有电缆线、煤气管道、自来水管道及污水管道等市政公用设施。南边是新华联施工现场，其围墙局开挖最小距离为4m，青春小区土方开挖时，新华联施工现场正处于打钻孔灌注桩阶段。东侧大部分为一片已完成拆迁的空地，其中有一幢友谊服装厂的四层厂房，间距约13m，北侧距长庆街约12m。 该场地为原住宅及厂房等拆除后整平，场地基本平坦。根据地质勘测勘料，地下水位埋藏较浅，平均深度为1.15m，其中上部土层透水性较好。 该场地30m深范围内土层的主要物理力学指标如下： 二、降水设计 根据本地的工程地质水文条件以及周围环境，设计采用喷射井点降水系统。由于上部透水性较好，采用环圈形式布置井点，并配抽水设备。方案为潜水完整井。 1．井点系统布置 井点管呈长方形布置，总管距沉井边缘1.5m。沉井平面尺寸为144×40m2，水力坡度取1/10。 1)井点系统总长度 [（144+1.50*2）+(40+1.50*2)]*2=380m 2)喷射井点管埋深 H=11.6+IL1=11.6+1/10*43/2=13.75m 取喷射井点管长度为14m 3)虑水管长度取L=1.5m ,φ38mm 4)在埋设喷射井点时冲孔直径为600mm，冲孔深度比滤水管深1米. 即：14.50+1.50+1.00=17.00m 井点管与滤水管和孔壁间用粗砂填实作为砂滤层，距地表1.00m处用粘土封实以
深基坑支护工程设计的几点体会 2013-12-05 10:37 来源：中国岩土网阅读：1304 深基坑支护工程设计一般要经历设计前的准备工作、方案设计、施工图设计等阶段，结合自己的几年的工作经历写的几点体会。 深基坑支护工程设计一般要经历设计前的准备工作、方案设计、施工图设计等阶段，下面结合自己的几年的工作经历写几点体会。 一、设计前的准备工作 1、收集相关资料 接到一项设计任务后，首先要做的工作就是收集相关资料，包括场地现状地形图、地质勘察报告、建筑总平面图、地下室平面（剖面）图、建筑基础及基础底板结构图，周边若有建（构）筑物或地下管线的还要收集场地周边建（构）筑物的地基基础图纸（包括基础形式、埋深、平面布置等）和地下管线的图纸。 收集到上述资料后，应认真理解、消化有关图纸，并做好以下几件事情： （1）确定基坑底开挖标高，初步了解基坑各侧的开挖深度； （2）重点关注地下室外墙与场地红线的相对位置关系，以确定有无放坡空间的可能； （3）阅读地质勘察报告，掌握整个场地大致地质分布情况，重点关注有无砂（砾）层、软弱土层及基岩深度，若有砂（砾）层、软弱土层等，查看其土层描述及标贯击数情况，初步掌握其岩土力学性质。 （4）根据管线资料，了解管线分布情况，尤其分布在1.5~2.0倍坑深范围内的管线分布情况。 2、踏勘现场 踏勘现场是进行基坑工程设计很重要的一步现场工作，很多年轻的同志不以为然，认为坐在办公室看场地地形图就可以了，其实这是错误的。只有亲自踏勘现场，才能充分了解现场情况，做到了然于胸，在后面确定支护设计方案时才能抓住重点，做到有的放矢。那么踏勘现场时要注意哪些方面呢： （1）前面通过资料收集已初步掌握场地红线的与地下室外墙的距离管线，踏勘现场时应重点关注，现场确认有无放坡的可能以及放坡的大概坡率及空间。 （2）沿着场地红线察看一周，看周边建（构）筑物的情况以及与红线的大致位置关系，增加感性认识，察看时应重点关注周边建（构）筑物的结构形式（是框架结构还是砖砌结构、楼层高度）、建筑物墙体有无旧裂缝、建筑物现在的使用情况及周边地面有无裂缝、下沉等现象，同时察看周边地下管线情况，看看还有没有其
[指南]土体主动、主动土压力概念及计算公式主动土压力 挡土墙向前移离填土，随着墙的位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐减小，当墙后土体达到主动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力减至最小，称为主动土压力P。 a 被动土压力 挡土墙在外力作用下移向填土，随着墙位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐增大，当墙后土体达到被动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力增至最大，称为被动土压力P。上述三种土压力的移动情况和它们在相同条件下的数值比较，p 可用图6-2来表示。由图可知P,P,P。 poa 朗肯基本理论 朗肯土压力理论是英国学者朗肯(Rankin)1857年根据均质的半无限土体的应力状态和土处于极限平衡状态的应力条件提出的。在其理论推导中,首先作出以下基本假定。 (1)挡土墙是刚性的墙背垂直; (2)挡土墙的墙后填土表面水平; (3)挡土墙的墙背光滑，不考虑墙背与填土之间的摩擦力。 把土体当作半无限空间的弹性体，而墙背可假想为半无限土体内部的铅直平面，根据土体处于极限平衡状态的条件，求出挡土墙上的土压力。 如果挡土墙向填土方向移动压缩土体，ζ仍保持不变，但ζ将不断增大并超过ζ值，zxz当土墙挤压土体使ζ增大到使土体达到被动极限平衡状态时，如图
6-4的应力园O，ζx3z变为小主应力，ζ变为大主应力，即为朗肯被动土压力(p)。土体中产生的两组破裂面与xp
,45:,水平面的夹角为。 2 朗肯主动土压力的计算 根据土的极限平衡条件方程式 ,,2ζ=ζtg(45?+)+2c?tg(45?+) 1322 ,,2ζ=ζtg(45?-)-2c?tg(45?-) 3122 土体处于主动极限平衡状态时，ζ=ζ=γz，ζ=ζ=p，代入上式得 1z3xa 1)填土为粘性土时 填土为粘性土时的朗肯主动土压力计算公式为 ,,2,ap=γztg(45?-)-2c?tg(45?-)=γzK-2c (6-3) aa22 由公式(6-3)，可知，主动土压力p沿深度Z呈直线分布，如图6-5所示。a (一)Z 0 ZH-H30 HZPa-3 H γ2cHKa?Ka 图5,5粘性土主动土压力分布图 当z=H时p=γHK-2cK aaa 在图中，压力为零的深度z，可由p=0的条件代入式(6-3)求得 0a 2cz, (6-4) 0,Ka 在z深度范围内p为负值，但土与墙之间不可能产生拉应力，说明在z深度范围内，0a0 填土对挡土墙不产生土压力。墙背所受总主动土压力为P，其值为土压力分布图中的阴影部分面积，即a 1aaa0,,,,P(HK2cK)(Hz)2 (6-5) 212c2,,,，aaHK2cHK,2
嘉荷银座深基坑支护设计计算书 工程概况 嘉荷银座工程，地上17层，地下1层，框架剪力墙结构，地下室为整体筏板基础，深基坑开挖至地下 5.8m，基坑开挖支 护平面如图，工程地质情况如表所示，冬季施工不考虑地下水位的影响。 各土层主要物理，力学指标值 基坑形状如图: 39400 32000 地质情况 根据现场勘察资料，拟建场区地形基本平坦，本工程所涉及的地层从上至下分述如下： 1、杂填土：地表2.7m厚 2、粉质砂土:1.7m厚 3、粘土层：1.4m厚
4、其中地下水位在自然地坪下12n处一CFG桩设计1.计算主动土压力强度： 计算第一层土的土压力强度；层顶处和层底处分别为： 二a。= ' i z tan 2(45 - 1/ 2) 二0 匚ai = i h i tan 2(45 一:i / 2 ) 2 O 0 =i5 .5 2 tan 2(45 - i6 / 2 ) =i7 .6 KPa 第二层土的土压力 强度层顶处和层底处分别为： r仃i h i tan2(45 - 2/2)- 2ctan(45 - 2/2) — 15.5 2 tan 2(45 - 17 .2 /2) - 2 10
tan( 45 - 17 .2 /2) =1 .94 KPa 二 2 =(恂2h2)tan2(45 - 2/2)- 2c?tan(45 - 2/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 -17.2/2)-2 10 tan(45 -17.2 /2) 二31.9KPa 第三层土的土压力强度层顶处和层底处分别为： -^(忤2h2)tan2(45 - 3/2) - 2c s tan(45 - 3/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 - 21/2)-2 12 tan( 45-21/2) = 24.1KPa 「日3=(巾1 2h2 3h3)tan2(45 - 3/2)- .2. 2c3tan(45 - 3/2) o O -(15.5 2 18.5 3 20.5 3) tan 2(45 - 21 /2)- 2 12 tan(45 - 21 /2) 二53 KPa 计算被动土压力强度： 5 二3h3tan2(45 - 3/2)2c3tan(45 3/2) 二20.5 3 tan2(45 - 21 /2) 2 12 tan(45 21 /2) 二36KPa 二p2 3h d tan 2(45 - 3/2) 2c3 tan( 45 3/2) =20 .5 3 tan 2(45 - 21 /2) 2 12 tan( 45 21 /2) =36 43 .1h d 3.计算嵌固深度： A.基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距h cl
建设工程设计合同 工程名称：衢州XXXXXXXXXXXX市场工程工程地点：衢州市区 合同编号：2013020 证书等级：_甲级 发包人：XXXXXXXXXXXX开发有限公司设计人：XXXXXXXX工程勘察院 签订日期: 2013 年8 月20 日
工程基坑支护设计合同 发包人: XXXXXX开发有限公司（以下简称甲方） 受托人: XXXXXXXXX工程勘察院（以下简称乙方） 依照《中华人民共和国合同法》、《中华人民共和国建筑法》、《建设工程勘察设计市场管理规定》及其它法律、法规，甲方委托乙方进行XXXXXXX市场工程基坑支护设计，双方协商一致签订本合同。 第一条项目基本情况 1、项目名称: XXXXXXXXXX市场工程基坑支护方案设计 2、设计范围: XXXXXXXXXXX市场工程基坑基护。 3、主要技术要求:符合有关规范要求，符合安全及应急措施、安全检测等有关 要求，同时经济技术先进合理便于施工等。 第二条设计依据 1、国家相关规范及地方相关规定； 2、甲方提供给乙方的相关文件。 第三条项目进度及成果提交 1、乙方应按下述约定开展设计工作及提交设计成果 设计总用时15天，即甲方提供设计所需的相关资料后15天内完成施工图、并经政府相关部门、专家评审一次性顺利通过。 2、乙方向甲方提供经政府相关部门、专家评审通过的合格设计成果文件8份， 甲方如需增加设计成果文件数量，由双方协商解决。 第四条合同价款 1、本合同设计条款费用采用包干形成。 2、本工程设计XXXXXXXX，不包含专家评审费。 第五条付款方式 乙方提交经政府相关部门、专家评审通过的合格设计成果文件8份后的14天内，甲方支付合同款的85%，支护施工完工后7天内甲方支付合同款的95%，待本工程基础土方回填完成后并经结算审核完成后7天内一次性付清合同余款。 第六条成果的权属 本合同项下的全部成果权属归甲方所有。 第七条保密条款
一、排桩支护 ----------------------------------------------------------------------[ 基本信息 ]
[ 超载信息 ] [ 土层信息 ] [ 土层参数 ] [ 土压力模型及系数调整 ] ----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
[ 设计结果 ] --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 结构计算 ] ----------------------------------------------------------------------各工况： 内力位移包络图：
地表沉降图： ---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ] ----------------------------------------------------------------------
[ 截面计算 ] ---------------------------------------------------------------------- 二、整体稳定验算 ----------------------------------------------------------------------
本工程场地平坦，经过与类似工程的比较，土体上部底面超载20kPa；假定支护墙面垂直光滑，故采用郎肯土压力理论计算,计算土压力时首先要确定土压力系数，主动土压力系数和被土压力系数的计算分式分别如下[2]：
主动土压力系数： o 2a tan (45/2)K ?=- 被动土压力系数： 2p (tan 45/2)K ?=?+ 其中： a K ——主动土压力系数； p K ——被动土压力系数； ?——土的摩擦角。
()12210111011222222 218tan 45tan 450.756 2220 20.756202015.12 2200 1.50.75620 15.1210tan 45tan 450.704 222K kPa P K c kPa P K z c kPa K P K z c ?σσγ?γ???? ?=?-=?-= ? ???? ?==-=?-?==-=+??-?=???? ?=?-=?-= ? ????? =-()()()222 3223 331332 200.70421511.09 2200 1.5 00.60.704215 11.0921.5tan 45tan 450.463 222200 1.500.60.463211 5.722kPa P K z c kPa K P K z c kPa P K z γ?γγ+?-?=-=-=+?+??-?=-???? ?=?-=?-= ? ????? =-=+?+??-?-=-4224441442223.082118.09825tan 45tan 450.406 22249.850.406227.514.796288.610.406227.50.94c kPa K P K z c kPa P K z c kPa ?γγ=-?=???? ?=?-=?-= ? ????? =-=?-?=-=-=?-?=
溧水县人防办081基坑支护工程 施 工 组 织 设 计 编制：复核：审核： 江苏东大鸿基科技有限公司 二00八年八月二十九日 目录 一、编制依据、目的和宗旨 二、工程概况 三、基坑支护设计方案 四、施工准备工作 五、施工方案 六、工程质量保证措施
七、施工进度计划及保证措施 八、施工管理组织措施 九、安全、组织及保证措施 十、文明施工 十一、特殊情况的应急处理措施 十二、基坑监测方案 十三、工程竣工验收及竣工资料的提交 一、编制依据、目的和宗旨 1、编制依据 1）溧水县人防办081基坑支护工程设计图纸； 2）现场施工条件、配套设施及周围环境因素； 3）国家行业标准《基坑土钉支护设计与施工规范》； 4）国家标准《锚杆喷射混凝土支护规范》GB50086-2001； 5）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）；
6）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94） 7）《建筑地基处理技术规范》（JBJ79-2002） 8）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99） 9）《混凝土结构工程施工及验收规范》（DB50204-2002） 10）国家和政府部门制定的劳动保护和安全生产政策法令和规章制度； 11）其它相关的规范、规程和技术标准； 2、编制目的 1）通过编制本施工方案，指导本工程的施工，尽快做好施工准备和施工现场生产设施的总体规划布置工作。 2）充分组织发挥我公司管理优势，建立完善的项目管理，落实严格各项责任制，实施在业主和监理监控下的项目管理制度。 3）通过对人力、机械设备、材料、技术、施工方法和信息的优化处置，实现预期的工期、质量及社会目标效果。 4）严格按我公司的质量管理体系的要求进行技术、质量、机械、安全、材料、计量等方面的控制，落实质量体系的各项目标。 5）本工程规定的全部工作内容均由我公司自行组织施工完成，决不分包、转包。 3、编制宗旨 本施工方案编制宗旨：根据招标文件提出的有关本工程的施工质量、工期、安全生产、文明施工等各项要求，落实各项施工方案和施工技术措施，在建设单位、设计单位、工程监理的指导下，全心全意
1．库仑主动土压力（1）库仑主动土压力计算 如图6-12(a)所示，设挡土墙高为h，墙背俯斜，与垂线的夹角为ε，墙后土体为无粘性土（c=0），土体表面与水平线夹角为β，墙背与土体的摩擦角为δ。挡土墙在土压力作用下将向远离主体的方向位移（平移或转动），最后土体处于极限平衡状态，墙后土体将形成一滑动土楔，其滑裂面为平面BC，滑裂面与水平面成θ角。 沿挡土墙长度方向取１m进行分析，并取滑动土楔ABC为隔离体，作用在滑动土楔上的力有土楔体的自重W，滑裂面BC上的反力R和墙背面对土楔的反力E（土体作用在墙背上的土压力与E大小相等方向相反）。滑动土楔在W，R，E的作用下处于平衡状态，因此三力必形成一个封闭的力矢三角形，如图6-12（b）所示。根据正弦定理并求出E的最大值即为墙背的库仑主动土压力： 图6-12库仑主动土压力计算 (a)挡土墙与滑动土楔（b）力矢三角形 公式推导（6-12） 库仑主动土压力计算公式推导 在图6-13（b）的力矢三角形中，由正弦定理可得：
（6－12a） 式中ψ=90o-ε-δ，其余符号如图6-13所示。 土楔自重为 在三角形ABC中，利用正弦定律可得： 由于 故 在三角形ADB中，由正弦定理可得： 于是土楔自重可进一步表示为 将其代入表达式（6-12a）即可得土压力E的如下表达式：
E的大小随θ角而变化，其最大值即为主动土压力E a。令 求得最危险滑裂面与水平面夹角θ0=45o+?/2，将θ0代入E的表达式即得主动土压力E a的如下计算公式： 这里 式中K a为库仑主动土压力系数，其值为： （6-13） 2．库仑被动土压力 库仑被动土压力计算公式的推导与库仑主动土压力的方法相似，计算简图如图6-14，计算公式为： （6－14）