石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮设计计算书
1 概况
石家庄市仓安路斜拉桥为仓安路高架桥中跨越京广铁路的
一座大型桥梁，其主跨米，为砼П型结构。由于跨越京广铁路，而施工期间又不能影响京广线的运行，故施工只能采用悬臂施工，其施工节段为6.3m。本挂篮就是为此桥П梁的悬臂施工而设计的。
根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮为三角挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：由主梁、立柱、斜拉钢带组成单片主桁，共4片，横向由前、后上横梁、平联、门架连接；（2）П梁顶板底模平台：由纵梁和下横梁组成整体平台，分前、后底模平台；（3）П梁纵、横梁底模平台：由支撑梁和横向底模支架组成整体平台，横向底模支架采用桁架形式；（4）吊挂系统：由前上横梁，前后吊挂精轧螺纹钢筋组成；（5）外导梁系统：由外导梁、锚固滑行设备等组成，为底模平台滑道设备；（6）走行系统：由前后支腿、滑板及滑道组成，为主桁系统的滑行设备；
(7)平衡及锚固系统：由锚固部件、锚固筋、配重等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
2 计算依据
（1）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工设计图；
（2）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮方案设计图；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）；
（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-85）；（5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。
3 计算说明
根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。
（1）由于挂篮的主桁系统和底模系统仅通过吊挂系统（精轧螺纹钢）相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为前底模平台，后底模平台，纵、横梁底模平台和主桁体系；
（2）计算顺序为先对前、后底模平台和纵、横梁底模平台进行结构计算，得出各吊点的支撑反力，然后把此支撑反力作为外力对主桁体系进行各项计算；
（3）纵、横梁底模平台中横向底模支架为四片桁架，纵向为支撑梁，荷载传递为先有间隔60～70㎝的方木承受直接荷载，然后传递给底模支架，纵向支撑梁相对于横向的底模支架，其刚度很小，对底模支架的横向约束很弱，所以计算均对底模支架进行，底模支架可以按照各自的桁架体系进行平面计算。单片桁架上弦杆承受由间隔60～70㎝的方木所传递的荷载（32m/0.6～0.7m＞32）简化为均布荷载。由于非节点力的存在，故桁架各杆件按梁单元进行计算，即节点为刚性节点；
（4）前、后底模平台按纵梁和下横梁组成的平面格梁体系进行空间计算，单元划分为空间梁单元，所受荷载为均布荷载；
（5）主桁体系按空间结构进行计算，主梁为按梁单元计算，立柱和钢拉带按杆单元计算，即节点绞接；
（6）节段施工过程一般分为以下工况：①挂篮空载走行就位。②立模。③绑扎钢筋并浇注砼。④砼养生后，拆模并张拉预应力。对于挂篮来讲，只有工况①和工况③最不利，故只进行工况工况①和工况③的检算；
（7）挂篮各子结构横向靠各自的限位装置约束，横向风载作用下的主桁结构横向稳定性不作检算；
（8）主桁体系的结构受力分析和竖向整体稳定性检算，计入纵向风载作用。桥面以下的结构体系不考虑风载作用；
（9）各施工荷载参照规范或相应资料取值，并按荷载组合Ⅴ进行组合检算；
（10）由于砼浇注是一缓慢加载过程，故工况③不计荷载动力作用，但工况①应计入荷载动力作用；
（11）本检算未考虑地震荷载作用。
根据上述假定，采用《桥梁博士（v2.9）》进行计算，并用ANSYS7.1进行校核。
4 计算相关参数
（1）材料容重：
C50砼 26.25kN/m3（考虑体内钢筋的影响，提高5％）；
钢构件 82.425kN/m3（考虑节点板等的影响，提高5％）。（2）材料弹性模量：
A3钢材 2.1×105Mpa；
16Mn钢材 2.1×105Mpa；
Ф32精轧螺纹钢筋 2.0×105Mpa。
（3）联接系、底模等附属恒载：2.0kN/m2。
（4）侧模、施工机械、作业人群等施工荷载：2.0kN/m2。
（5）温度荷载：升温15℃，降温15℃，体系温度20℃。
（6）风荷载：横向基本风压 500pa；
纵向基本风压 0.4×500＝200pa。
5 计算内容
5.1 前底模平台检算
前底模平台由42片纵梁和2片前下横梁组成一正交格梁体系。单片纵梁规格为I14型钢，计算长度为2.0m；单片横梁规格为2［a32型钢，计算长度为21.4m。由于荷载、结构均对称，故计算采用整体结构的一半进行空间梁单元分析。计算模型单元划分见图5.1-1，节点划分见图5.1-2。
图5.1-1 1/2前底模平台模型单元划分
图5.1-2 1/2前底模平台模型节点划分
在计算模型中，纵梁均划分为4个梁单元（4×0.5m），1/2前下横梁划分为42个梁元（0.34m＋40×0.25m＋0.36m），各梁元的几何特性根据型钢表查知，结构材料特性和其它计算参数按照4中提供的数据取值。实际结构各吊点为弹性约束，但本计算中假定为刚性约束，具体的支点位移在吊挂系统检算中综合考虑。本计算模型边界条件具体以见表5.1-1。，
表5.1-1 1/2前底模平台计算模型边界条件
2.节点1、44为端部吊点，节点29、72为中间吊点。
根据3中的计算假定，计算工况为：
工况1：挂篮空载走行。
荷载组合：结构自重＋附属恒载＋温度荷载。
工况2：立模并浇注梁体砼。
荷载组合：结构自重＋附属恒载＋外加荷载（梁体砼）＋施工荷载＋温度荷载。
附属恒载、外加荷载和施工荷载均按均布荷载作用在纵梁上，然后由纵梁传递给横梁。按杠杆原理求得每片纵梁上的荷载集度，具体如下：
附属恒载 q f=2×0.5=1.0kN/m
施工荷载 q s=2×0.5=1.0kN/m
外加荷载 q w=26.25×0.25×0.5=3.28kN/m
以上荷载均按照各自工况沿各纵梁满布。
经计算，各工况下各吊点处支撑反力（竖向）见表 5.1-2。两前下横梁在对称荷载作用下所产生的内力和变形均相同。前下横梁与纵梁相交各节点和相应纵梁跨中在工况2中的最大竖向
位移和最大应力结果见表5.1-3。下横梁在荷载组合下的最大竖向变形示意图见图5.3-3，最大弯矩示意图见图5.3-4。
表5.1-2 1/2前底模平台各吊点竖向支撑反力（kN）
表5.1-3 1/2前底模平台计算结果汇总
2．横梁相交节点为下横梁与纵梁的交点，同行的纵梁为相应纵梁。
图5.1-3 下横梁最大竖向变形示意图
图5.1-4 下横梁最大弯矩示意图
从表 5.1-3和图 5.1-3可知：前下横梁边跨的最大挠度为6.55㎜，其挠跨比6.55/7090=1/1082，大于1/1600，应考虑增设构造预拱度，中跨节点挠度很小。所有纵梁跨中挠度均为0.71㎜，其挠跨比0.71/2000=1/2817，小于1/1600，可不设构造预拱度。所有节点挠度均小于1/800，结构变形满足规范要求。
从表5.1-3和图5.1-4可知：前下横梁最大正弯矩处梁体下缘最大拉应力为51.2MPa，支座处（最大负弯矩）梁体上缘最大拉应力为63.3MPa，均小于A3钢的1.4［σW］=203 MPa(规范规定：临时性结构在组合Ⅴ的［σW］可提高1.4倍)，结构受力满足规范要求。纵梁受力结果均相同，这因为各纵梁结构相同，受荷也相同。
5.2 后底模平台检算
后底模平台由42片纵梁和2片后下横梁组成一正交格梁体系。单片纵梁规格为I14型钢，计算长度为2.7m；单片横梁规格为2［a32型钢，计算长度为21.4m。计算模型单元划分见图5.2-1，节点划分见图5.2-2。
图5.2-1 1/2后底模平台模型单元划分
图5.2-2 1/2后底模平台模型节点划分
在计算模型中，纵梁均划分为4个梁单元（4×0.675m），1/2前下横梁划分为42个梁元（0.34m＋40×0.25m＋0.36m），各梁元的几何特性、结构材料特性和其它计算参数以及结构受力分析同前底模平台。
本体系计算工况和荷载情况均同前底模平台。
经计算，各工况下各吊点处支撑反力（竖向）见表 5.2-1。两前下横梁在对称荷载作用下所产生的内力和变形均相同。前下横梁与纵梁相交各节点和相应纵梁跨中在工况2中的最大竖向位移和最大应力结果见表5.2-2。后下横梁的变形图和最大弯矩图参照图5.1-3和图5.1-4。
从表5.2-3可知：后下横梁边跨的最大挠度为8.7㎜，其挠跨比8.7/7090=1/815，大于1/1600，应考虑增设构造预拱度，中跨节点挠度均很小。纵梁跨中挠度均为 2.36㎜，其挠跨比2.36/2000=1/847，大于1/1600，也应考虑增设构造预拱度。所有节点挠度均小于1/800，结构变形满足规范要求。
后下横梁最大正弯矩处梁体下缘最大拉应力为68.0MPa，支座处（最大负弯矩）梁体上缘最大拉应力为83.9MPa，均小于A3钢的1.4［σW］=203 MPa(规范规定：临时性结构组合Ⅴ的［σW］可提高1.4倍)，结构受力满足规范要求。纵梁应力结果较小。
表5.2-1 1/2后前底模平台各吊点竖向支撑反力（kN）
表5.2-2 1/2后底模平台计算结果汇总
2．横梁相交节点为下横梁与纵梁的交点，同行的纵梁为相应纵梁。
5.3 纵、横梁底模平台支架检算
纵、横梁底模平台支架横向布置为四片相同的桁架，纵向为四片支撑梁，荷载传递为：间隔60～70㎝的方木→底模支架，纵向支撑梁仅以联接作用，其受力很小，故底模支架可以按照各自的桁架体系进行平面计算，分端桁架和中桁架两种加载形式。单片桁架上弦杆承受由间隔60～70㎝的方木所传递的荷载简化为均布荷载。由于非节点力的存在，故桁架各杆件按梁单元进行
计算，即节点为刚性节点。
桁架上弦杆为2［a16型钢，节间长1.5m，共22节间。下弦杆为2［a14型钢，节间长1.5m，共20节间。桁高1.5m ，竖杆和斜杆为∠75×8角钢。桁架计算模型见图5.3-1和5.3-2。
图5.3-1 纵、横梁底模支架模型单元划分
图5.3-2 纵、横梁底模支架模型节点划分
在计算模型中，单根杆件均划分为3个梁单元，全桁架共有255个梁元，228个节点，上弦杆、下弦杆和竖杆的单元长度为0.5m，斜杆的单元长度为0.707m，各梁元的几何特性根据型钢表查知，结构材料特性和其它计算参数按照4中提供的数据取值。实际结构各吊点为弹性约束，但本计算中假定为刚性约束，具体的支点位移在吊挂系统检算中综合考虑。本计算模型边界条件具体以见表5.3-1。
表5.3-1 纵横梁底模支架计算模型边界条件
2.节点5、63为端部吊点，节点21、47为中间吊点。
根据3中的计算假定，计算工况为：
工况1：挂篮空载走行。
荷载组合：结构自重＋附属恒载＋温度荷载。
工况2：立模并浇注梁体砼。
荷载组合：结构自重＋附属恒载＋外加荷载（梁体砼）＋施工荷载＋温度荷载。
附属恒载、外加荷载和施工荷载均按均布荷载作用在桁架上弦杆上，按杠杆原理求得每片桁架的荷载集度。但由于前（后）支架和中间支架承受的荷载不同，故底模前（后）端支架和中间支架分别进行计算。具体如下：
（一）前（后）端桁架
附属恒载 q f=2×7.3/4=3.65kN/m
施工荷载 q s=2×7.3/4=3.65kN/m
外加荷载 q w=26.25×1.748×6.3/4=72.27kN/m
以上荷载均按各自工况作用在桁架两边跨端部3m范围内(∏型砼梁纵梁)，具体图示见图5.3-3。
图5.3-3 前（后）端桁架加载图示
经计算，各工况下各吊点处支撑反力（竖向）见表 5.3-2。桁架在荷载组合下的最大竖向变形示意图见图5.3-4，最大节点挠度具体数据见表5.3-3。桁架在荷载组合下的最大弯矩示意图见图5.3-5，各类杆最大应力结果见表5.3-4。
表5.3-2 底模前（后）端桁架各吊点竖向支撑反力（kN）
表5.3-3 底模前（后）端桁架最大节点挠度
表5.3-4 底模前（后）端桁架杆件最大应力
2.5-I表示5#单元I节点。
图5.3-4 前端（后）桁架最大竖向变形示意图
图5.3-5 前端（后）桁架最大弯矩示意图
从表5.3-3可知：支架节点的最大挠度为3.94㎜，其挠跨比3.94/8200=1/2081，既小于1/800也小于1/1600，可不设构造预拱度且结构变形满足规范要求。
从表5.3-4可知：支架单元受力最不利处位于上弦杆左端吊点处(最大负弯矩处)，其最大拉应力为167.0MPa，小于A3钢的
1.4［σW］=203 MPa(规范规定：临时性结构在组合Ⅴ的［σW］可提高1.4倍)，结构受力满足规范要求。但从安全储备出发，建议对两个端吊点所在的节间上弦杆上、下缘进行局部加强。（二）中间桁架
中间桁架在各工况下端部3m范围(∏型砼梁纵梁) 和除端部3m范围以外的其它地方(∏型砼梁横梁)所承受的荷载不同。具体如下：
端部3m范围(∏型砼梁纵梁荷载)
附属恒载 q f=2×7.3/4=3.65kN/m
施工荷载 q s=2×7.3/4=3.65kN/m
外加荷载 q w=26.25×1.748×6.3/4=72.27kN/m
3m以外的其它地方(∏型砼梁横梁荷载)
附属恒载 q f=2×1.1/2=1.1kN/m
施工荷载 q s=2×1.1/2=1.1kN/m
外加荷载 q w=26.25×1.748×0.5/2=11.47kN/m(横梁宽度按0.5m计)
以上荷载均按各自工况组合作用，具体图示见图5.3-6。
图5.3-6 中间桁架加载图示
经计算，各工况下各吊点处支撑反力（竖向）见表 5.3-5。桁架在荷载组合下的最大竖向变形示意图见图5.3-7，最大节点挠度具体数据见表5.3-6。桁架在荷载组合下的最大弯矩示意图见图5.3-8，各类杆最大应力结果见表5.3-7。
表5.3-5 中间桁架各吊点竖向支撑反力（kN）
表5.3-6 中间桁架最大节点挠度
表5.3-7 中间桁架杆件最大应力
2.5-I表示5#单元I节点。
图5.3-7 中间桁架最大竖向变形示意图
图5.3-8 中间桁架最大弯矩示意图
从表5.3-6可知：支架节点的最大挠度为5.09㎜，其挠跨
比5.09/8200=1/1611，既小于1/800也小于1/1600，可不设构造预拱度且结构变形满足规范要求。
从表5.3-7可知：支架单元受力最不利处位于上弦杆右侧中吊点处(最大负弯矩处)，其最大拉应力为227.0MPa，大于A3钢的1.4［σW］=203 MPa(规范规定：临时性结构在组合Ⅴ的［σW］可提高1.4倍)。另外，从图5.3-8可以看出，中桁架其它3个吊点也是如此，故中桁架的四个吊点所在的节间上弦杆的上、下缘应该局部加强。桁架其它处的应力均小于A3钢的1.4［σW］=203 Mpa，其受力满足规范要求。
5.4主桁体系检算
主桁体系由主梁、立柱、斜拉钢带组成单片主桁，共4片（编号为1～4），横向由前、后上横梁、平联、门架连接。计算按空间组合结构建模，主梁和上横梁组成一正交格梁，立柱、斜拉钢带和门架横联均定义为杆元。各吊杆的拉力作为外力施加到格梁节点上，通过各工况检算主桁各构件的受力安全性、整体稳定性和压杆的受压稳定性。主桁斜拉钢带为16Mn钢构件，其余各构件均为A3钢构件，其几何特性见表5.4-1。
表5.4-1 主桁体系各构件几何特性
2.图中“—”表示计算不需要此项。
根据各构件建立计算模型。计算模型单元划分见图5.4-1，节点划分见图5.4-2。在计算模型中，主梁1、2各两片和前上横梁1、2，后上横梁1、2以及锚固横梁1、2组成一平面格梁体系，共划分为196个空间梁单元，每根立柱、斜拉钢带及横联均为1个桁元，共14个桁架单元。考虑到挂篮行走和锚固工作时的挂篮工作状态不同，故计算模型的边界条件依工况而定。
图5.4-1 主桁体系计算模型单元划分示意图
图5.4-2 主桁体系计算模型节点划分示意图
根据3中的计算假定，计算工况为：
工况1：挂篮空载走行。
荷载组合：结构自重＋吊杆拉力1×动力系数＋纵向风力＋温度荷载。
按规范，动力系数取1.2。
工况2：立模并浇注梁体砼。
荷载组合：结构自重＋吊杆拉力2＋纵向风力＋温度荷载。
吊杆拉力1和拉力2为前、后底模平台，纵、横梁底模支架在工况1和工况2所产生的支撑反力。
结合工况，计算模型边界条件定义见表5.4-2。
表5.4-2 主桁体系计算模型边界条件
荷载计算：
纵向风力
风压 W=K1*K2*K3*K4*W0=1.0*1.3*1.0*1.0*200=260 Pa
立柱迎风面积 A L=0.4*0.5*7.825=1.57 m2 (按全面积的40%计) 横联迎风面积 A H=0.4*1*7.6=3.04 m2 (按全面积的40%计)
立柱顶端的风力等效力 F=W*(A L+A H)/2=0.6 kN
将前面求得的各项支撑反力作为主桁体系外加荷载，即拉力1（工况1下）和拉力2（工况2下），具体见表5.4-3。
表5.4-3 主桁体系外加荷载（吊杆拉力）汇总
荷载加载示意图见图5.4-3。
图5.4-3 主桁体系节点加载示意图
经计算，各工况下前支点和后锚点的反力见表 5.4-4。在荷载组合下主梁最大竖向位移示意图见图5.4-4，从图中可以看出，挂篮主桁的最大竖向位移为最前端，具体见表5.4-5。工况2的荷载组合作用下，立柱、钢带和横联的最大轴力及相应应力见表5.4-6，主梁最大弯矩示意图见图 5.4-5，后上横梁最大弯矩示意图见图5.4-6，主梁与横梁最大应力见表5.4-7。
表5.4-4 主桁各支点竖向反力及锚固弯矩
图5.4-4 主桁主梁最大竖向位移示意图
图5.4-5 主桁主梁最大弯矩示意图
图5.4-6 主桁后上横梁1最大弯矩示意图
表5.4-5 主桁前端最大竖向位移
表5.4-6 工况2立柱、钢带及横联最大轴力及应力
表5.4-7 工况2主桁主梁与横梁最大应力汇总
点；横梁的1＃～4＃分别后与主梁相交点。
2.应力以受压为正，单位为MPa。
从表5.4-5可知：支架节点的最大挠度为58.89㎜，其挠跨比58.89/10000=1/169，大于1/300,变形不满足规范要求。
从表5.3-7可知：主梁1单元受力最不利处位于后锚点处，其最大压应力为198MPa，主梁2单元受力最不利处位于前支点处，其最大压应力为167MPa，所有横梁单元受力最大为197MPa，以上应力均小于A3钢的1.4［σW］=203 MPa(规范规定：临时性结构在组合Ⅴ的［σW］可提高 1.4倍),结构受力满足规范要求但安全系数不高。
压杆稳定性检算
5.5主桁整体稳定性计算
5.6吊杆检算及挂篮前端预抬量计算
6 结论及说明
温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日
目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -
温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件 （1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。 （2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准 （1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。 （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 （6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。 （9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况 （1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 （2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则 （1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。
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温州龙港大桥改建工程现浇箱梁支架计算书目录 1 编制依据、原则及范围············· - 1 1.1 编制依据················· - 1 1.2 编制原则················· - 1 1.3 编制范围················· - 2 -2 设计构造··················· - 2 2.1 现浇连续箱梁设计构造··········· - 2 2.2 支架体系主要构造············· - 2 -3 满堂支架体系设计参数取值··········· - 8 3.1 荷载组合················· - 8 3.2 强度、刚度标准·············· - 9 3.3 材料力学参数··············· - 10 -4 计算····················· - 10 4.1 模板计算················· - 11 4.2 模板下上层方木计算············ - 11 4.3 顶托上纵向方木计算············ - 13 4.4 碗扣支架计算··············· - 14 4.5 地基承载力计算·············· - 18 -
现浇箱梁支架计算书 (m i d a s计算稳定性) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局
温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日
目录 1 编制依据、原则及范围 ·································错误!未定义书签。 编制依据·······················································错误!未定义书签。 编制原则·······················································错误!未定义书签。 编制范围·······················································错误!未定义书签。 2 设计构造·························································错误!未定义书签。 现浇连续箱梁设计构造································错误!未定义书签。 支架体系主要构造 ·······································错误!未定义书签。 3 满堂支架体系设计参数取值··························错误!未定义书签。 荷载组合·······················································错误!未定义书签。 强度、刚度标准 ···········································错误!未定义书签。 材料力学参数 ···············································错误!未定义书签。 4 计算·································································错误!未定义书签。 模板计算·······················································错误!未定义书签。 模板下上层方木计算 ···································错误!未定义书签。 顶托上纵向方木计算 ···································错误!未定义书签。 碗扣支架计算 ···············································错误!未定义书签。 地基承载力计算 ···········································错误!未定义书签。
附件1： 0号块托架计算书 一、设计资料 1.托架结构类型及主要参数 边跨现浇段：箱型结构，高2.8m，顶板宽12.5m，底板宽7m，腹板厚由1m 均匀变化到0.45m，顶板厚：0.28，底板厚1.0m均匀变化到0.3m。根据设计施工图要求，混凝土浇注采用连续浇注方式。 托架梁结构形式：以双拼40的工字钢作为托架的主梁，主梁纵桥向放至在盖梁上，与斜撑焊接一起构成边跨托架主桁。斜撑采用40的工字钢，一端与主梁相连，一端焊接在边墩（7x2m实心墩）中预埋的锚固钢板上。主桁的主梁和斜撑之间用40工字钢相连。在托架的主梁上安装12.6号工钢，横桥间距0.6m，12.6号工字钢上安装8x6cm小方木，间距顺桥方向0.15m。小方木上安装2cm 厚竹模板。具体布置详见《边跨托架图》。 2.设计技术标准 1、《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-2004 2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ 025-86 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 5、《桥涵》上下册交通部第一公路工程局1995年8月 6、《木结构设计规范》GB50005-2003 二、空间模型建立 结构分析计算采用MIDAS Civil6.7.1大型桥梁空间分析软件。 1.节点与单元 材料选择： 型钢 Q235 方木东北落叶松 2.约束 1）托架梁搁置在立柱上 2）分配梁与托架梁采用刚性连接，释放转角约束。 3.截面特征值均由软件自动生成。 立柱外侧两根托架梁采用2根32号工字钢组成箱型截面，采用截面特征值
系数调整。 4.模型图 托架梁与分配梁图 模板支撑图 模板图
青田县瓯江四桥（步行桥）工程 跨瓯江连续梁挂篮悬浇施工方案 0#块支架计算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 2016年11月10日
目录 1 编制依据........................................................... - 3 - 2 方案简介........................................................... - 3 - 3 主要材料特性及参数................................................. - 5 - 4 荷载计算........................................................... - 5 - 4.1 荷载类型...................................................... - 5 - 4.2荷载组合....................................................... - 5 - 4.3荷载计算....................................................... - 5 - 5 0#块托架结构计算................................................... - 7 - 5.1 计算模型及边界条件设置........................................ - 7 - 5.2计算结果分析................................................... - 7 - 5.2.1 纵向I25a工字钢纵梁分析 ............................... - 7 - 5.2.2 横向双拼I45a工字钢横梁分析 ........................... - 8 - 5.2.3 顺桥向牛腿分析 ........................................ - 9 - 5.2.4 斜撑分析 ............................................. - 12 - 5.2.5 管桩分析 ............................................. - 12 - 5.2.6 整体变形分析 ......................................... - 15 - 6 0#块内模、翼缘板支架计算.......................................... - 15 - 6.1 内顶板、翼缘板底方木计算..................................... - 15 - 6.2 侧模计算...................................................... - 18 - 7 临时固结计算...................................................... - 20 - 7.1 工况分析.......................................... 错误!未定义书签。 7.2 正常施工分析...................................... 错误!未定义书签。 7.3 偶然状态分析...................................... 错误!未定义书签。
千厮门大桥工程 P2墩墩旁托架复核报告 编制： 校核： 审核： 中交二航局二公司结构设计室 二O一一年十一月
千厮门大桥工程 P2墩墩旁托架复核报告
目录 一、工程概述 (1) 二、设计依据 (1) 1、基础资料 (1) 2、设计规范 (1) 三、荷载分析 (1) 1、支座反力及托架自重 (1) 2、风荷载 (1) 3、荷载组合 (2) 四、模型说明 (2) 五、结构计算 (2) 1、顶层分配梁 (2) 2、次层分配梁 (3) 3、Φ800-16钢管和Φ800-20 (4) 4、顶层600-10钢管 (5) 5、顶层600-10钢管节点承载力 (6) 6、顶层4∠100*100*10平联 (6) 7、顶层4∠100*100*10螺栓及连接板 (7) 8、次层2∠100*100*10连接板 (9) 9、2∠100*100*10平联及斜撑 (10) 10、2∠100*100*10柱内水平斜撑 (12) 11、横桥向连接系 (13) 12、格构柱构造验算 (13) 13、预埋件 (14) 14、600-10钢管塔柱法兰盘 (16) 15、总结 (18)
一、工程概述 P2墩即为索塔主墩，根据总体施工工艺，桥面吊机上桥前需安装墩旁托架施工平台，在托架施工平台上安装完成N24、N25、N26节段钢桁梁，然后在已安装的钢桁梁上桥面板上安装桥面吊机并进行钢桁梁杆件对称安装施工。 墩旁托架基础由16根钢管桩φ800×16mm (明州大桥扣塔钢管,顶层及底层采用φ800×20mm钢管)。索塔渝中、江北侧倾斜对称布置，每边8根钢管桩，斜度为8.4度。每4根钢管桩组成一个受力支点支撑钢桁梁，单个受力支点支撑重量为1300t（按临时索安装前杆件及桥面吊机总重统计），由顺桥向主梁直接承力，分配到横桥向主梁上，再由横桥向主梁分配到各桩顶受力。钢管桩采用格构柱连接方式，水平横联除顶层采用4∠100*100*10角钢外，其余采用2∠100*100*10角钢螺栓连接方式连接，沿高度方向间距4m布置，横桥向连接系采用万能杆件组拼为4mx4mx9.8m构成,高度方向间距13m,共6层;顺桥向连接分为3层,间距为20.05m、16.52m、17.81m，下两层采用两组，每组4根φ32mm精轧螺纹钢与主墩连接，顶层采用φ600x10mm钢管与主墩连接。 二、设计依据 1、基础资料 1、《千厮门大桥P2墩墩旁托架结构图》 2、《千厮门大桥P2墩墩旁托架构件详图》 2、设计规范 1、《钢结构设计规范》（GB50017－2003） 2、《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002） 三、荷载分析 1、支座反力及托架自重 根据项目部提供数据，在悬臂拼装期间，每个垫墩下承受的设计荷载为13000t（已计入1.2倍荷载系数）。自重模型自动计入。 2、风荷载 在风荷载作用下，托架若发生微小横桥向的变形，水平力将由永久支座传递到塔柱上，（桁架横桥向刚度和托架刚度相比是否能视为无限大？）因此托架不
中铁隧道集团合福铁路安徽段站前八标 项目经理部二分部 祊塘2号特大桥(40+64+40)m连续梁0#块满堂支架计算书 编制： 复核： 审核： 日期：年月日 目录 一、计算依据............................................................. 错误!未定义书签。 二、支架总体设计方案 ............................................ 错误!未定义书签。 三、底模及分配梁检算 ............................................ 错误!未定义书签。 1、荷载大小 ........................................................ 错误!未定义书签。 2、底模检算 ........................................................ 错误!未定义书签。 3、横梁（方木）检算........................................ 错误!未定义书签。 4、分配梁检算 .................................................... 错误!未定义书签。 5、顶托检算 ........................................................ 错误!未定义书签。 四、支架受力检算 .................................................... 错误!未定义书签。
0#块托架计算书 1、工程概况 穗莞深城际新塘至洪梅段东江北干流特大桥位于广州市新塘镇、东莞市麻涌和中堂境内。新塘镇内线路位于港口大道中央绿化带，两侧房屋、厂房密集，交通较为便利，麻涌与中堂境内均为农田，东江北干流特大桥起点与新塘站特大桥连接，终点与中堂站特大桥连接。该特大桥共有十联现浇连续梁，其中东江北干流特大桥有四联（30+45+30）m 悬臂现浇连续梁，下部均为实体墩、钻孔桩基础。 （30+45+30）m 悬臂现浇连续梁梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。全桥箱梁顶宽11.6m，防护墙内侧净宽8.4m，桥上人行道宽1.35m。0#节段底宽4.268～4.438m，顶板厚0.35m，腹板厚分别为0.60m和0.75m，按折线变化，局部加厚到0.942m；底板厚0.5～0.55m，按折线变化。底板设30×30cm梗肋，顶板设75×25cm梗肋。0#节段设横隔板，并设有孔洞，横隔板厚度为1. 6m。截面中心梁高3.2m，梁底按圆曲线变化，曲线半径R=20553.1cm。中支座横桥向中心距3.9m。 2、计算依据 1、《新建铁路穗莞深城际施工图设计》 2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 3、《铁路桥涵地基和基础设计规范》（JTG D63-2007） 4、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 5、《路桥施工计算手册》 6、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110－2011) 7、《midas/civil》计算软件 8、《铁路桥涵施工规范》（TB 10203-2002） 3、设计载荷取值及荷载组合 （1）砼自重：γ=26KN/m3。 （2）支架各构件自重：按规范取值，钢模板按1.5KPa。 （3）施工人员及施工荷载。 1）对模板及直接支承模板的拱架，取2.5KPa。
北引桥盖梁支架计算书 一、工程简介 新造珠江北引桥总长为826米，桥梁起点桩号为K5+427.4，终点桩号为K6+253.4；南引桥总长为396米，桥梁起点桩号为K7+011.4，终点桩号为K7+407.4。桥墩中心线垂直桥梁中心线呈径向布置。 墩身基础采用钻孔灌注桩和分离式承台，分两幅桥分别设计。 北引桥桩基布置型式为：采用4根直径1.2m的钻孔灌注桩，桩间净距3.0m,承台为矩形，平面尺寸为5.2m×5.2m,承台厚2.5m。 北引桥墩身采用花瓶墩，墩底截面尺寸 4.0m×2.0m，墩顶截面为 6.5m×2.0m。墩顶均设预应力盖梁。 盖梁横桥向布置图（单位：cm） 二、参考资料 1、设计院及相关部门提供的该项目相关技术资料 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）—人民交通出版社 3、《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社 4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86） 5、《结构力学》——人民交通出版社 6、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社
7、《实用土木工程手册》——人民交通出版社 8、《公路桥涵设计通用规范》——（JTG D60－2004） 9、《公路施工手册－桥涵》——人民交通出版社 三、计算参数 Q235钢材的允许应力：【σ】＝170MPa Q235钢材的允许剪应力：【τ】＝120MPa Q235钢材的弹性模量：E＝2.1×105Mpa 45#钢：【τ】＝250MPa 四、计算软件 盖梁支架结构采用MIDAS进行整体建模验算。 五、计算内容 一）支架结构图 (单位：cm) 二）计算模型
三）荷载计算 1、混凝土自重荷载（P1）： 按照结构物高度进行计算，以压力荷载形式施加给支架悬臂段模板面板，由面板将荷载传递至悬臂段三角支撑架，进而传递至盖梁支架。 P1=h*γ 其中：h—结构物对应计算点的高度； γ—混凝土容重，取25KN/m3； 2、模板自重荷载（P2）： 根据实际设计模板重量，取P2=1Kpa。 3、支架自重荷载（P3）： 软件根据实际结构尺寸，按照1.2倍的系数计入。 4、混凝土振捣荷载（P4）： 根据《公路桥涵施工技术规范》相关规定，混凝土振捣荷载P3=4Kpa。 5、荷载组合： 荷载组合按照P=1.05*（P1+P2+P3）+P4进行组合。 荷载组合图（尺寸单位：cm） 四）计算结果 1、结构位移图
铁路桥梁连续梁零号块托架计算书 1 一、计算说明 1、计算依据及参考资料 1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》 1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》 1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002） 1.3《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2、基本参数 2.1钢筋混凝土密度取2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量 E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。 2.2 Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值 [fv]=125Mpa； Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪 强度设计值[fv]=180Mpa；φ32精轧螺纹钢筋拉杆采用785级，按两倍安 全系数控制拉应力不大于390Mpa。 3、计算方法和内容 本支架采用ANSYS通用有限元程序，按照托架实际结构建立空间模型进行整体分析计算，单个零号块按一次浇筑完成进行计算。 荷载施加： 零号块的施工除三角形承重托架单独加工外，其他底模、外模、内模等均利用挂篮的相应构件，作用在托架上的砼荷载为超出墩身宽度以外的2.15悬臂端箱梁砼荷载，计算时按墩身边缘位置最大截面尺寸等截面计算，计算砼荷载超过设计砼荷载约10%。
计算时腹板部分砼以均布荷载形式直接作用在腹板宽度范围的底模面 2 板上，顶板砼、内模自重和底板砼以均布荷载形式作用在底板宽度范围的底模面板上，翼板砼与外模自重以集中力的形式作用在底模两侧的承重梁上，底模及托架的自重以自重形式在计算模型内考虑。 主要计算内容：零号块托架结构的强度、刚度和稳定性计算。 4、荷载组合 ①底模板及托架自重； 底模板及支架结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。 ②新浇筑钢筋混凝土自重； 砼体积按实际截面尺寸计算，按2.6t/ m3的密度换算成荷载施加在模板和托 架结构上。 ③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载； 人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。 ④振捣混凝土时产生的荷载； 砼振捣对水平面模板的荷载取g平=2KN/ m2。 ⑤新浇筑混凝土对模板侧面的压力； 侧模板上的砼侧压力根据桥涵施工技术规范的公式计算。箱梁砼初凝时间8 小时，浇筑速度为1m/h，砼比重为24KN/m3，则侧压力为： P1=0.22γ0t0.k1.k2.v1/2=0.22x2.4x8x1.2x1.15x11/2=58.3KN/m2 ⑥倾倒混凝土时产生的荷载。 砼倾倒对垂直面模板的荷载取g垂=2KN/ m2。 强度计算：①+②+③+④+⑤+⑥
1编制依据 ⑴“XX桥”相关施工图纸； ⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTG/ F50-2011）； ⑶《钢结构设计规范》(GB50017-2003)； ⑷《木结构设计规范》（GB50005－2003）； ⑸《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）； ⑹《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)； ⑺《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)； ⑻《路桥施工计算手册》（人民交通出版社2001.5）； ⑼《Midas Civil 2012 有限元分析软件》； ⑽《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）。 2工程概况 项目工程概况 现浇梁概况（文字+梁截面构造图） 3支架布置形式 支架正面、侧面、平面布置图。 翼板下横向设置100mm×100mm的方木，轴间距600mm；纵向设置150×150mm的方木，轴间距600mm；碗扣式支架横向间距600mm，纵向间距900mm，横杆水平步距1200mm。 底腹板下横向设置100mm×100mm的方木，轴间距400mm；纵向设置150×150mm
的方木，腹板区间距600mm，顶底板区间距900mm；碗扣式支架纵向间距900mm，腹板区横向间距600mm，顶底板区横向间距900mm，横杆水平步距1200mm。 基础采用60cm厚C20素混凝土+30cm厚37灰土换填压实。 所有模板均为15mm厚优质竹胶板。 满堂支架其余布置，如天杆、扫地杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑等参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 4设计参数及材料强度 4.1 设计参数 表4.1-1 材料设计参数表 4.2 材料设计强度 表4.2-1 钢材设计强度值（N/mm2）
温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁 设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日
目录
温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 编制依据 设计文件 （1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。 （2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 行业标准 （1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008。 （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 （6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。 （9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 实际情况 （1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 （2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 编制原则 （1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。 （2）施工方案力求采用先进的、可靠的工艺、材料、设备、达到技术先进，力求工艺成熟，具有可操作性。 （3）根据温州龙港大桥设计文件，施工方案结合桥址的地质、水文、气象条件及工程规模、技术特点、工期要求、工程造价等多方面比选的基础上确定。 编制范围 适用于温州龙港大桥现浇连续梁模板支架法施工。 2 设计构造 现浇连续箱梁设计构造 现浇连续上部结构为16m跨径的钢筋混凝土等截面现浇连续箱梁，4跨连续箱梁为一联，共有3联，每联左右幅分开。
应用MIDAS Civil结构分析计算0号块托架受力 一、设计资料 1.托架结构类型及主要参数 0号块结构形式：箱型结构，高6.5m，顶板宽12.5m，底板宽7m，腹板厚：0.8m。顶板厚：0.6m，底板厚1.0m。隔墙与立柱对应布置，厚1.1m。根据设计施工图要求，混凝土浇注采用连续浇注方式。当强度达到设计要求后进行预应力张拉，然后在0号块上安装挂篮。 托架梁结构形式：在两个薄壁柱上预留方孔，将托架梁2根40号工字钢组成的箱型梁插入孔内固定（桥墩两侧各一根），中间托架梁采用32号工字钢，横桥向2m。在托架梁横桥向安装32号工字钢（分配梁），并与托架梁焊接。在分配梁上安装12.6号槽钢，横桥间距0.6m，12.6号槽钢上安装8x6cm小方木，间距顺桥方向0.3m。小方木上安装2cm厚竹模板。具体布置详见《0号块施工布置图》。 2.设计技术标准 1、《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-2004 2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ 025-86 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 5、《桥涵》上下册交通部第一公路工程局1995年8月 6、《竹编胶合板》 GB 13123-91 7、《木结构设计规范》GB50005-2003 二、空间模型建立 结构分析计算采用MIDAS Civil2006大型桥梁空间分析软件。 1.节点与单元 粱单元由两个节点组成一个单元，板单元由四个节点组成一个单元。 结构力学模型完全模拟0号块实际浇注工作状况。全桥共建立1218个节点，1668个梁单元，884个板单元。
上部结构纵向计算 A匝道A0~A4联4X30m（8.8m宽） 计算依据及标准如下： 设计方提供的初步设计图纸及设计原则 《公路工程技术标准》JTG B01—2003 《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG 025—86 注：在设计方提供的施工图图纸中，该联中支点A1~A3处支座均为固定支座，经程序试算后应力及内力结果都与目标结果相差很远，也不符合一般连续梁支座常规布置形式，经调试支座布置形式后，建立此模型。 （一）主梁纵向计算 1、计算内容 根据设计方提供的主梁结构和预应力钢筋的设计图，按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)的要求，对结构持久状况截面极限承载能力、正常使用极限状态的截面抗裂、挠度以及使用阶段构件的应力等内容进行了全面的验算。 2、计算模型 纵向计算按杆系理论，采用midas civil 2006进行分析，将箱梁纵向作为平面梁单元进行离散；并考虑支座布置及荷载横向分配等因素，考虑满堂支架上现浇、张拉等施工过程。 1）离散模型 计算模型结构离散图见下图所示，共78个节点，70个单元。
图10.4.1-1 结构离散图 2）材料 混凝土：主梁采用C50混凝土，弹性模量E＝3.45×104MPa，fck＝32.4MPa，ftk＝2.65 MPa，fcd＝22.4 MPa，ftd＝1.83 MPa。 普通钢筋：HRB335 预应力钢束：采用Φj15.24钢绞线，弹性模量195000MPa，张拉控制应力0.75fpk＝0.75×1860＝1395MPa，松弛比0.035，孔道摩阻系数0.3，偏差系数0.0015，一端锚具回缩6mm。 3、计算参数 1）恒载 一期恒载：按构件实际截面计入，混凝土容重γ=26.25KN/m3（考虑5%的施工误差）； 二期恒载（公路桥面桥面系）： 沥青混凝土铺装厚度18cm，容重γ=25KN/m3，行车道宽8m； 地袱栏杆每侧：单条每延米12.5KN/m； 则： ∑q=0.18X8x25+2x12.5=61KN/m 横隔板：（厚50cm） Pt1：:6.8KN 支座沉陷： 按5mm考虑。沉陷组合由程序自动判别，按最不利组合。 2）活载 （1）设计荷载：公路-I级，车道为单向2车道
盖梁托架计算模拟（仅作算例使用） 模型简化 本例所模拟盖梁托架是由工字钢（I）截面组成。 单元类型：本例构件均采用梁单元来模拟。 荷载分布：考虑到施工时荷载加载位置的不同所引起盖梁托架的稳定性问题，现讨论三种加载下情况托架的受力特性。 （1）、托架上均布加载； （2）、托架上中间局部加载； （3）、托架上单侧局部偏载（如下图）。 边界条件： 盖梁托架下锚固点采用一般支撑模拟，限制节点空间3个自由度（Dx,Dy,Dz）,上锚固点限制节点空间2个自由度（Dy,Dz）。
模型建立 ●设定操作环境 1. 首先建立新项目(新项目)，以‘盖梁托架计算.mcb’ 为名保存(保存)。 文件 / 新项目 文件 / 保存(盖梁托架计算) 2. 单位体系设置为KN(力), m(长度)。 1)在新项目选择工具>单位体系 2)长度选择‘m’, 力(质量) 选择‘KN’ 3)点击 ●定义材料 使用Civil数据库中内含的材料来定义材料。 1)点击模型，材料和载面特性 2)点击材料（参考图1） 3)点击 4)确认一般的材料号为‘1’（参考图2) 5)在类型栏中选择‘钢材’ 6)在钢材的规范栏中选择‘GB03(S)’ 7)在数据库中选择‘Q235’ 8)点击
参考图1 参考图2 定义截面 1) 模型 / 材料和截面特性 / 截面/添加 2) 数据库/用户 3) 截面形状>工字形截面 4) 选定用户 5) 截面名称>I50c 偏心>中心 （参考图3） 6) 点适用，并用同样的方法建立2号截面形式（参考图4）。
参考图3
参考图4 输入节点和单元 本例节点和单元采用导入AUTOCAD的DXF文件来生成 1)首先在AUTOCAD中绘制盖梁托架模形，取型钢几何中心为轴线，根据尺寸画 出模型如下图所示。
xx特大桥0#块托架算单 一、概况 xx高铁xx特大桥2106#～2012#为（48+5×80+48）的连续梁，截面形式为单箱单室，由墩向跨中截面逐渐变小，采用托架和墩梁固结的方案进行0#块施工， 0#块单侧悬臂长度为3.61米， 0#块单侧悬臂重量为203.3吨，加上施工荷载，0#块单侧悬臂总重量为1.3×203.3=264.3吨，0#块托架为三角托架形式，由型钢组焊而成，混凝土浇注时，混凝土荷载及施工荷载首先传给调坡支架，再传给三角托架，最后由预埋件传给墩身混凝土，现分别验算各构件受力是否满足 要求。 图（1）托架立面及侧面布置图 二、荷载 由托架设计图可知，0#块单侧悬臂梁体自重及施工荷载由4组底模横梁传到设在其下的2片调坡支架上。底模横梁受力简图如下图受示。
经过计算，1R 占总荷载的25.7%，2R 占总荷载的27.2%，3R 占总荷载的29.1%，4R 占总荷载的18.0%，故单片调坡支架上受到的节点荷载分别为： 1264.30.50.25733.96R t =??=， 2264.30.50.27235.94R t =??= 3264.30.50.29138.46R t =??=， 4264.30.50.18023.79R t =??= 底模横梁受力示意图 三、 调坡支架验算 调坡支架由[16a 和[8两种型钢焊接而成， 其中支撑杆最长为810mm ， 81012.962.77 L i λ= ==， 查 表 得 0. 9?=，则 []0 .987140 . 4 3 2 8 5 9 .8 F A ?σ==??= 吨，由底模横梁传递过来的荷载如下图所示传递给调坡支架，其中 cos i i S R θ =?， 11cos8.133.62 S R =?=， 22cos8.135.58 S R =?=， 33cos8.138.08S R =?=，44cos8.123.55S R =?=，用midas 建立支架实际受 力模型。
靖江新港区广告牌 计算书 计算： 复核： 审核： *********************** 2012年11月
目录 一、概述..................................................................................................................................... - 1 - 二、主要设计规范..................................................................................................................... - 1 - 三、计算方法............................................................................................................................. - 1 - 四、主要材料及设计参数......................................................................................................... - 1 - 五、结构验算............................................................................................................................. - 2 - 1、荷载组合 ..................................................................................................................................... - 2 - 2、计算方法概述 ............................................................................................................................. - 2 - 3、计算模型 ..................................................................................................................................... - 2 - 4、支承反力 ..................................................................................................................................... - 3 - 5、应力验算 ..................................................................................................................................... - 3 - 6、控制内力 ..................................................................................................................................... - 3 - 7、整体稳定验算 ............................................................................................................................. - 4 - 8、挠度计算 ..................................................................................................................................... - 4 - 9、自振频率计算 ............................................................................................................................. - 5 - 六、总结..................................................................................................................................... - 5 -
挂篮0#块托架 计 算 书
一、设计依据 1、沙颍河（安徽段）航道整治桥梁改建工程相关施工图纸 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 3、《路桥施工计算手册》； 4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 5、《机械设计手册》； 二、各主要构件受力分析 0#块顺桥向及横桥向各部件组装图如下图所示： 其荷载组合为：1#块砼荷载+模板自重荷载（底模、内模、端模）+ 动力附加荷载+人工机具荷载 图1（顺桥向支承图） 1.顺桥向底模支承桁架计算 顺桥向底模支承桁架在横桥方向上按照1m间距布置，共计15榀。桁架上下弦杆、竖杆、斜腹杆等杆件均由HW150*150*7*10型钢组焊而成。其中，系梁长度6m范围内布置7榀桁架，间距800mm，两侧4m方向上各布置4榀，间距为1000mm。分别计算上述两位置的底模支承桁架
受力情况： 1.1墩顶系梁6m范围内底模支承桁架受力计算 图1（受力简化模型） 图2（轴力图KN） 图3（剪力图KN） 图4（弯矩图KN.m） 单元杆件（26）轴向压力最大，为47.32KN，计算应力值：
223 /145/66.114055 1032.47mm N mm N A N <=?==σ，满足要求。 单元杆件（13）、（14）与（23）交点位置剪力最大，为50.56KN ，计算应力值： 223 /80/47.124055 1056.50mm N mm N A Q <=?==τσ，满足要求。 单元杆件（13）、（14）与（23）交点位置弯矩最大，为3.09KN.m ，计算应力值： 226/145/96.13221333 1009.3mm N mm N W M X W <=?==σ，满足要求。 位移计算： 图5（位移图） 最大竖向位置出现在单元杆件（12）与单元杆件（13）的杆端，最大竖向位移值为0.04mm ，满足要求。 1.2 两侧4m 范围内底模支承桁架受力计算 图6（受力简化模型）