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理正多种形式支护(双排桩、搅拌桩、悬臂桩、内支撑)计算书

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理正多种形式支护(双排桩、搅拌桩、悬臂桩、内支撑)计算书第二部分支护结构的设计计算一、AB段支护本设计标高皆为绝对标高（吴淞高程）。

自然地面标高为12.0m，基坑开挖面绝对标高以底板垫层底标高计为6.7m，基坑挖深为5.3m。

地下水位按稳定地下水位埋深0.5m考虑。

地面均布超载按20kPa考虑，道路超载按10kPa考虑。

基坑安全等级按“二级”考虑，重要性系数Υ0＝1.0。

设计采用灌注桩进行支护。

----------------------------------------------------------------------[ 支护方案 ]----------------------------------------------------------------------排桩支护----------------------------------------------------------------------[ 基本信息 ]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 放坡信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- 钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRB F335,Q-HRBF400,R-HRBF500 [ 截面参数 ][ 内力取值 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 Ks= 2.852圆弧半径(m) R = 16.258圆心坐标X(m) X = -0.022圆心坐标Y(m) Y = 9.037----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:M p ——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。

M a ——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。

注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。

工况1：K s = 2.428 >= 1.200, 满足规范要求。

---------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 抗隆起验算 ]----------------------------------------------------------------------1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：m2m1 (tan)etan(N tan 支护底部，验算抗隆起：Ks = 4.273 ≥ 1.600，抗隆起稳定性满足。

---------------------------------------------------------------------- [ 嵌固深度计算 ]---------------------------------------------------------------------- 嵌固深度计算参数：嵌固深度计算过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。

1) 嵌固深度构造要求：依据《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012,嵌固深度对于悬臂式支护结构ld不宜小于0.8h。

嵌固深度构造长度ld：4.240m。

2) 嵌固深度满足抗倾覆要求：按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012悬臂式支护结构计算嵌固深度ld值，规范公式如下：得到ld= 3.850m。

3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求：符合坑底抗隆起的嵌固深度ld= 0.500m满足以上要求的嵌固深度ld 计算值=4.240m，ld采用值=7.200m。

================================================== ===========================----------------------------------------------------------------------[ 嵌固段基坑内侧土反力验算 ]---------------------------------------------------------------------- 工况1：Ps = 471.155 ≤ Ep = 1715.801，土反力满足要求。

式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。

二、BC段支护本设计标高皆为绝对标高（吴淞高程）。

自然地面标高为12.0m，基坑开挖面绝对标高以底板垫层底标高计为6.7m，基坑挖深为5.3m。

地下水位按稳定地下水位埋深0.5m考虑。

地面均布超载按20kPa考虑，道路超载按10kPa考虑。

基坑安全等级按“二级”考虑，重要性系数Υ0＝1.0。

设计采用灌注桩进行支护。

----------------------------------------------------------------------[ 支护方案 ]----------------------------------------------------------------------排桩支护----------------------------------------------------------------------[ 基本信息 ]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 放坡信息 ]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 超载信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- 钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRB F335,Q-HRBF400,R-HRBF500 [ 截面参数 ][ 内力取值 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 Ks= 2.931圆弧半径(m) R = 16.456圆心坐标X(m) X = -0.197圆心坐标Y(m) Y = 8.213----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:M p ——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。

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悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：悬臂式挡土墙 1计算时间： 2014-05-05 11:30:47 星期一------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 3.350(m)墙顶宽: 0.150(m)面坡倾斜坡度: 1: 0.000背坡倾斜坡度: 1: 0.040墙趾悬挑长DL: 0.700(m)墙趾跟部高DH: 0.300(m)墙趾端部高DH0: 0.150(m)墙踵悬挑长DL1: 0.800(m)墙踵跟部高DH1: 0.300(m)墙踵端部高DH2: 0.150(m)加腋类型:不加腋钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 3.150(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: HRB400抗剪腹筋等级: HRB400裂缝计算钢筋直径: 16(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙背与墙后填土摩擦角: 15.000(度)地基土容重: 17.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 150.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 24.000(度)墙后填土土层数: 2土层号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力(m) (kN/m3) (kN/m3) (度) (kPa) 调整系数1 1.000 18.000 --- 22.000 0.000 1.0002 2.800 17.200 --- 24.000 14.500 1.000土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 1.000 0.000 0坡面起始距墙顶距离: 0.200(m)地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 3.350(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 0.000(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 25.920(度)Ea=7.592 Ex=6.032 Ey=4.610(kN) 作用点高度 Zy=1.620(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 1.063(m2) 重量 = 26.566 kN整个墙踵上的土重 = 19.194(kN) 重心坐标(0.485,-2.147)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重 = 34.808(kN) 相对于趾点力臂=0.347(m))(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300滑移力= 6.032(kN) 抗滑力= 25.553(kN)滑移验算满足: Kc = 4.236 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 21.008(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.836 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 1.185 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.347 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.326 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.620 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 9.769(kN-m) 抗倾覆力矩= 63.162(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 6.465 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 41.252(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 85.178(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=53.392(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.772 (m) 偏心距 e = 0.259(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.627(m)基底压应力: 趾部=90.251 踵部=5.886(kPa)最大应力与最小应力之比 = 90.251 / 5.886 = 15.332作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.259 <= 0.167*1.772 = 0.295(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=90.251 <= 180.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=5.886 <= 195.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=48.069 <= 150.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 85.178(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=53.392(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.772 (m) 偏心距 e = 0.259(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 0.627(m)基础底压应力: 趾点=90.251 踵点=5.886(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 86.100(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=52.661(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.772 (m) 偏心距 e = 0.274(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 0.612(m)基础底压应力: 趾点=93.729 踵点=3.449(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.300(m)截面剪力: Q = 15.822(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M = 7.193(kN-m)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03% < Us_min=0.20%抗弯受拉筋: As = 600(mm2)截面弯矩: M(标准值) = 5.878(kN-m)最大裂缝宽度为: 0.020 (mm)。

理正深基坑悬臂式挡土墙计算

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悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：悬臂式挡土墙 1计算时间： 2014-05-05 11:30:47 星期一------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 3.350(m)墙顶宽: 0.150(m)面坡倾斜坡度: 1: 0.000背坡倾斜坡度: 1: 0.040墙趾悬挑长DL: 0.700(m)墙趾跟部高DH: 0.300(m)墙趾端部高DH0: 0.150(m)墙踵悬挑长DL1: 0.800(m)墙踵跟部高DH1: 0.300(m)墙踵端部高DH2: 0.150(m)加腋类型:不加腋钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 3.150(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: HRB400抗剪腹筋等级: HRB400裂缝计算钢筋直径: 16(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙背与墙后填土摩擦角: 15.000(度)地基土容重: 17.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 150.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 24.000(度)墙后填土土层数: 2土层号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力(m) (kN/m3) (kN/m3) (度) (kPa) 调整系数1 1.000 18.000 --- 22.000 0.000 1.0002 2.800 17.200 --- 24.000 14.500 1.000土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 1.000 0.000 0坡面起始距墙顶距离: 0.200(m)地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 3.350(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 0.000(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 25.920(度)Ea=7.592 Ex=6.032 Ey=4.610(kN) 作用点高度 Zy=1.620(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 1.063(m2) 重量 = 26.566 kN整个墙踵上的土重 = 19.194(kN) 重心坐标(0.485,-2.147)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重 = 34.808(kN) 相对于趾点力臂=0.347(m))(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300滑移力= 6.032(kN) 抗滑力= 25.553(kN)滑移验算满足: Kc = 4.236 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 21.008(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.836 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 1.185 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.347 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.326 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.620 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 9.769(kN-m) 抗倾覆力矩= 63.162(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 6.465 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 41.252(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 85.178(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=53.392(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.772 (m) 偏心距 e = 0.259(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.627(m)基底压应力: 趾部=90.251 踵部=5.886(kPa)最大应力与最小应力之比 = 90.251 / 5.886 = 15.332作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.259 <= 0.167*1.772 = 0.295(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=90.251 <= 180.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=5.886 <= 195.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=48.069 <= 150.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 85.178(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=53.392(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.772 (m) 偏心距 e = 0.259(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 0.627(m)基础底压应力: 趾点=90.251 踵点=5.886(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 86.100(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=52.661(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.772 (m) 偏心距 e = 0.274(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 0.612(m)基础底压应力: 趾点=93.729 踵点=3.449(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.300(m)截面剪力: Q = 15.822(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M = 7.193(kN-m)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03% < Us_min=0.20%抗弯受拉筋: As = 600(mm2)截面弯矩: M(标准值) = 5.878(kN-m)最大裂缝宽度为: 0.020 (mm)。