品茗安全计算软件问题

品茗安全计算软件问题1400-2500梁模碗扣（立杆300-600）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性步距h(mm) 1200立柱根数 6立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 0,300,300,300,300,300 底模下设支撑小梁根数12梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 300设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.14+(24+1.5)×2.5)+1.4×2，1.35×(0.14+(24+1.5)×2.5)+1.4×0.7×2]×1＝79.39kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝0.9×1.35×[0.14+(24+1.5)×2.5]×1＝77.63kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×1＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.14+(24+1.5)×2.5]×1＝63.89kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×77.63×0.132+0.121×1.76×0.132＝0.14kN·m σ＝M max/W＝0.14×106/37500＝3.68N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×63.89×127.274/(100×10000×281250)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝127.27/400＝0.32mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l +0.446q1活l=0.393×77.63×0.13+0.446×1.76×0.13＝3.98kNR2=R4=0.928q1静l +1.142q1活l=0.928×77.63×0.13+1.142×1.76×0.13＝9.42kNR3=1.143q1静l +1.223q1活l=1.143×77.63×0.13+1.223×1.76×0.13＝11.57kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×63.89×0.13＝3.2kNR2'=R4'=0.928 q2l=0.928×63.89×0.13+1.142×1.76×0.13＝7.55kNR3'=1.143 q2l=1.143×77.63×0.13＝9.29kN五、小梁验算q1＝max[3.98+0.9×1.35×(0.3-0.14)×1.4/11，11.57+0.9×1.35×(0.3-0.14)×1.4/11]＝11.59kN/mq2＝max[3.2+(0.3-0.14)×1.4/11，9.29+(0.3-0.14)×1.4/11]＝9.31kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×11.59×0.62，0.5×11.59×0.32]＝0.52kN·m σ＝M max/W＝0.52×106/54190＝9.63N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×11.59×0.6，11.59×0.3]＝4.22kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×4.22×1000/(2×85×45)＝1.66N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×9.31×6004/(100×8415×2303000)＝0.39mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝9.31×3004/(8×8415×2303000)＝0.49mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×11.59×0.6，0.393×11.59×0.6+11.59×0.3]＝7.95kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R12＝2.75kN，R2＝R11＝6.48kN，R2＝R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝7.95kN正常使用极限状态R max'＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×9.31×0.6，0.393×9.31×0.6+9.31×0.3]＝6.39kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1'＝R12'＝2.21kN，R2'＝R11'＝5.19kN，R2'＝R3'＝R4'＝R5'＝R6'＝R7'＝R8'＝R9'＝6.39kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Φ48×2.7可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 200 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 115主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.25×106/4120＝59.86N/mm2≤[f]=200N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.34kNτmax＝2V max/A=2×5.34×1000/384＝27.83N/mm2≤[τ]＝115N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝280/400＝0.7mm满足要求！4、支座反力验算R1＝3.49kN，R2＝18.86kN，R3＝18.63kN，R4＝18.63kN，R5＝18.86kN，R6＝3.49kN 七、立柱验算钢管类型(mm) Φ48×2.7立柱截面面积A(mm2) 384（立杆计算长度应增加选择项，立杆计算长度按l0= h+2a确定）JGJ 166-2008《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.6.3 模板支撑架立杆计算长度应按下列要求确定：1 在每行每列有斜杆的网格结构中按步距h计算；(该条基本没用，现场施工中没有这样施工的，每行每列设斜杆用钢管量很大，同时工人操作很难，另外市场上碗口专用斜杆基本没有)2 当外侧四周及中间设置了纵横向剪刀撑并满足本规范第6.2.2条第2款构造要求时，应按l0= h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度。

(应按本条计算立杆长度)长细比满足要求！查表得，φ＝0.781、风荷载计算M w＝0.92×1.4×0.74×0.6×1.22/10＝0.07kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.14+(24+1.5)×2.5)+0.9×1.4×2]×1＝71.72kN/m2)小梁验算q1＝max{3.59+(0.3-0.14)×1.4/11+0.9×[1.2*(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×2]×max[0-1.4/2，(0.6-0)-1.4/2]/11×1，10.43+(0.3-0.14)×1.4/11}=10.45kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝3.49kN，R2＝18.86kN，R3＝18.63kN，R4＝18.63kN，R5＝18.86kN，R6＝3.49kN 立柱最大受力N w＝Rmax+(1.5×0.6/6)×0.75＝18.97kNf＝N×1000/(φA)+M w/W＝18.97（该处未把单位由KN转换为N,计算结果差1000倍）×103/(0.78×384)+0.07×106/4120＝81.35N/mm2≤[f]＝200N/mm2满足要求！八、可调托座验算2345＝25kN满足要求！九、立柱地基基础计算f ak满足要求！另：1、结构重要性系数，能否改为可用户自己输入，因为按GB50666-2011《混凝土结构施工规范》第4.3.5条规定，γ0──结构重要性系数，对重要的模板及支架宜取γ0≥1，对一般的模板及支架取γ0≥0.92、对荷载的分项系数能否改为可用户自己输入，因为按GB50666-2011《混凝土结构施工规范》第4.3.6条规定，永久荷载标准值分项系数全部取1.35，没有1.2和1.35的说法；3、对可变荷载的组合系数0.7可否由用户确定是否采用。