锚杆注浆量计算

计量计价争议问题解答汇总（三）1、人工挖孔桩长度超过15m计量争议原05定额中人工挖孔桩最大米数为15m，按施工图施工现场部分桩长超过15m，最长深度为40m，图纸设计现场护壁砼为非泵送，桩身砼为泵送。

图2所示。

发包人判定及其依据：业主扣除人工挖孔桩定额子目的搅拌机机械台班消耗量，同时人工含量扣除0.65。

其深度超过15m的子目均按15m的人工挖孔桩子目计量。

我方意见及其依据: （1）业主认为人工挖孔桩定额中消耗量由自拌砼改为非泵砼，扣除定额子目的搅拌机机械台班消耗量，同时人工含量扣除0.65，此做法是否合理？（2）定额中没有深度超过15m的人工挖孔桩子目，实际施工中，部分桩长达到40m左右，其施工深度与难度（人工机械消耗量大大）超过定额子目中规定的内容与范围，此子目我方按合同约定结合市场行情重新报价，还是可以套用原废除定额（超过15m长度的人工挖孔桩的消耗量）？。

图2 解答：以已废除的旧定额为换算依据进行换算，人工和机械同比例换算增加，材料费不换算。

砼换算市政定额。

2、人工挖孔桩中砼含量的换算定额人工挖孔桩中砼材料消耗量与实际消耗量不符合，例如现场桩径为250cm 套用定额中人工挖孔桩桩外径270cm以内的定额，但实际施工人工挖孔桩桩外径有250cm的桩，此实际消耗量与定额中不符发包人判定及其依据：发包人按定额中的含量计量不予以换算我方意见及其依据：我方认为实际250cm桩径的护壁及桩身的砼消耗量与270cm以内桩径的人工挖孔桩的定额中的砼消耗数量不同，应予以换算？是否合理？若砼的含量换算，相应的人工含量是否应换算？解答：砼含量不予调整，定额项目270cm以内砼消耗量已经综合考虑。

3、人工挖孔桩中超灌0.3m部分量是否应计量为保证人工挖孔桩工程质量，根据规范，人工挖孔桩顶部超灌0.3m。

发包人判定及其依据：业主不予计量超灌0.3m部分、砍桩及钢筋调正的工程量，认为此部分工作属于施工单位自行采用的措施。

M30砂浆配合比设计说明书之欧侯瑞魂
砂浆用途及说明：
此砂浆用于路基锚杆注浆，根据以往经验采取1:1的砂浆，水灰比为。

一、资料：
1、水泥：丰城南方牌
2、细集料：丰城三鑫砂场（中砂，用时过2.36mm方孔筛）
3、水：饮用水
二、设计依据
JTGE30-2005《公路工程水泥及水泥砼试验规程》
三、计算配合比
该砂浆采取体积法进行计算：
水泥密度假设为20g/cm3
砂子密度假设为80g/cm3
水密度假设为1.0 g/cm3
计算过程：V水泥+V砂+V水＝1
m水泥/ρ水泥+ m砂/ρ砂+ m水/ρ水＝1
m水泥20+ m砂80+m水＝1
80m水泥20m砂80×20×水泥＝20×80
因为水泥与砂子的比例为1：1
所以m 水泥＝m 砂
22 m 水泥＝496
m 水泥＝4 g/cm3 最后得出：水泥重量为：864 Kg/m3
砂重量为：864 Kg/m3
水重量为：389 Kg/m3
四、试拌配比：
制作7d ，28d 两组试件，资料所需用量××70.7mm)6L 水泥：864×0.006=5.18 Kg
砂子：
864×0.006=5.18 Kg
水：389×0.006=2.33 Kg
五、在尺度养护条件下养护7天抗压强度结果见下表： 抗压强度 （MPa ）
7天 28天 实测流动度（s ） 18
结果证明此配合比7d 强度达设计强度的109.3％，满足设计强度要求，故试验室配合比为水泥：砂：水＝864：864：389＝。

１ ２ 界面受力分析
ｄＰ( ｚ) ＝ － Ｕτ( ｚ) ｄｚ .
τ( ｚ) ＝
对式(７) 求 ｓ( ｚ) 的一阶导:
３) 锚杆变形满足胡克定律.
由静态平衡条件可得
表达:
(１)
(２)
(３)
其中:Ｅ ｓ ꎬＡ ｓ ꎬＵ 分别是锚杆的弹性模量、正截面面
(７)
(８)
令 ｄτ( ｚ) / ｄ ｓ( ｚ) ＝ ０ꎬ可求得锚固界面的剪
切强度:
ϑＰ２ｍａｘ
.
４Ｅ ｓ Ａ ｓ Ｕ
(９)
１ Ｋｃ Ｋｒ
.
Ｕ Ｋｃ ＋ Ｋｒ
(１０)
τｕ ＝
τ( ｚ ) － ｓ ( ｚ ) 曲 线 在 ｓ ( ｚ ) ＝ ０ 时 的 斜
率为 [１２ － １３]
ｋ ｉｎｉ ＝
式中ꎬ Ｋ ｃ 和 Ｋ ｒ 分别是锚固体的剪切刚度和围岩
的剪切刚度. 结合式(８) 可得
ｒｅｌａｔｉｖｅｌｙ ｃｏｎｓｅｒｖａｔｉｖｅ ｃｏｍｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｂｙ ｐｒｅｖｉｏｕｓ ｒｅｓｅａｒｃｈ.
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ: ｒｏｃｋｂｏｌｔꎻ ｇｒｏｕｔｉｎｇꎻ ｉｎｔｅｒｆａｃｅ ｓｔｒｅｓｓꎻ ｃｒｉｔｉｃａｌ ａｎｃｈｏｒａｇｅ ｌｅｎｇｔｈꎻ ｐｕｌｌ￣ｏｕｔ ｔｅｓｔ
对式(６) 求 ｚ 的一阶导ꎬ并利用式(１) 、式(２)
和式( ４ ) 整 理 得 到 锚 固 界 面 剪 切 应 力 τ ( ｚ) 的
１ １ 基本假定
１) 锚杆的破坏形式为钢筋断裂ꎬ即锚杆的长
度足够长ꎻ
２) 忽略锚固体和围岩间的相对滑移ꎻ
沿锚杆长度方向截取长度为 ｄｚ 的锚杆微元ꎬ
并假设其距离原点的坐标为 ｚ. 锚杆微元ꎬ见图 １.

试验荷载Q 92 276 92 276 460 276 92 276 460 644 460 276 92 276 460 644 736 644 460 276 92 276 460 736 828 736 460 276 92 276 460 828 920 828 460 276 92
920 828 736 644 552 460 368 276 184 92 0
（3）锚杆杆体验算
• 钢锚杆杆体的截面面积应按下式确定： As≥Kt· T/fy （a） 或As≥Kt· T/fpt （b） • Kt—— 锚杆杆体的抗拉安全系数，临时性锚杆取 Kt=1.1 ， 永久性锚杆取Kt=1.6； • T ——锚杆的抗拔力设计值（kN)，应按相关的结构设计 规范计算； • fy、fpt——钢筋、钢绞线的抗拉强度设计值（kPa）。
• 本例中锚杆内部配臵6Φ15.2无粘结钢绞线，钢绞线强度 验算： • Φ15.2钢绞线抗拔力设计值为175.14kN/根 • 第一道可回收预应力拉锚（水平间距2.4m）内臵6根钢绞 线，需要抗拔力设计值为 • N=437.06×1.1×1.25/cos25°=663kN<1050.84kN，满足 抗拔要求。
• 国家规程对位移控制锚杆的要求为： • （1）扩大头应埋臵在深远的稳定地层之中； • （2）扩大头应设臵于较密实的砂土、粉土或强度较高压 缩性较低的粘性土中； • （3）锚头至扩大头应全长设臵为自由段。 • 同时规范规定扩大头最小埋深不小于7m。因此在选择扩大 头埋臵土层时，本工程选择⑤粉质粘土层，根据剖面计算 结果及施工经验，第一道锚杆暂定24m，第二道锚杆暂定 27.0m，钢绞线选择6Φ15.2无粘结钢绞线。
Ⅰ Ⅱ Ⅲ
• 扩大头锚杆的抗拔力值与土质、扩大头埋深、扩大头尺寸 和施工工艺有关，应通过现场原位基本试验确定；无试验 资料时，可按当地类似条件的施工经验类比确定，或按下 式计算，但实际施工时必须经过现场基本试验验证确定。 • T=Tuk/K(K---锚杆锚固体的抗拔安全系数 )