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地下室底板柱墩冲切计算

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0.7*（0.4+1.2βs）βhp*ft= 判断无柱墩筏板是否满足冲切
0.80 N/mm2 1.00 N/mm2 满足冲切要求
为满足冲切45度线，上柱墩 b= h=
柱宽+（柱墩高-筏板
（二）计算柱墩宽（用于上柱墩）
下面是柱墩对筏板的冲切验算：
取柱墩宽度（两边同长）
b=
2400 mm
βs=
2
βhp=
0.967
筏板有效高度h0=
1150 mm
冲切破坏锥体底边长度B=
4700 mm
冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um=
冲切力Fι=
柱墩对筏板的冲切 14200
16915.7
柱墩对筏板的冲切验算： τmax=
0.7*（0.4+1.2βs）βhp*ft= 判断无柱墩筏板是否满足冲切
1.04 N/mm2 1.06 N/mm2 满足冲切要求
（一）首先计算柱墩高度
取柱墩高度H=
1900 mm
柱墩有效高度H0=
1850 mm
βhp=
0.908
冲切破坏锥体底边长度B1=
4700 mm
冲切破坏锥体底边宽度H1=
Hale Waihona Puke 4700 mm冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um= 11400 mm
冲切力Fι= 16915.7 kN
柱对上柱墩的冲切验算 τmax=
冲切破坏临界截面距柱边缘不小于h0/2处的最小周长um=
冲切力Fι=
8600 19939.7
柱对筏板的冲切 无柱墩时柱对筏板的冲切验算：
τmax= 0.7*（0.4+1.2/βs）βhp*ft= 判断无柱墩筏板是否满足冲切
2.02 N/mm2 1.06 N/mm2 不满足冲切要求
柱墩计算（采用试算法） 下面是柱对上柱墩（柱墩高含筏板厚）的冲切验算：
筏板有效高度h0=
1150 mm
冲切破坏锥体底边长度B=
4800
mm(简化计 算)
柱墩对筏板的冲切
冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um= 14600 mm
冲切力Fι= 16659.2 kN
柱墩对筏板的冲切验算： τmax=
0.7*（0.4+1.2βs）βhp*ft= 判断无柱墩筏板是否满足冲切
0.7*（0.4+1.2βs）βhp*ft= 判断无柱墩筏板是否满足冲切
0.80 N/mm2 1.00 N/mm2 满足冲切要求
为满足冲切45度线，下 b= h=
柱宽+柱墩高（含筏板
（二）计算柱墩宽（用于下柱墩）
下面是柱墩对筏板的冲切验算：
取柱墩宽度（两边同长）
b=
4800 mm
βs=
2
βhp=
0.967
0.99 N/mm2 1.06 N/mm2 满足冲切要求
综合（一）（二）计算过程 柱墩高度取值： 柱墩宽度取值：
1900 mm 4800 mm
为满足冲切45度线，下柱墩最小长宽： 4800 mm 4800 mm
柱宽+柱墩高（含筏板厚）*2
kN kPa mm mm mm mm 标号
计算过程参数一：
混凝土抗压强度fc=
16.7 N/mm2
混凝土抗拉强度ft=
1.57 N/mm2
基底净反力（标准值）
200 kPa
βs=
2
βhp=
0.967
筏板有效高度h0=
1150 mm
冲切破坏锥体底边长度B1=
3300 mm
冲切破坏锥体底边宽度H1=
3300 mm
根据地基规范8.4.7条 τmax=Fι/um*h0
上柱墩计算
τmax≤0.7*（0.4+1.2/βs）βhp*ft
输入参数： 柱轴力设计值F=
基底压力（标准值）Pk= 柱宽（长向）bc= 柱宽（短向）hc= 筏板厚度h= 筏板上覆土厚度t= 混凝土强度等级
22880 230 1000 1000 1200 0 C35
综合（一）（二）计算过程 柱墩高度取值： 柱墩宽度取值：
1900 mm 2400 mm
mm kN
mm kN 满足冲切45度线，上柱墩最小长宽：
2400 mm 2400 mm 柱宽+（柱墩高-筏板厚）*2
柱墩对筏板的冲切 mm kN
柱墩计算（采用试算法） 下面是柱对下柱墩（柱墩高含筏板厚）的冲切验算：
（一）首先计算柱墩高度
取柱墩高度H=
1900 mm
柱墩有效高度H0=
1850 mm
βhp=
0.908
冲切破坏锥体底边长度B1=
4700 mm
冲切破坏锥体底边宽度H1=
4700 mm
冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um=
冲切力Fι=
11400 16915.7
柱对上柱墩的冲切验算 τmax=

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筏基底板冲切计算

筏基底板冲切计算


4.底板冲切高度计算： 因为： h<=800 所以：
β
hp
= 1
(GB50007-2002第8.2.7条)
当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度h0:
(ln 1 + ln; 0.7 l β f
2 n1 n2 hp
t
4
(ln 1 + ln 2) h0 =
(GB50007-2002式8.4.5-3)
hs
= 1
(本式中 因h0<800 故h0为: (GB50007-2002式8.4.5-4)
800
)
式8.4.5-3右侧为： 受剪阴影部分面积为：
2557.555 kN (2*ln2-ln1-2*h0)*(ln1-2*h0)/4 = 13.7 m2 kN 式8.4.5-3不满足,请调整
筏板基础底板冲切、 筏板基础底板冲切 、 剪切计算
1.计算依据：规范《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.4.5条 2.计算简图：
p——相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值 ln1,ln2——计算板格的长边和短边的净长度 3.输入条件： 混凝土C 30 ln1(m) 8 ln2(m) 8 p(kPa) 200 h(mm) 350 as(mm) 55 h0=h-as 295 ft 1.43
VS = p ×阴影部分面积＝
2745.4
= 348 mm
4 p ln1 l n2 (l n1+l n2) p + 0.7 β
2 hp
f
t
(GB50007-2002式8.4.5-2)
4
***底板厚度不满足,请调整***
5.底板斜截面受剪承载力验算：
筏板柱墩计算

筏板柱墩计算


3300 mm
冲切破坏锥体底边宽度h1=
冲切破坏临界截面距柱边缘不小于h0/2处的最小周长um：=
冲切力：
Fl= 19939.7 kN
8600 mm
无柱墩筏板冲切验算：
τmax = 2.02 0.7(0.4+1.2/βs)β
hpft= 判断无柱墩筏板是否满足冲切：
N/mm2 1.06 N/mm2 不满足冲切要求
h= 1200 mm
t=
0 mm
35 标号
τ max ≤ 0.7(0.4+1.2/β s)β hpf t
计算过程参数一：
砼强度fc=
基底净反力（标准
值）：
βs=
16.7 N/mm2 200 kPa 2
混凝土抗拉强度ft= 1.57 N/mm2 βhp= 0.967
筏板有效高度h0= 1150 mm
冲切破坏锥体底边长度B1=
相应于作用的基 本组合时的冲切
包含筏板厚度
4700 mm
mm mm
为满足冲切45度 线，下柱墩的最
b=
h=
柱墩高*2+柱宽
4800 mm 4800 mm
（二）计算柱墩宽(用于下柱
墩) 取柱墩宽度（两边同长）
b=
4800 mm
βs= 2
βhp= 0.967
筏板有效高度 h0=
1150 mm
冲切破坏锥体边长度B=
柱墩筏板冲切验算：
τmax =
0.80 N/mm2
0.7(0.4+1.2/βs)β hpft=
1.00 N/mm2
判断柱墩筏板是否满足冲切： 满足冲切要求
为满足冲 切45度
b=
h= （柱墩高 -筏板
墩柱模板计算书

墩柱模板计算书

墩柱模板计算书
墩柱模板计算书包括以下内容：
1. 墩柱尺寸计算
- 首先确定墩柱的设计标准和要求，包括承载力要求、使用
条件等。

- 根据承载力要求和使用条件，计算墩柱的尺寸，包括长、宽、高等。

可以考虑使用计算公式或者图表等方法进行计算。

2. 墩柱配筋计算
- 根据墩柱的尺寸和设计要求，计算墩柱的配筋需要。

- 首先根据设计要求确定墩柱的截面形状，然后根据墩柱的
截面形状和设计要求计算出墩柱的配筋率。

- 根据墩柱的配筋率和设计要求，计算出墩柱的配筋面积和
配筋肢数。

3. 墩柱模板计算
- 根据墩柱的尺寸和设计要求，计算出墩柱模板的尺寸和数量。

- 首先确定墩柱的截面形状和尺寸，然后根据墩柱的截面形
状和尺寸计算出模板板材的尺寸，并确定模板板材的使用数量。

- 根据模板板材的尺寸和使用数量，计算出模板板材的面积
和体积。

4. 墩柱模板支撑计算
- 根据墩柱模板的尺寸和数量，计算出墩柱模板的支撑需要。

- 首先根据模板的尺寸和数量确定支撑的长度和数量，然后
根据支撑的长度和数量计算出支撑的总长度和数量。

- 根据支撑的总长度和数量，计算出支撑的材料用量和杆件用量。

以上就是墩柱模板计算书的内容，可以根据具体的设计要求和使用条件进行调整和完善。

墩柱计算书

墩柱计算书

墩柱模板计算书编制：批准：安徽奥发模板公司墩柱模板设计计算书已知条件：设计模板的面板采用6㎜厚度Q235钢板，贴面板的纵肋采用10号槽钢，间距250-350mm；横筋为10mm筋板，间距为400mm；背楞采用18号槽钢，间距700㎜。

浇注时采用泵送混凝土进行浇筑，浇注速度为：1.74m/h,穿墙对拉螺栓间距为3500mm,模板简图（图1）如下图：图1 模板简图一、荷载根据《建筑施工手册》第四版规定,新浇混凝土作用于模板最大侧压力P按下列二式计算，并取二式的较小值P=0.22rt0β1β221V(1)P=rH (2)式中P-新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)r——混凝土的重力密度(KN/m2)取26t——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,可实测,暂取15t=200/(T+15)＝200/(15+15)=6.7V——混凝土的浇注速度(1.74m/h)β1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15H ——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m) 式(1)：P=0.22×26×6.7×1.2×1.15×1.7421=69.76(KN/㎡) 式(2)：P=26×5.4=140.4(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力P=69.76(KN/㎡) 新浇注混凝土侧压力设计值:F 1=69.76×1.2=83.712KN/m 2。

倾倒混凝土时荷载标准值查表得6 KN/m 2其设计值为F 2=6×1.4=8.4 KN/m 2 F 3= F 1 +F 2=83.712+8.4=92.112KN/m 2。

F 4][2121v c H tc v c c -+=γ0.11=c ，45.02=c ，2)1636(+=T t ，代入上式得：F 4=77.25KN取小值，所以F 4=77.25KN 二、 面板验算(1)选面板小方格中最不利情况计算:即三面固定一面简支（双向板） (2)强度验算取10mm 宽面板条为计算单元荷载为 q=0.07725 KN/mm ×10=0.77N/mm根据1=y x l l /,查建筑设计手册“常用结构计算”中“荷载与结构静力计算表”（表2-20） 得mmN ql M x x ⋅=⨯⨯-=⨯=739240077.02200.06系数m mN ql M y y ⋅=⨯⨯-=⨯=677640077.02200.055系数截面抵抗矩：)(6061032为板厚h m m W W yx =⨯===66bh22202152.123607392m m N f m m N W M x x x =<===∴σ22021594.112606776m m N f m m N W M yyy =<===σ（3）挠度验算根据 1.0400/400==y x l l /，从建筑设计手册“常用结构计算”表2-20中查得Kql 4max⋅=0.0016ω而6235231054.41)3.01(12106106.2)1(12⨯=-⨯⨯⨯=-=γb Eh Km m m m 5.164.01054.4140065.064max<=⨯⨯⋅=∴0.0016ω 三、 纵肋计算纵肋、面板共同工作承受外力，纵肋的材料规格为[10#，知其截面积21274m m A =，41983000mm I x =计算简图 背楞是纵肋的支承，根据背楞的布置（图2），荷载为mm N q 8.30400=⨯=0.077q=30.8N/mm图2 纵肋计算简图(2)强度验算板肋共同作用时确定面板的有效宽度1b （图3）：378544)650(127434006mm S =+⨯+⨯⨯=图3 面板与纵肋组合截面2367440061274m m A =⨯+= mm A S y 38.213674785441===∴m m y 62.8438.211062=-=422395.4320129)210062.84(12701980000)338.21(6400126400m m I =-⨯++-⨯⨯+⨯=3108.202064m m y IW ==上323.51053m m y I W ==下m m N M .188********.302=⨯⨯=0.125最大应力：f m m N W M <===2/95.363.510531886500上σ（1） 挠度验算yx图4 背楞变形图可得最大变形为max ω＝0.043＜1.5，满足变形要求。