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关于N12-3.8汽轮发电机振动大检修总结剖析

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1 关于南京N12-3.8汽轮发电机振动大检修总结 某公司使用汽轮发电机是京汽轮机公司(集团)生产的型号为N12—3.8/395型、中压、单缸、冲动、凝汽式汽轮机；该套设备2011年生产、2012年初到货，2013年初安装，2014年1月23日第一次开机冲转至满速3000转；2014年11月23日汽轮发电机启机、并网；2015年11月性能测试；2015年12月5日业主检修人员小修、复测中心等；12月12日中午启机因振动问题13日下午停机。从该机运行原始数据、安装数据、检修数据及历史振动数据分析；初步判断为基础下沉、轴瓦紧力不足等原因；依据现实际情况，建议进行轴瓦及中心等重新检查检修。 按业主联系单要求，**月**日我司检修专业工程师及检修人员到现场进行全面检查，确定检修方案，并做汽轮机检修前准备工作，15日下式开工，19日完工并启；本次检修主要完成以下工作： 1、转子串动量（推力瓦间隙）数据（注：表中左、右侧指站在机头面向机尾及发电机的左、右侧，单位：um） 左 侧 右 侧 座 轴 轴 座 两表读数差差 8 38 38 8 座与轴差值 30 30 推力间隙 30（安装数据为40） 标准值 30~40 2、本次检修后轴承各项数据记录：(单位：mm) 轴承 项目 1#（φ160） 2#（φ200） 3#（φ200） 4#（φ200）

油 隙

顶 部 油 隙

标准 0.17~0.25 0.26~0.30 0.26~0.30 0.26~0.30 测量值（12.11） 0.24~0.25 0.29~0.33 0.3 0.33 测量值（12.17） 0.327 0.375 0.36 0.36 轴瓦中分面垫片（修后） 0 0.05 0.2 左0.15右0.2 轴瓦中分面垫片（12.17） 0.10 0.10 0.15 0.20

轴瓦中分面垫片（修前） 0.05 左0.2右0 左0.15右0.2

球面中分面垫片（修后） 0.1 0 0 0.1

球面中分面垫片（修前） 左0.2右0 0.15 左0.15右0.2

球面中分面垫片（12.17） 0.10 左0.15右0.20 0.2~0.23 0.20

侧 面 油 标准 0.23~0.28 0.30~045 0.30~045 0.30~045 左侧前 0.25~0.3 0.40 0.38 0.35 左侧后 0.25~0.3 0.38 0.4 0.30 2

隙 右侧前 0.25~0.3 0.40 0.4 0.40

右侧后 0.25~0.3 0.40 0.38 0.35

球面紧力

标准 0.02~0.04 0.02~0.04 0.02~0.04 0.02~0.04 测量值（12.11） 0.02 －0.02~0.04 0.02 0.02~0.05 测量值（12.17） 0.0375 0.0275 0.01 0.0375 瓦枕中分面垫片（12.11） 0.15 0 0.2 0.15

瓦枕中分面垫片（12.17） 0.15 0.15 0.20 0.25

瓦枕中分面垫片（修前） 左0.2右0.25 0.2 左0.3右0.2

瓦枕与轴承大盖紧力

标准 0.02~0.04 0.02~0.04 0.02~0.04 0.02~0.04 测量值（12.11） 0.02~0.03 －0.03~+0.03 0.02 0.07 测量值（12.17） 0.05 0.07 0.055 0.074 顶部垫铁垫片（12.11） 1.56+0.05（增0.05） 2.88+0.2+0.1（增0.1）

1.47+0.2+0.1+0.05（减0.15） 1.47+0.5+0

.5+0.2（增加0.2）

顶部垫铁垫片（12.17） 1.56+0.20+0.10+0.10 2.88+0.2+0.1+0.1 1.47+0.2+0.1+0.05+0.1 1.47+0.5+0.5+0.2+0.1

3、 联联轴器中心记录：(汽机顺时针方向旋转，单位：丝 )

5 4 27 左侧 4 1 右侧（炉侧） 12月6日中心复测发电侧底27丝 修前数值 12月12日调整后测量值

1 7

4 0.75 3

左侧 0.25 4 7 右侧（炉侧） 2.5 8.5 12月16日修3#下瓦球面后第一次中心测量值 12月16日修3#瓦下瓦球面后第二次中心测量值

左侧 2 2.75 7 右侧（炉侧） 1 1.25 12月17日4#瓦座左右调整后第一次测量值 12月17日4#瓦座左右再次调整后中心最终值

说明：⑴、合格值：圆周偏差≯0.04，左右张口偏差≯0.02，上张口≯0.02，下张口偏差不允许； ⑵、表座架于联轴器汽轮机端齿轮，表针指向发电机； ⑶、修前发电机端低0.27，下开口7，发电机转子朝左侧偏移4，右开口1；经计算，3#瓦底+0.25、左+0.13、右+0.044，4#瓦底－0.42，左－0.05，右－0.30，修后下开口0.75，发电机高5，发电机朝右1，右开口4； ⑷、12月17日调整后中心数据：上开口0.75，左开口0.5，外圆发电机往左2.75，发电机低1.25； 4、转子扬度测量记录:（单位mm/m） 安装数据：1#瓦前扬88、2#瓦后扬5；本次检修后数据如下： ⑴.12月11日： 1#瓦前扬90.5、2#瓦前扬12.5、3#瓦（修前前扬5.5）后扬2.25、4#瓦后扬50.5； ⑵.12月15日：1#瓦前扬86.5、2#瓦前扬14.25、3#瓦前扬8、12（10.25）、4#瓦后扬53.5； 5、轴向位移测点与齿轮盘距离的数据记录：（单位mm） 定位于零点（正推瓦接触推力盘时）通道A(位于下部)1.8；通道B(位于上部)1.85； 6、本次检修前与检修后外观检查及数据对比记录：

1 7 0.75

7.75

0.5 3.5 0.75

0.5 4

⑴、推力间隙0.3在合格值的下值，安装数据为0.4，检查后未发现推力瓦乌金磨损与异常，分析有可能是测量方法问题，安装时有可能未扣除座的移动值，若此次测量未扣除推力间隙为0.38； ⑵、检查1#~4#瓦上瓦均有不同程度碰磨，且不是连续性的接触，碰磨面较为粗糙，应该是轴振引起的间歇性干磨；2#瓦顶底与顶部有被较硬杂质磨损的较深沟痕，应为杂质刮磨；2#、3#下瓦在轴向位置发生接触面偏斜，应为球面瓦无法自动就中引起；2#、3#下瓦在60°接触角接触面均在靠发电机的后端，接触面约60~70%。 ⑶、前轴承推力轴承两侧挡油环（图号Z005.08.04.07、Z005.08.04.08）（软性材质）有较明显磨损痕迹；应该是轴振引起的间歇性干磨。 ⑷、轴瓦中分面、球面、瓦枕垫片安装与现在有较大差别（详见《轴承记录》表），综合：1#瓦轴瓦与球面所垫与安装差别不大，瓦枕少垫0.0775，相对紧力比原来增加0.0775；2#瓦安装数值轴瓦高0.05，相对顶隙整体加大至少0.1，现测量球面高0.05，顶隙比原安装减少0.1；球面紧力比安装相对增加0.1；3#瓦原安装数据球面与轴瓦平面无差别，现测量轴瓦低0.2；相对顶隙现顶隙比原减小0.175；球面相对紧力比安装少0.225。 ⑸、修前中心复测，下开口与上下外圆超标，下开口0.07，发电机低0.27。 ⑹、轴颈扬度与安装数据对比，1#轴承安装时前扬88，现90.5，2#轴承安装时后扬5，现前扬12.5（安装数据没有发电机转子扬度记录 ），分析是2#瓦或轴承座下沉，初步分析为基础下沉（沉降量按丝计，较难以于沉降观测）。 ⑺、第二次检修发现2#、3#下瓦球面底部无接触点，尤其是3#瓦架空间隙约有0.05mm，只有侧面接触约25%， 后经硬质合金旋转锉及手工锉刀修磨达到接触点70%以上。 ⑻、第二次检修放大了顶部油隙，原厂家1#、2#、3#瓦按椭圆瓦间隙要求顶隙，现按圆筒瓦调整。1#瓦大盖紧力比原来相对增加了0.35mm；同样，紧力也按经验值，非厂家提供要求，厂家要求紧力0.02~0.04，实际球面按0~0.04，大盖紧力要求0.02~0.04，实际按0.05~0.15；轴承盖紧力1#瓦垫片相比增加0.35，2#~4#相比各增加0.10mm。 ⑼、第二次检修测量各瓦面顶隙、紧力测量方法与第一次不同，第一次检修按中分面垫标准钢垫顶部油隙、球面、垫铁等处压铅丝的方法，此法可以一定程度上消除螺栓对紧不均匀照成的误差。第二次检修中分面及各间隙、紧力处都有压铅丝的方法，求平均值差值，得出间隙与紧力，这种方法的缺点是紧螺栓不均匀会照成误差。 ⑽、改变了衬套中分面垫片方式，原中分面垫0.05mm铜垫片，因衬套中分面为轴瓦进油口，中间部份无结合面，垫片容易冲破，2#瓦就出现0.05mm被冲破铜片掉入瓦块中的问题，改用全不锈钢垫或铜垫分四块分别垫于四个角。 ⑾、从中心测量数据来看，12月16日外圆表数据值误差较大，应该与架表方式及联轴器螺杆憋劲有关；12月17日调整后数据测量可靠。

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汽轮机振动异常原因分析及解决方法

汽轮机振动异常原因分析及解决方法

汽轮机振动异常原因分析及解决方法摘要：汽轮机是整个电厂常规岛的心脏设备，若汽轮机振动异常不能正常工作，将给电厂造成巨大的损失。

本文从理论上对常见的汽轮机振动异常原因进行分析，并提出相应的解决方法。

关键词：汽轮机、振动、分析、解决方法前言汽轮机的振动大小，是评价汽轮机组运行可靠性的重要指标。

对于高速转动的汽轮机来说，微小的振动是不可避免的，振动幅度不超过规定的标准属于正常振动。

对汽轮机的运转没有影响，但是当振动超过规定限值时，对整个汽轮机组的运行是有害的，表明机组内部存在缺陷。

本文所分析的就是这种振动过大的异常振动产生的原因和减小振动的方法。

一、汽轮机振动过大的危害汽轮机组振动过大，会使机组内部部件的连接松动，基础台板和基础之间的刚性连接削弱，或使机组的动静部分发生摩擦，造成转子变形、弯曲、断裂，甚至是叶片损坏。

当机头发生振动时，可能直接导致危机保安器动作，造成停机事故。

当汽轮机动静叶片由于过大的振动而发生相对偏移时，会造成高低压端部轴封发生不正常磨损。

低压缸端轴封的磨损破坏轴封的密封作用，使空气被吸入负压状态下的低压缸，破坏凝汽器的真空，直接影响汽轮机组的经济运行。

高压缸端轴封的破坏会使高压缸的蒸汽大量向外泄露，降低高压缸做功能力，甚至会引起转子发生局部热弯曲。

泄露的高压蒸汽如果进入轴封系统的油档中，使润滑油内混入水分，造成油膜失稳，也可能产生油膜振荡，造成轴瓦乌金熔化。

当过大的振动造成轴弯曲时，可能使发电机滑环和电刷的磨损加剧、静子槽楔松动、绝缘被破坏，造成发电机或励磁机事故。

当过大的振动造成某些紧固螺丝松脱、断裂时，甚至会造成整个汽轮机组的报废。

所以，消除异常振动，是确保安全生产的重要环节。

二、汽轮机异常振动的原因分析与解决方法汽轮机组负担着将热能转化为电能的任务，由于其长时间运行、关键部位长期磨损等特点，各种故障时常发生，其中，振动异常是汽轮机组常见故障中最频繁的一种，严重影响了电厂的正常发电。

汽轮机异常振动原因分析及解决对策

汽轮机异常振动原因分析及解决对策

汽轮机异常振动原因分析及解决对策汽轮机是重要的能源转化设备，其运转稳定对于整个工作系统的效率和安全性有着重要的影响。

然而，在运转过程中，异常振动问题经常出现。

振动不仅会影响故障的发生率和设备寿命，还可能对人员安全造成威胁。

因此，找到异常振动问题的原因并采取相应对策，以保证汽轮机的安全稳定运转和延长使用寿命显得尤为重要。

一、汽轮机振动原因1. 不平衡问题不平衡是常见的发生振动的原因之一，该问题可能由于轮毂加工或组装不当，或部件磨损引起。

如果汽轮机中一个或多个部件因为加工不当或磨损失衡，那么就会对转子产生失衡力，从而使其在始终以相同频率振荡。

2. 频率共振汽轮机部件内或两大部件之间存在安装缺陷可能会导致汽轮机振动共振。

频率一致的振动能够增加能量导致部件发生损坏，从而在更高的频率处振动。

3. 磨损或磨削等因素磨损或磨削等因素也是汽轮机振动的一种主要原因。

机械部件长时间运转，无论如何磨损都不可避免。

如果不及时检查和更换磨损部件，则会导致汽轮机出现异常振动。

4. 轴承故障轴承故障也是汽轮机振动的另一个常见原因。

轴承问题可能由于油脂老化、遗漏或不足引起，也可能由于负载异常或轴承本身磨损。

轴承故障可能会导致汽轮机失去平衡，从而增加振动。

5. 非正常操作错误操作往往会导致汽轮机出现振动问题。

例如，过度负载汽轮机，或不适当的调速调节汽轮机，可能会导致振动问题。

此外，不及时维护汽轮机也可能导致设备出现异常振动。

二、解决措施1. 检查并调整轮毂平衡度如果汽轮机出现不平衡问题，则需要定期检查轮毂平衡度。

对于失衡的轮毂，需要检查其对称性并进行调整以提高平衡度。

如果轮毂无法进行调整，则可能需要更换其失衡的部分。

共振是比较容易处理的汽轮机振动原因，其解决方法是通过控制汽轮机的运转速度来排除振荡的频率。

如果发现汽轮机出现频率共振问题，则需要尽快采取措施定位和解决振动问题。

3. 定期检查和更换磨损部件定期检查并更换磨损部件对于汽轮机的正常运转至关重要。

汽轮机振动大的原因分析及其解决方法

汽轮机振动大的原因分析及其解决方法

汽轮机振动大的原因分析及其解决方法摘要：汽轮机的振动大小，是评价汽轮机组运行可靠性的重要指标。

振动幅度不超过规定的标准属于正常振动，正常振动对汽轮机的运转没有影响，但是当振动超过规定限值时，对整个汽轮机组的运行是有害的。

本文结合某钢厂一台25MW汽轮机的异常振动进行分析，并根据原因采取对应措施解决了机组振动问题。

关键词：汽轮机；异常振动；危害；故障排除；振动监测振动幅度超过规定标准限值时属于异常振动。

异常振动会造成汽轮发电机组紧固螺螺栓松脱，转子变形、弯曲、叶片损坏断裂甚至造成整个汽轮机组的报废。

所以，分析异常振动原因，并对异常振动进行故障排除尤为关键，日常运行中也应加强振动监测。

某钢厂一台25MW汽轮机在运行过程中出现了持续异常振动，为了保证机组正常运行特对异常振动进行原因分析并采取对应的措施解决。

一、汽轮机基本情况汽轮机型号：C25-3.43/0.981-22，发电机型号：QFW-25-2C。

机组于2012年7月投产，2016年7月汽轮机揭大盖大修。

自2016年大修后，机组在接近满负荷运行时，汽轮机前端轴承温度、X向振动均偏高，前端轴承温度达88℃，超过设计的报警值85℃，X向振动在134µm至140µm间，X向振动报警值为80µm，跳机值为160µm。

推力瓦工作瓦下半瓦块的温度（上、下共有10块）偏高，超过设计的报警值90℃，最高达到105℃，其余运行参数均在要求范围内。

在2016年到2018年5月之间汽轮机前端轴承下半轴承因负载过重和温度过高，发生碎裂和脱胎，更换过2次。

新瓦更换最多一个月后，轴承温度又开始无规律的升高。

轴振表1（2018年5月23日）通过上述汽轮机组测量数据可发现异常振动的直接原因：（一）汽轮机汽轮机短轴弯曲度超过规定值。

（二）是汽轮机前端轴承转子扬度与前轴承箱的扬度偏差超过规定值。

（三）汽轮机转子前端轴承轴瓦间隙、推力瓦轴向推力间隙、端部汽封间隙及隔板汽封间隙均超过规定值，说明转子动静部分存在摩擦。

汽轮机振动故障的原因分析与处理

汽轮机振动故障的原因分析与处理

)&) 针对转子热弯曲现象的解决措施 转子热弯曲主要涉及到两个方面汽轮机转子弯曲和发电 机转子弯曲 针对不同的故障要采取不同的处理措施 首先 针对汽轮机转子弯曲故障应该要首先考虑汽轮机转子的工作 环境汽轮机转子通常是在高温高压环境下工作这种工作环 境必须要对转子受热均匀度提出要求均匀受热可以有效避免 热弯曲现象只会使转子的长度增加 对于发电机转子的弯曲 故障则要将侧重点放在汽轮机内部的疏通工作因为在发电机 的转子振动与冷却介质有关联时主要原因可能是汽轮机内部 出现堵塞必须进行及时疏通才能确保转子的质量不受损害 )&( 针对液压设备渗漏问题的解决措施 液压设备渗漏会对整个发电机组造成影响如果不能妥善 处理发电机组就要停止运行这对电力企业来说会造成重大的 经济损失 因此针对液压设备渗漏问题必须要有可实施的解 决措施首先企业应该加强处理该类故障的能力提高处理该 类故障的技术水平 其次是要对液压设备渗漏有正确的认识 液压设备的材料本身就是比较特殊如果出现渗漏现象采用一 般的焊接技术无法达到预期的修复效果如果企业不具有解决 该类故障的能力就要考虑换掉设备但是这样会给企业增加成 本投入并且消耗更多时间降低经济效益企业应该做好故障 出现的完全准备提前准备高分子复合材料及专业人士随时 做好处理故障的准备 )&3 针对气流激振的解决措施 气流激振是在发电机运行过程中随时可能产生的现象汽 轮机组受其影响产生振动要减少气流激振对汽轮机振动的影 响运行人员需要对发电机组的运行负荷情况进行充分了解 通过对高压调速气门的调整来消除气流激振的现象从而防止 汽轮机的异常振动维持汽轮机的长时间稳定运行最终提高 发电机的工作效率 &结语 综上所述汽轮 机 振 动 故 障 受 多 种 因 素 的 影 响 其 中 包 含 其本身一些材料的影响人为因素的影响及长期运行设备老化 等影响不同原 因 的 单 独 作 用 或 多 重 作 用 导 致 汽 轮 机 振 动 故 障 在电力企业中可以根据日常的工作经验和专业的技术团 队对电力设备中汽轮机进行定期进行维护和保养对可能出 现的故障进行逐一排查并且随时做好处理故障的准备确保 汽轮机可以稳定运行帮助电力企业长期稳定运行 参考文献 $ 蒋国华&汽轮机振动的原因分析及处理 ! &华东理工 大学)%$1& ) 席伟明&汽轮机振动分析与诊断技术 E &现代制造技 术与装备)%$0%( $$12$$'&