济青高速改扩建工程第六标段
小清河边跨现浇箱梁盘扣支架设计计算书
一、设计依据
（1）设计图纸及相关详勘报告
（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2015）
（3）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2016)
（4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ 231-2010)
（5）《钢结构设计规范》(50017-2014)
（6）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)
（7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
（8）《木结构设计规范》(GB 50005-2003)
（9）《建筑施工临时支撑结构技术规范》(JGJ300-2013)
（10）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）
（11）《路桥施工计算手册》（周水兴、何兆益、邹毅松等著，2001）
二、荷载分析
支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载。
三、模板、支架受力验算
1、荷载计算
1.1、荷载工况
（1）钢筋混凝土自重：26kN/m³
（2）模板自重：2kN/㎡
（3）施工人员及设备：1kN/㎡
（4）倾倒混凝土荷载：1kN/㎡
（5）振捣荷载：1kN/㎡
1.2、荷载组合
恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4。
2、盘扣支架布设方案
2.1、盘扣支架布设方案
（1）横桥向支架布置：
横桥向支架：翼缘板下立杆间距为1.5m，边腹板下立杆间距为0.9m、0.6m，空箱下立杆间距为0.9m，中腹板下立杆间距0.6m。
（2）顺桥向支架布置：顺桥向立杆间距均为0.9m。
边跨支架横断面布置图
边跨支架纵断面布置图
地基处理示意图
2.2 盘扣支架上纵横梁布设方案 （1）竹胶板采用15mm 厚优质竹胶板。
（2）梁下次龙骨为140铝梁，横桥向布置，底板下中心间距为250mm 。翼缘板下中心间距为500mm 。
（3）梁下纵向主分配梁选用185铝梁，翼缘板下为140铝梁，布置间距与支架横桥布置间距相同。
（4）侧模竖肋采用100mm ×100mm 方木，顺桥向间距为300mm ；水平背肋采用100mm ×100mm 方木，上下间距为1m 。
3、空箱位置竹胶板和纵、横梁验算
压实后的原状土
30cm厚建筑砖渣15cm厚C15砼5*20cm木板盘扣支架
跨中标准截面图
腹板加厚段横断面图
腹板最宽处为1.1m、梁高3.5m；空箱位置混凝土厚度为1.8m（0.8m+1m），翼缘板最厚0.9m。
3.1、空箱处竹胶板计算（混凝土厚取1.8m）
底模采用满铺15mm厚优质竹胶板，计算宽度取1m；应力及弹性模量取自《路桥施工计算手册》第三章表8-6。
ƒm—抗弯强度设计值（N/mm2），ƒm =14.5N/mm2
截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×1000×152=37500mm³
截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×153 =281250mm4
弹性模量 E=11000N/mm2
15mm厚竹胶板的最大荷载：
a、钢筋及砼自重：26KN/m3×1.8m =46.8KN/㎡
b、模板自重：2KN/㎡
c、施工人员及设备荷载：1KN/㎡
d、倾倒混凝土荷载：1KN/㎡
e、振捣荷载：1KN/㎡
荷载组合：恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。
则q 1=（a+b ）×1=48.8kN/m
q 2=[1.35×（a+b ）+1.4×（c+d+e ）]×1=70.08kN/m 考虑模板的连续性，按三跨连续梁计算，跨内最大弯矩为： Mmax=0.08×q 2l 2=0.08×70.08×2502 =350400N ·mm 则：最大弯应力σmax =M max /W
=350400/37500=9.3N/mm 2 ＜ƒm =14.5 N/mm 2 强度满足要求。
跨度中点最大挠度：EI
l q 100677.04
1=ω
=0.677×48.8×250^4/(100×11000×281250) =0.42mm ＜[ω]=L/400=250/400=0.625mm 挠度满足要求。
结论：15mm 厚竹胶板验算满足要求。 3.2、空箱下横向140铝梁验算
取空箱下混凝土厚1.8m ，次龙骨跨度取1.5m ，间距取0.25m ，按三跨连续梁计算。 140铝梁截面抗弯模量W 和截面惯性矩I 取值如下： 单根截面抵抗矩W=64000mm ³；单根惯性矩I=4060000mm 4； 弹性模量E=70300N/mm ²，抗弯强度fm=255N/mm ²；
受力简图
荷载为：
a 、钢筋及砼自重：26KN/m 3×1.8m =46.8KN/㎡
b 、模板自重：2KN/㎡
c 、施工人员及设备荷载：1KN/㎡
d 、倾倒混凝土荷载：1KN/㎡
e 、振捣荷载：1KN/㎡
荷载组合：恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4。
则q 1=（a+b ）×0.25=12.2kN/m
q 2= [1.35×（a+b ）+1.4×（c+d+e ）]×0.25=17.52kN/m
则跨内最大弯矩为Mmax=0.08×q 2l 2=0.08×17.52×9002=1135296N ·mm 最大弯应力σ max=Mmax/W
=1135296/64000
=17.7N/mm 2＜ƒm=255 N/mm 2 强度满足要求。
最大剪应力A
ql
2=
τ=17.52×0.9×1000/（2×1165）=6MPa ＜[τ]=155 MPa 跨度中点最大挠度ωmax=0.677q 114/100EI
=0.677×12.2×9004/（100×70300×4060000） =0.19mm ＜[ω]=900/400=2.25mm 挠度满足要求。
结论：横向140铝梁受力满足要求。 3.3、空箱下纵梁（185铝梁）计算：
185铝梁计算（空箱混凝土），按照简支梁分析。
取空箱下混凝土厚1.8m ，按照最厚位置荷载均布，主龙骨跨度0.9m ，间距取0.9m 。 185铝梁截面抗弯模量W 和截面惯性矩I 取值如下： 单根截面抵抗矩W=136000mm ³；单根惯性矩I=12620000mm 4； 弹性模量E=70300N/mm ²，抗弯强度fm=255N/mm ²
受力简图
荷载为：
a 、钢筋及砼自重：26KN/m 3×1.8m =46.8KN/㎡
b 、模板自重：2KN/㎡
c 、施工人员及设备荷载：1KN/㎡
d 、倾倒混凝土荷载：1KN/㎡
