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墩梁固结支架计算书

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南江大桥连续梁悬灌
墩梁固结及0#块现浇支架计算书
一、0#块及支撑钢管立面图

二、平面图
三、荷载（墩顶不设临时支座）
65+112+65m连续梁通用图“说明书”第七条，施工过程中，中支点最
大不平衡弯矩为9338.1tm，相应竖向支反力为6190.2t。
在平衡状态下，一切荷载都由主墩支座承受，只有在受到不平衡弯矩时，
0#块下的支撑钢管才会受到支反力作用（计算模型如下图所示）。
四、钢管立柱计算

这是在墩顶不设临时支座的情况下，主梁在不平衡弯矩作用下，产生的附
加力全部由钢管支撑承受。


R1=1556.35t 压杆[σ]=140Mpa 焊管极限σ=191.1 Mpa
φ1000×10步高9m φ1000×16步高12m φ1000×14步高12m φ1000×14步高12m φ1000×14
步高18m
i（mm） 350.04 347.94 348.64 348.64 348.64
λ 25.71 34.49 34.42 34.42 51.63
ψ 0.97 0.94 0.94 0.94 0.88
A总（mm2） 114606.0 117762.6 118844.3 118844.3 126327.1
钢管根数 4 4 4 3 3
σc 191.1 191.1 191.1 191.1 191.1
σw 135.8 131.6 131.6 131.6 123.2
单根受力（t） 389.1 389.1 389.1 518.8 518.8
A（mm2） 31101.7 49461.2 43366.5 43366.5 43366.5
σ 125.1 78.7 89.7 119.6 119.6
nc 1.5 2.4 2.1 1.6 1.6
nw 1.1 1.7 1.46 1.1 1.0
五、荷载（墩顶设临时支座）
当墩顶设置临时支座后,不平衡弯矩产生的附加力由钢管和临时支座共同
承受
平衡方程: 6R1+1.971R2=9338.1„„„„„①

临时支座变形量: ΔL2=R2h2/EA=800R2/1540400×2×3.45×104N/mm2
钢管支撑变形量（ф500×9）：
ΔL1=R1h1/EA=37300R1/55530.8×20×104N/mm2
变形谐调方程: ΔL2=197.1/600ΔL1=0.3285ΔL1
R2=146.58R1„„„„„②
联合①和②求解，得:R1=31.7t
R2=4641.4t
六、钢管立柱计算
R1=31.7t 压杆[σ]=140Mpa 焊管极限σ=191.1 Mpa
φ500×9
步高8m
i（mm） 173.6
λ 46.08
ψ 0.903
A总（mm2） 8740.7
钢管根数 4
σc 191.1
σw 126.4
单根受力（t） 8
A（mm2） 13882.7
σ 5.7
nc 33.5
nw 22.1

七、0#块现浇支架计算

砼自重27.8332×(7-1.95)×2.6=365.5t
砼：72.38t/m
施工：0.25t/m2 折合：3.05t/m
振捣：0.2t/ m2 折合：2.44t/m

钢模板（内、外、底）：5.3t/ m

q′=102t/m
q=86.7t/m
R1=272.2t 压杆[σ]=140Mpa 焊管极限σ=191.1 Mpa
φ500×9步
高8m
i（mm） 173.6
λ 46.08
ψ 0.903
A总（mm2） 8740.7
钢管根数 4
σc 191.1
σw 126.4
单根受力（t） 68.05×1.4
A（mm2） 13882.7
σ 68.6
nc 2.8
nw 1.8

八、墩身预埋钢绞线计算

当墩顶设置临时砼支座后，在正常悬灌过程中，支撑钢管所受的总附加力
为R1=31.7t，通过第七条计算，φ500×9钢管，按步高8m设置一道墩身附墙，
强度和稳定性都能满足要求，而且保险系数足够大；
设置钢管支撑，除了要抵抗不平衡弯矩产生的附加力，还要作为0#段现
浇的支架，通过第八条计算，φ500×9钢管，按步高8m设置一道墩身附墙，
作为0#段现浇支架，强度和稳定性都能满足要求，而且保险系数满足规范不
小于1.5的要求；
由于本桥是整个南广线悬灌跨度最大的连续梁桥，而且墩高，又跨南江，
所以本桥连续梁悬灌施工将倍受瞩目，对我项目部来说，也是一个挑战，本桥
连续梁悬灌施工，要做到双保险，确保万无一失；
为此，在设置钢管支撑已经满足悬灌施工要求的情况下，为做到双保险，
要在墩顶预埋Ф32精轧螺纹钢筋，将墩和0#段梁通过竖向张拉固结为一体，
与钢管支撑形成双保险，共同抵抗不平衡弯矩可能造成的梁体倾覆这个危险
源；
通过第七条计算，钢管支撑要承受的不平衡弯矩为：
M=31.7×6=190.2tm
假设预埋精轧螺纹钢筋也承受与此相等的弯矩，则精轧螺纹钢筋承受竖向
力为： N=190.2/2.2516=84.5t

从图中布置情况看，单侧可布置12根精轧螺纹钢，每个临时支座中各埋
设6根，预埋的精轧螺纹钢采用箱梁本身设计的竖向预应力精轧螺纹钢及其锚
固端，埋入墩顶砼中3米深，锚固端上方设置三层井字型钢筋网片，层间距
10cm。
则每根精轧螺纹钢筋张拉力为：T=7.1t
九、临时支座压应力计算
σ=(2320.7+42)/1968817.5=12.0 Mpa＜13.4 Mpa
满足要求。 （13.4 Mpa是C50砼中心受压时的极限强度）

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现浇梁支架搭设计算书

现浇梁支架搭设计算书

施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。

1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。

② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。

现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。

现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。

③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。

④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。

2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。

则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。

支架计算书

支架计算书

支架计算书(总41页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。

方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。

⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）支架体系计算书1.编制依据⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。

⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本）⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ）⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008)⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009）2.工程参数根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。

梁柱固结计算计算书完整版

梁柱固结计算计算书完整版

工程名称：设计：校核：a 输入材料Q345= f =235N/mm 2连接剪力（设计值〕V =167KN 连接弯矩（设计值〕 M =295.1KN-M b 选用 Ｍ20 高强螺栓梁翼缘宽度b fb =200mm 梁翼缘厚度t fb =16mm 梁截面计算高度h ob =484mm 梁腹板厚度t wb =10.2mm 单 个 螺 栓 的 抗 剪 承N V BH =62.8KN2. 梁 腹a n = 2.6592357KN Anw×ｆｖ / 2N V BHn = 3.6595342 螺 栓 数 目采用 n5 b 连接板厚度t w ×h 1/h 2+2＝t =13.934mm采用 t 14mm一对水平加劲肋面积 A s =516mm 2水平加劲肋外伸宽度b s =110mm 水平加劲肋外伸宽度t s = 2.3454545N/mm 2 采用 t s =10mma 焊 缝 高 度 h f =6mm 焊 缝 长 度L W =408mm b 腹板角焊缝计算V / 2×0.7hf ×Lw=τυ=48.727824N/mm 2或A nw / 4×0.7hf ×Lw=τυ=75.892857N/mm 2< f υ125N/mm 2OK! c 梁翼缘对接焊缝腹板角焊缝计算M/ h ob ×b fb ×t fb =σm =190.53461N/mm 2< f t w215N/mm 2OK!梁与柱固接计算程式(坡口焊+螺栓)1. 输入已知条件：剪力作用下每个螺栓承受竖向剪力 V / N V BH =3. 柱 水 平 加 劲 肋 计 算:3. 梁 翼 缘 焊 缝 强 度 计 算:tw -梁腹板厚度10.2 h1 -梁腹板高度468 h2 -梁连接板垂直长400twc -柱腹板厚度11 t fc -柱翼缘厚度19 r -坡口焊弧度30。

空心墩钢棒法盖梁支架计算书

空心墩钢棒法盖梁支架计算书

空心墩钢棒法盖梁支架计算书
空心墩钢棒法盖梁支架计算书是用于计算空心墩钢棒法盖梁支架的强度和稳定性的工程文件。

该计算书应包括以下内容：
1. 支架尺寸和材料：包括支架的长度、宽度、高度和所采用的材料规格。

2. 荷载条件：包括作用在支架上的荷载情况，如自重、附加荷载等。

3. 弯曲强度计算：根据支架尺寸和材料的弯曲强度，计算支架在荷载下产生的弯矩和弯曲应力。

4. 剪切强度计算：根据支架材料的剪切强度，计算支架在荷载下产生的剪切力和剪切应力。

5. 抗扭强度计算：根据支架材料的抗扭强度，计算支架在荷载下产生的扭矩和扭转应力。

6. 稳定性计算：根据支架的几何形状和荷载条件，计算支架的稳定性，以确定支架是否足够稳定。

计算书还应包括详细的计算过程、相关公式和图表，并按照设计规范和标准进行计算和验算。

同时，还应注明计算结果的合理性和适用性，并提供相应的结论和建议。

最后，计算书应经过专业人员的审核和签字，以确保计算结果的准确性和可靠性。