附件一：XXXX大桥O#块三角托架计算书
1、0#块托架结构形式
⑴XXXX大桥1#墩高42.84m、2#墩高44.68m，墩身高度较高，其截面形式见图1。经比选，本着安全、经济有效的原则， O号块支撑采用三角托架方案。
附图1 0#块箱梁截面形式
⑵三角托架由牛腿、横梁和纵梁三部分组成。在墩身横桥向外侧布置5个牛腿，1个主墩布置10个，根据近似等荷载分配法确定牛腿横桥向间距分别为2.45m，3.08m，3.08m，2.45m。根据牛腿位置及其形式不同分为A、B、C型，其中A、B 型牛腿构造上完全一致，仅位置及数量不同，A型牛腿位于墩身正面，一个墩共10片，B型牛腿位于圆端处，一个墩共4片；C型牛腿为2cm厚钢板制成的小牛腿，一个墩共10片，其具体布置形式见图2、3。
A型牛腿上布置横梁为两道双拼H40型钢，H40钢间距1.8m；B型牛腿上布置为两道双拼I36a工字钢，工字钢间距1.15m；C型牛腿上横梁为H70钢，中心间距为3.34m。
附图2 0#块托架平面布置示意图
0#块模板采用钢模板，厚10.5cm，模板底纵梁为I25a，两支墩间纵梁长度为3.94m，悬臂段纵梁长度为3m，留1m的操作平台，操作平台上搭设安全围栏，高度不低于1.2m。详见图4。
附图3 0#块托架正面布置示意图
附图4 0#块托架侧面布置示意图
⑶A 型牛腿上支点预埋钢板与B 型牛腿预埋钢板间设6根Φ48钢管连通，墩身混凝土浇筑后在钢管中穿入Φ32精轧螺纹钢，并施工预拉力。所有预埋钢板靠混凝土侧均焊接Φ20圆钢，间距与主筋一致，均为150mm ，钢板安装时将其与墩身主筋焊接，增加其抗剪能力，具体布置如图5～图8所示。
附图5 A 、C 型牛腿预埋钢板对接示意图
附图6 C 型牛腿预埋钢板示意图
附图7 A 、B 型牛腿上支点预埋钢板示意图
Φ48预埋钢管
Φ20圆钢
附图8 A 、B 型牛腿下支点预埋钢板示意图
⑷ A 、B 型牛腿上平杆采用双拼I36a 工字钢，斜撑为双拼I25a 工字钢。详见图9、图10。
附图9 A 、B 牛腿构造大样图
附图10 A 、B 牛腿工字钢加工大样图
2、设计依据
⑴ 《XXXXXXXXXX 大桥施工图设计文件》； ⑵ 《中铁XXXXXX 大桥上部结构施工方案》； ⑶ 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）；
Φ20圆钢
双拼I36a工字钢
⑷ 《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）； ⑸ 《钢结构设计规范》（GB/T700-2006）；
⑹ 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60 -2004 ）； ⑺ 《热轧型钢》（GB/T 706 – 2008）； ⑻ 《碳素结构钢》（GB/T 700 – 2006）。
3、结构受力分析 3.1 荷载计算 3.1.1 0号块梁段重量
0#梁段悬出墩外2m 重量设为G 1端，翼缘部分重量设为G 1翼，两支墩之间重量设为G 1中，墩顶部分重量为G 1墩。如图11所示。
附图11 0#块平面图
0#块两端悬出墩顶部分（不计两侧翼缘板）混凝土体积均为85.2m3，C55钢筋混凝土容重ρ=26KN/m3，则箱梁自重为：G 1端=ρ×V=2215.2KN ；
0号块梁段翼缘部分混凝土体积两端各为24.5m3，C55钢筋混凝土容重
ρ=26KN/m3，则箱梁自重为：G 1翼=ρ×V=637KN ；
0号块梁段两支墩范围内混凝土体积为155.2m3，C55钢筋混凝土容重
ρ=26KN/m3，则箱梁自重为：G 1中=ρ×V=4035.2KN ；
0号块梁段墩顶范围内混凝土体积各为184.1 m3，G 1墩=4786.6KN ；不参与计算，0号梁段总重量为19310.8 KN 。 3.1.2 施工荷载
3.1.2.1 牛腿支架、横梁、碗扣支架、模板等支架荷载暂按混凝土自重的0.2倍计算；现牛腿支架、模板等支架荷载取值按照混凝土自重的25%计算：
G
1端
G
1翼
G
1翼
G
1墩
G
1墩
1200G 1中
G 1端
450
450
G 2端= G 1端×20%=443 KN
G 2翼= G 1翼×20%=127.4 KN G 2中= G 1中×20%=807 KN
3.1.2.2振捣砼时产生的振捣荷载根据《建筑施工模板安全技术规范》第
4.1.2条规定：取2/2m kN q =振； Q 1端=振q ×2×12=48KN
Q 1翼=振q ×4.5×12=108KN Q 1中=振q ×4×12=96KN
3.1.2.3 人工及机具荷载根据《建筑施工模板安全技术规范》第
4.1.2条规定：取机具q = 1kN/m 2； Q 2端=振q ×2×12=24KN
Q 2翼=振q ×4.5×12=54KN Q 2中=振q ×4×12=48KN 3.1.3 计算荷载
根据《建筑施工模板安全技术规范》，荷载效应组合为：k Q n
i ik G Q r G r S 111+=∑=
查表4.2.3规定选取永久荷载分项系数为G r ＝1.2，可变荷载分项系数1Q r ＝1.4。则有：
S 端=（2215.2+ 443）×1.2+（48+ 24）×1.4=3290.6 KN S 翼=（637+127.4）×1.2+（108+ 54）×1.4=1144.1 KN S 中=（4035.2+807）×1.2+（96+ 48）×1.4=6012.2 KN
3.2 结构验算
本结构设计验算均通过清华大学结构力学求解器（SM Solver ）V2.0 建模求得。
3.2.1 材料性能参数
托架所用材料均为Q235钢，弹性模量E = 210GPa ，泊松比μ = 0.3，密度 ρ
