波浪要素及安全超高计算(堤防工程设计规范GB_50286-2013)

正确取1.5米
30.76552
《堤防工程设计规范》GB50286-2013
《堤防工程设计规范》：爬高累积频率换算系数，对不允许越浪的堤防，爬高累积频
2%，对允许越浪的堤防爬高累积频率宜取13%
地震涌浪高度m0.5
根据《水工建筑物抗震设计规范》5.2.3：确定
地震区土石坝的安全超高时应包括地震涌浪高
度，可根据设计烈度和坝前水深，取地震涌浪
高度为0.5～1.5m。

达旗地震烈度为七度
Kp
积频率为5%的爬高值R 5%。

2、《堤防工程设计规范》：爬高累积频率换算系数，对不允许越浪的堤防，爬高累积频率宜取
宜取13%
累积频率宜取
R0
值
1%
的爬高值R5%。

越浪的堤防，爬高累积频率宜取2%，对允许越浪的堤防爬高累积频率取13%。

《水利工程建设标准强制性条文》（2016年版）试题答案及小结部门：姓名：得分一、填空题(共100题，每题空格全答对得1分)1、《水利工程建设标准强制性条文》（2016年版），共涉及 98 项标准，共有 614 条强制性条文。

直接涉及人民生命财产安全、人身健康、工程安全、环境保护、能源和资源节约及其他公众利益等方面。

2、水文测验河段应设立保护标志。

《水文缆道测验规范》SL443-2009规定在通航河流进行测验时，应按规定设置明显的测量标志。

3、水文测站设施建设应分别满足防洪标准和测洪标准的要求。

如河道湖泊上的水位站的防洪标准为高于50有误，未注意到题中河道湖泊关键字）4、水利水电工程设计洪水计算过程中所依据的基本资料、计算方法及其主要环节、采用的各种参数和计算成果，应多方面分析检查论证成果的合理性。

水位流量关系曲线的低水延长,应以断流水位控制。

5、《河道整治设计规范》GB50707-2011规定，整治河段的灌溉标准应以表示，并应符合经审批的灌溉规划。

（见P15 3-2-2条，答错未注意到题中灌溉关键字）6、土基上的通航建筑物勘察应对地基的沉陷、湿陷、抗滑稳定、渗透变形、地震液化等问题作出评价。

7、水闸及泵站勘察应查明水闸及泵站场址区的地层岩性，重点查明软土、膨胀土、湿陷性黄土、粉细砂、红黏土、冻土、石膏等工程性质不良岩土层的分布范围、性状和物理力学性质。

8、《水利水电工程钻探规程》SL291—2003规定钻孔竣工验收后应按技术要求进行封孔。

9、《水利水电工程施工地质勘察规程》SL313—2004规定，施工地质预报应包括下列内容：与原设计所依据的地质资料和结论有较大出入的工程地质条件和问题。

基坑可能出现的管涌、流土或大量涌水。

10、水利水电工程物探，环境γ辐射防护应以正当化、最优化和个人剂量限值的综合防护为原则，摒弃阀值的观念，避免不必要的照射。

11、《农田水利规划导则》SL462-2012规定，在血吸虫病疫区及其可能扩散影响的毗邻地区，农田水利规划应包括水利血防措施规划。

住房和城乡建设部公告第1578号――关于发布国家标准《堤防工程设计规范》的公告
文章属性
•【制定机关】住房和城乡建设部
•【公布日期】2012.12.25
•【文号】住房和城乡建设部公告第1578号
•【施行日期】2013.05.01
•【效力等级】部门规范性文件
•【时效性】现行有效
•【主题分类】标准定额
正文
住房和城乡建设部公告
（第1578号）
关于发布国家标准《堤防工程设计规范》的公告
现批准《堤防工程设计规范》为国家标准，编号为GB50286-2013，自2013年5月1日起实施。

其中，第7.2.4、7.2.5、10.1.3条为强制性条文，必须严格执行。

原国家标准《堤防工程设计规范》GB50286-98同时废止。

本规范由我部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。

住房城乡建设部
2012年12月25日。

《堤防工程设计规》ＧＢ５０２８６—2013《堤防工程设计规》ＧＢ５０２８６—2013替代ＧＢ５０２８６—９８与原规相比，本次修订的主要技术容包括：（1）增加第２章术语、第１２章安全监测设计。

（2）第3章堤防工程的级别及设计标准，补充毕肖普法抗滑稳定安全系数。

（3）第６章中增加堤基垂直防渗的容。

（4）第7章堤身设计中修改了筑堤材料与填筑标准容。

（4）第7章堤身设计中取消了“1、2级堤防堤顶超高值不应小于2.0m”的规定。

（5）第９章中增加抗倾稳定计算的容。

（6）第１３章中增加管理体制和机构设置、工程管理围和保护围、工程运行管理的容。

（7）附录Ｅ中增加堤基的排水减压沟、防洪墙底部渗流计算的容。

Ｅ．７双层地基渗流计算Ｅ．７．５堤基排水减压沟的沟半顶宽ｂ≤０．３Ｔ（Ｔ为透水层厚度）、沟深Ｓ≤０．３Ｔ时，可采用半理论半经验计算方法进行计算。

可按下列方法具体计算。

１排水减压沟的正、反对称流态如图Ｅ．７．５所示。

Ｅ．７．５排水减压沟这一套半理论半经验的计算式是由省水利科学研究院吴世余专家提供的，全文为《小断面排水减压沟的渗流计算》，刊于河海大学《水利水电科技进展》２００２年第４期。

排水减压沟的理论计算就是吴世余专家推导的，见《多层地基和减压沟井的渗流计算理论》（水利，１９８０年）。

因理论计算太复杂不宜作为规的附录，特请吴世余专家为本规推导了一套半理论半经验的计算式，计算简便并有足够的精度，适用于所有常见的各种沟型。

这套计算式中的公式（Ｅ．７．５／１）附加渗径长度计算为经验的，其余计算式均为理论计算。

公式（Ｅ．７．５／１）和理论计算比较，ｄｐ的相对误差平均为±２％，最大为±７％，绝对值差最大为０．０３Ｔ；ｄｎ的相对误差为±２％，最大为±９％，绝对值差最大为０．０１Ｔ。

详细比较结果见《小断面排水减压沟的渗流计算》（《水利水电科技进展》，２００２年第４期）。

《堤防工程设计规范》GＢ50２８6—2０13 《堤防工程设计规范》GB５０２86-２０１3替代ＧＢ５0２8６—9８与原规范相比,本次修订得主要技术内容包括:(１)增加第２章术语、第1２章安全监测设计。

(２)第3章堤防工程得级别及设计标准,补充毕肖普法抗滑稳定安全系数。

(3)第6章中增加堤基垂直防渗得内容。

(4)第7章堤身设计中修改了筑堤材料与填筑标准内容。

(４)第7章堤身设计中取消了“1、2级堤防堤顶超高值不应小于2。

0m”得规定、(5)第９章中增加抗倾稳定计算得内容。

(6)第1３章中增加管理体制与机构设置、工程管理范围与保护范围、工程运行管理得内容。

(7)附录E中增加堤基得排水减压沟、防洪墙底部渗流计算得内容、E、7双层地基渗流计算E、7。

５堤基排水减压沟得沟半顶宽ｂ≤0。

３T(Ｔ为透水层厚度)、沟深Ｓ≤0。

３Ｔ时,可采用半理论半经验计算方法进行计算。

可按下列方法具体计算。

1排水减压沟得正、反对称流态如图Ｅ.７.5所示。

E.7。

５排水减压沟这一套半理论半经验得计算式就是由安徽省水利科学研究院吴世余专家提供得,全文为《小断面排水减压沟得渗流计算》,刊于河海大学《水利水电科技进展》2０0２年第4期、排水减压沟得理论计算就就是吴世余专家推导得,见《多层地基与减压沟井得渗流计算理论》(水利出版社,１98０年)。

因理论计算太复杂不宜作为规范得附录,特请吴世余专家为本规范推导了一套半理论半经验得计算式,计算简便并有足够得精度,适用于所有常见得各种沟型、这套计算式中得公式(Ｅ.７.５／１)附加渗径长度计算为经验得,其余计算式均为理论计算。

公式(Ｅ.７、５/1)与理论计算比较,dp得相对误差平均为±2％,最大为±７%,绝对值差最大为０.03T;dn得相对误差为±2％,最大为±９％,绝对值差最大为0.０１Ｔ、详细比较结果见《小断面排水减压沟得渗流计算》(《水利水电科技进展》,２002年第４期)。

《堤防工程设计规范》ＧＢ５０２８６—2013《堤防工程设计规范》ＧＢ５０２８６—2013替代ＧＢ５０２８６—９８与原规范相比，本次修订的主要技术内容包括：（1）增加第２章术语、第１２章安全监测设计。

（2）第3章堤防工程的级别及设计标准，补充毕肖普法抗滑稳定安全系数。

（3）第６章中增加堤基垂直防渗的内容。

（4）第7章堤身设计中修改了筑堤材料与填筑标准内容。

（4）第7章堤身设计中取消了“1、2级堤防堤顶超高值不应小于2.0m”的规定。

（5）第９章中增加抗倾稳定计算的内容。

（6）第１３章中增加管理体制和机构设置、工程管理范围和保护范围、工程运行管理的内容。

（7）附录Ｅ中增加堤基的排水减压沟、防洪墙底部渗流计算的内容。

Ｅ．７双层地基渗流计算Ｅ．７．５堤基排水减压沟的沟半顶宽ｂ≤０．３Ｔ（Ｔ为透水层厚度）、沟深Ｓ≤０．３Ｔ时，可采用半理论半经验计算方法进行计算。

可按下列方法具体计算。

１排水减压沟的正、反对称流态如图Ｅ．７．５所示。

Ｅ．７．５排水减压沟这一套半理论半经验的计算式是由安徽省水利科学研究院吴世余专家提供的，全文为《小断面排水减压沟的渗流计算》，刊于河海大学《水利水电科技进展》２００２年第４期。

排水减压沟的理论计算就是吴世余专家推导的，见《多层地基和减压沟井的渗流计算理论》（水利出版社，１９８０年）。

因理论计算太复杂不宜作为规范的附录，特请吴世余专家为本规范推导了一套半理论半经验的计算式，计算简便并有足够的精度，适用于所有常见的各种沟型。

这套计算式中的公式（Ｅ．７．５／１）附加渗径长度计算为经验的，其余计算式均为理论计算。

公式（Ｅ．７．５／１）和理论计算比较，ｄｐ的相对误差平均为±２％，最大为±７％，绝对值差最大为０．０３Ｔ；ｄｎ的相对误差为±２％，最大为±９％，绝对值差最大为０．０１Ｔ。

详细比较结果见《小断面排水减压沟的渗流计算》（《水利水电科技进展》，２００２年第４期）。

杜瓦河应急防洪工程堤防波浪爬高设计计算郑旭【摘要】结合杜瓦应急防洪工程实际及防洪要求,对堤防波浪爬高进行了计算,确定堤防堤顶超高取值为1.0 m,并简述计算参数取值依据,提出相应的建议.【期刊名称】《广西水利水电》【年(卷),期】2017(000)002【总页数】3页(P24-26)【关键词】防洪工程;波浪爬高;设计;建议【作者】郑旭【作者单位】中工武大设计研究有限公司新疆分公司,乌鲁木齐 830000【正文语种】中文【中图分类】TV871杜瓦应急防洪工程位于新疆和田地区皮山县杜瓦镇境内，行政区划上隶属于皮山县杜瓦镇，处于皮山县县城的东南部，距县城约110 km，从县城经国道G315及县道Z721及杜瓦河上的交通桥可到达工程区。

工程治理河段长3.604 km，修建堤防长度4.137 km，其中左岸堤防长度0.522 km，右岸堤防长度3.615 km，主要保护对象为杜瓦镇杜村、奥尼村2 100名村民、3 000亩耕地的安全。

根据《堤防工程设计规范》（GB50 286-2013）[1]，堤顶设计高程按设计洪水位加堤顶超高确定。

本工程防洪标准为10年一遇，设计洪峰流量为112 m3/s。

防洪工程等别为Ⅳ等，工程规模为小（1）型，堤防级别为5级。

2.1 波浪要素计算（1）平均浪高和平均波周期按莆田海堤试验公式计算（见表1）：式中：Hˉ—平均波高（m）；V——计算风速，m/s。

项目区最大风速平均值为15.0m/s，计算风速取15×1.5=22.5m/s；F——风区长度；d——风区内的平均水深，m；Tˉ ——平均波周期，s。

（2）波长计算按正计算（见表1）：式中：L——波浪波长，m。

2.2 风壅水面高度计算在有限风区情况下，风壅水面高度按下式计算（见表2）：式中：e——计算点的风壅水面高度（m）；K——综合摩阻系数，取K=3.6×10-6；V——设计风速，按计算波浪的风速确定，m/s；F——由计算点逆风向量到对岸的距离，m；d——水域的平均水深，m；β——风向与垂直于堤防轴线的法线的夹角。

海堤波浪要素及安全超高计算海堤是指建筑在海岸线上的一种结构工程，主要用于保护陆地免受海浪冲击。

对于海堤的设计和构建，需要考虑波浪的多个要素以及安全超高的计算。

1.波浪要素在设计海堤时，需要考虑以下几个重要的波浪要素：1.1引起海堤冲击的波浪高度（H）：波浪高度是指波浪顶部与静水面的垂直距离，通常采用H1/3、H1/10或H1/100来表示。

选择适当的波浪高度可以确保海堤能够抵御常见的波浪冲击作用。

1.2波浪周期（T）：波浪周期是指相邻波浪通过其中一点所需的时间，也叫波浪间隔。

不同的波浪周期对于海堤的冲击力有不同的影响。

1.3波浪方向（θ）：波浪方向是指波浪传播的方向，通常是以度数表示。

波浪方向的不同会导致不同的波浪冲击力，需要进行准确测量和分析。

1.4波浪频率（f）：波浪频率是指单位时间内波浪通过其中一点的次数，通常以波浪周期的倒数表示。

波浪频率越高，对海堤的冲击力就越大。

安全超高是指海堤的高度要超过理论波浪高度与预测洪水水位之和，以防止海水溢出堤体而对陆地造成伤害。

通常根据不同的海堤用途和地理条件，安全超高计算可分为以下几个步骤：2.1确定理论波浪高度：根据所在地域的波浪历史资料和波浪预报，通过数学模型计算得出预测的理论波浪高度。

2.2确定预测洪水水位：通过对该地区历史降雨和洪水资料的分析，结合水文数据模型，得出预测的洪水水位。

2.3确定安全超高：理论波浪高度与预测洪水水位之和即为安全超高。

根据该数值，设计海堤的高度应该超过此数值，以确保堤体的安全性。

3.其他考虑因素除了波浪要素和安全超高外，设计和构建海堤还需要考虑其他因素，如土质条件、地理特征、地震风险等。

这些因素将直接影响到海堤的稳定性和抗冲击能力。

综上所述，海堤设计和构建需要综合考虑波浪要素和安全超高计算，以确保海堤能够有效地抵御海浪冲击并保护陆地安全。

同时，还需要考虑其他因素的影响，确保海堤的稳定性和可靠性。

海堤的设计和施工需要专业的工程师和科学家共同合作，结合实际情况进行准确计算和方案制定。

中华人民共和国国家标准堤防工程设计规范条文说明目次总则堤防工程的级别及设计标准堤防工程的防洪标准及级别安全加高值及稳定安全系数基本资料气象与水文社会经济工程地形工程地质堤线布置及堤型选择堤线布置河堤堤距的确定堤型选择堤基处理一般规定软弱堤基处理透水堤基处理多层堤基处理岩石堤基的防渗处理一般规定堤顶高程土堤堤顶结构堤坡与戗台防渗与排水设施一般规定坡式护岸墙式护岸其他防护型式渗流及渗透稳定计算抗滑稳定计算一般规定加固改建扩建堤防工程管理设计一般规定观测设施交通与通信设施防汛抢险设施生产管理与生产设施附录堤基处理计算附录设计潮位计算附录波浪计算附录堤岸防护计算附录渗流计算附录抗滑稳定计算十年来无标准可循是是城市总体规划的组成因此城市防洪工程应以上述两类规划作可对各阶段通用的地方为了保证基本资料完整和可靠性本条作了对地震烈度是因为其度及其以上地震烈度的机率更电站或重要的城市工业设施的堤防工程的防洪标准及级别堤防工程是为了保护防护对象的防洪安全而修建的防洪标准见表如果一个防护区范围较大当各类防护对象可以分别防护时按各防护对象的重要程度表防护对象的等别和防洪标准本规范中堤防工程的级别为区别不同水体洪水对防护对表我国堤防工程大部分是土堤或土石混合堤堤防工程安全加高值及稳定安全系数磨损和风雨侵蚀等表既使表特别重要的堤防工程和粘表在过去十几年部分堤防工程设计采用的抗滑稳定安全系数列如表表部分堤防工程设计采用的抗滑稳定安全系数施工质量又不易控制考虑堤防工程的这些特点堤防工程正常运用条件即为设计条件在软弱堤基上修筑土堤则设计的堤防断面比较表基本资料气象与水文例如多泥沙河流需要提供泥沙及河床淤积天数及降雨强度资料社会经济本条规定了对堤防工程区应具有的社会经济资料工程地形地形图的比例尺或地形图进行工作带状地形图的宽度需满足初有时还有测量以原则上一个纵断面图尽可能布置在一幅图纸上本纵断面图的绘制一般可利用横断面图资料点绘但当两横断面之间有沟汊或堤埂等特殊地工程地质料项目内容覆盖面比较全面堤线布置及堤型选择堤线布置河堤堤距的确定假定若干个堤距根据堤线选择的原则由于种种历史原因多数河道的堤距偏窄因此本条规定堤型选择有些情况下目前我国多数堤防采用均同一条堤线中根据各堤段具体情况部易于出现质量问题堤基处理一般规定据调查了解各省新建堤防的沉降量多数超过匀沉降量应不影响堤防的安全运用软弱地基处理软弱堤基采用铺垫透水垫层的很多水井和控制填土加荷速率等是我国海堤和土石坝软基处理的常用方法单独使用一种措施的如排水垫层采用综合措施的如杜湖水库高软土层下有承压水时如排水所以应避免排水井穿黑龙江省国营农场总局曾在泥炭层地基上修筑土坝已运用年分散性粘土在我国多有发现黑龙美国陆军工程师团透水堤基处理长江无为大堤中的惠生堤是用长度为黑龙江省齐齐哈尔等城市堤防中的砂基砂堤有用复合土工膜或编织涂膜土工布防渗的山东黄河河务局年在年代以来哈尔滨市年在松花江大堤上用高压墙厚大于射水法和黄河下游等堤防加固中得到较广泛应用江苏省水利勘测设计院年月在淮河骆马湖南堤加用射水法墙厚固化灰浆防渗墙国内有试验研究资料多层堤基处理有各种处理措施透水层厚多层地基处理在水库土坝实例较多如河南白龟山水库和河北黄壁庄水库土坝采用盖重和减压井综合处理措施岩石堤基的防渗处理本条规定应在防渗体下采用砂浆或混凝土封一般规定所以结构应尽量相近的堤防设计经验拟出若干个标准断面筑堤材料与土堤填筑标准堤防工程大部分为土堤少部分为土石复合堤要是土料根据资料分析当填筑土含水量与最优含水量的差值在规定含水率与最优含水率差值不宜超过如用本条所列土料筑堤生严重变形和失稳填筑质量的主要标粘性土堤筑设计压实度定义为式中无粘性土填筑设计压实相对密度定义为式中对级坝应不低于级坝应不低于该规范对无粘性土的相对密实度要求不低于在我国级堤防不应不于级和超过级堤防不应小于级及级以下堤防不应小于对无粘性土筑堤的相对密实度规定为级和高度超过级堤防不应小于级及级以下堤防不应小于堤顶高程堤的走向变化复杂级堤防为大江大河大湖干流堤防或重要支流堤我国部分堤防超高见表往往对两和风浪资料沉降量包括堤身沉降和堤基沉降一般压实较好的堤防根据经验沉降量可为堤高的这些条件下的堤防和堤基要求按本规范第表我国部分流域堤防超高值表土堤堤顶结构级堤防规定顶宽不宜小于级堤防不应小于况都不相同是指不能满足按第条规定要求临水侧上堤坡道要尽量避免行洪堤坡与戗台其稳定安全坡度约为级土堤大多为江河干流和表表海堤临水侧设计坡度堤防是否设戗台我国堤防考虑管理和防汛需要较高的土堤通常在背坡堤顶增强堤身的稳平台消浪平台是集中消能的部位根据经验特别是平台前沿转角处要注意加固护坡与坡面排水背水坡主要防雨水冲级以下风浪和流速对高度低于级堤防或所以海堤一般都设有较坚固的上游护坡和防根据当地重要的工程要进行试验确防渗与排水设施堤身防渗和排水设施与堤基防渗与排水设施统筹布设共同组成完整的防渗体系以确保安如采用时需参照有关规范进行设为保证土工膜和工土织防洪墙采用防洪墙挡洪往往是经济合止水材料需根据墙的等级进行选堤岸防护一般规定保堤必须固岸堤岸防护包括堤脚和近堤岸滩两类情况一类在堤外无滩或滩极窄要依附堤身和堤基修建护坡及护脚的防护工程已建的堤防工程堤岸防护工程设计应符合防洪规划及整治工程规划的要求则不修丁坝堤在经常不靠水或靠防护工程按型式一般分为以下四类坡式护岸也称为平顺护岸用抗冲材料直接铺敷在岸坡及堤脚一定范围形成连续的覆盖式护岸我国长江中下游水深流急坝式护岸我国黄河下游因泥沙淤积河床宽浅因此墙式护岸顺堤岸设置又有时限性堤岸防护工程范围包括两个方面一是沿堤岸线的防护长度二是从防护工程断面本条提出了有关的技是防护工程的根基为防止水流淘刷向深层发展造成工程破坏应考虑在抛石外缘加抛防冲和对于大的险情往往难以预测坡式护岸坡式护岸的上部护坡与土堤护坡部分的结构型式和要求基本相同下部护脚的结构型式和土工织物模袋可以代替混凝土模板主要用于护岸护脚岸坡为的水流作湖南洞庭湖堤岸情况也表明块石护坡的稳定边坡约为在岸坡缓于柴枕和柴排是传统的护岸型式柴排的排防淤堵作用要求土工织物孔径满足土工织物孔径中小于该孔径保证率为的孔径值等处使用本条要求主要是根据长江中下游护速大于铰链式混凝土板土工织物排是一种新型沉排由铺敷于岸床的土工织物及上压的铰接排端铺在多年平均最低枯水位处岸坡一般缓于美国密西西比河早在块长年长江武汉河段天兴洲护岸采用了铰接混凝土板聚脂纤维布沉排混凝土板尺寸为此问题在设计中坝式护岸河流的治导线是确定堤岸防护工程位置的依据黄河下游总结了流丁坝的布置是关系整体布局的问题本条吸收了国内外丁坝修建经验丁坝长度决定于岸边至治导线的距离一般坝长不宜大于作为丁坝生根的场所一般水流具体可通过公式计算黄河下游丁坝间距一般采用坝长的倍我国海堤前的造滩丁坝一般采用长的美国密西西比河为倍欧洲一些河流为非淹没不透水丁坝一般采用下流方向夹角一般为强潮土心丁坝在土体外的护砌部分一般采用护坡式土心丁坝的坝顶宽度除满足结构和稳定要求外还应满足运用要求如防汛抢险交通及堆放料刷深度大过去河工采用柴排较多近组成排体或由土工织物枕及枕垫组成排体这类新型结构沉排较为简单不透水丁坝尤其是较长的丁坝及淹没丁坝坝面应设向河心倾斜的纵坡以便坝顶在淹没纵坡采用墙式护岸墙基嵌入堤岸坡脚一定护岸的整体稳定安全其他防护型式护岸桩在以往传统工程中用得较多目前逐渐为板桩或地下连续墙等所替代沿海地区桩坝促淤保滩试验工程较多黄河下游花园口险工采用了大直径透水一般适用于在水深小于的卵程度等都大不一样年南京水科院对洪泽湖大堤防浪林台模型试左右的灌木林株距呈三角形堤防稳定计算渗流及渗透稳定计算水时间短抗滑稳定计算现将部分堤防加固设计中实际选取的计算断面数列如表表我国部分堤防设计采用计算断面数量统计设计中堤线长为设计中选取了个非常情有的中小河流洪水涨落快堤身高水位一般挡水时间较短背水堤坡是最危险的对临水堤坡的稳定而言最危险的运用条件是高水位历时很长后水位迅速下降这种情况时有发生随着时土堤抗滑稳定计算方法工程实践认为圆弧滑动法计算的成果基本能反映实际情况据调查了用总应力法计算堤坡稳定的关键是正确选择最能反映现场条件的试验方法可采用根据调查资料结合其他水工建筑物实际运行情况本条规定控制防洪墙基底最大压应力当堤身填土施工质量能达到设计要求一般规定各类加热有过鱼要求的堤防水闸应采取措施使其安全可施工质量难以保在运为减少下闸关门次数闸底板高程应尽量水期临时放下叠梁洪安全不利在有条件的地方可采用整体整体平板钢闸门可随水位涨落而升降运如果净空高度不能满足要求上堤禽畜坡加固设计部门应根据安全鉴定的基本评价和加固建议进一步广泛搜集资充填式灌浆在全国各地各类堤一般均可充填有针对性地进行布孔充填灌浆根据山东等地在堤坝进行劈裂灌浆的检测表明年或更长施工期吹填体易产生滑动失稳运用中表层土体干缩裂缝试验研金属材料的井管由于本身的腐蚀加速了淤堵过程需采用耐腐蚀和防止化学淤堵的井管盖重宽长江荆江大堤控制宽度为险情的长江安徽同马大堤盖重宽度为江西赣江赣东大堤堤后盖重宽度为黄河下游堤防吹填固堤宽度险工堤段为城市防洪墙的加固术经济比较防洪墙的加固并在加固设计中对新旧墙体的结合面要进行处理采取可靠的锚固连接措变形缝止水破坏的要修复堤岸防护工程由于水流逼岸或强风浪淘刷需对护脚工程及改建堤线扩建通常在下列情况下需要进行堤的扩建堤防等级原堤不能满足既定的防洪标准以及渗透稳定要求土堤常用的扩建方式主要有以下两种填土加高可采用背水侧为经济合理字型墙适用于墙高不大时墙的下部嵌入堤身靠基底两侧上部填土压在新的设计条件下进行加高时首先要对其进行稳定和强度验算不足方面在堤与各类防洪墙加高时做好新旧断面的牢固结合以及堤与穿堤建筑物的连接处理十堤防工程管理设计一般规定堤防工程设计应包括与工程规模相适应的管理机构和设置能满足现代化管理需才能保证管理工作正常运堤防工程管理机构的设置与管理体制有紧密联系全国各地的堤防工程是分别按不同情管理设施设计在上级主管部门明确了管理体堤防工程的特点和保护范围观测设施一旦发现有不正常现象可据以及时分析原因提堤段的堤身与堤基存在隐患定观测项目观测设施布置在堤防沿线全是露天或在水中对大交通与通信设施交通设施设计时多数堤防工程与公路干线有一段距离黄河大堤在一个县局管理范围内一般有条专用道路据反映还首先要求能通载重汽车在下暴雨等恶劣天气条件下在汛期紧急抢险时堤防工程管理的交通设施必须保持良好状况防汛专用堤防管理单位应建设为工纳入流域或地区统一的通信网规划设计中统一管理以生产管理与生活设施资以及许多土石料等各重要堤防工程均建有防汛屋表部分工程防汛屋情况表软弱地基处理并有利于孔隙水应力的消土工织物垫层对堤身稳定能提供根据有关文献报导稳定安全系数一般仅能提高其计算方法如下荷兰计算模型见图瑞典计算模型假设土工布产生的拉力按原铺设方向不变由于土工布拉力的存在产生两个稳定力矩见图计算公式为式中一般取内摩擦角和凝聚力宽度土工布抗拉力关于的取值一般多只能达到时所提供的抗拉力作为塑料排水板的换算公式中的换算系数值可取数即宽度目前采用较多的是历史最高潮位或通过频率分析确但各地的历史频率分析确定设计潮位的方法年潮位资料与采用年以上长系列资料的计算结果重现期年的高潮位值相差在型分布或型适线较好但对河口站潮位资料的由于我国幅员辽阔影响沿海潮汐的因素复杂各地潮汐情况差也可以采用适合当地情况条文中给出频率分析方法和相应公式极值型分布的频率表因篇幅过多未予列入可在一般水文手册中查度比实测潮位资料大应慎重对待对缺乏长期潮位资料的情况如果邻近地点有长期潮汐资料对风暴潮影响严重地区的附录波浪计算波浪要素确定风速取值标准高度为水面上年代以后国内气象站普遍采用自记风速仪一般为自记计算结果差别不大近年来个沿海岸站和确定稳可确定风浪达到稳定状态所需的风时本规范采用了格鲁霍夫斯基式中附录表当本规范只采用累积频率波高计特征值即部分大波均值对不规则波周期附录表系列最短年限取为型分布等参考浙江省的经验对开敞水域情况对有限水域可利用波要素公式此时需风壅水面高度计算在确定内陆水域堤防高程时表表综合摩阻系数比较波浪爬高计算在在范围表中的值是根据国内外现有规范给出的在南复式斜坡堤防的波浪爬高计算本附录并有一些现场资料及不规则波试验资料验证计算比较因此须对正向附录表近年来国外修正系数附录堤岸防护计算稳定计算坡式护岸的稳定应考虑护坡连同地基的整体滑动稳定及护坡体内部的稳定等两类稳定进一般的护坡基础较浅图沿土体的极限平衡问题其平衡方程为土体的稳定安全系数为上式中见图可由土体的极限平衡方程求出同样由的极限平衡方程求出式中计算时可以通过先假定具体计算应按本规范附录重力式护岸按挡土墙进行稳定性计算具体计算问题作了处理况沿垂向采取分段计算土压力堤岸防护冲刷计算各有侧重各公式计护坡护脚计算向金方法在港口规范在时砌方石的砌块石系数相差关于波高累积频率选用深关于人工块体和经过分选块石的抛石护坡计算本条规定公式仅适用于均质土堤护坡的情况还考虑了附录渗流计算年月式中的系数的有限方法电算程序的电算成果核算年公式是递推公式可用来计算不等厚渗流计算的有限方法电算程序年附录抗滑稳定计算而且在确定强度指标。

土石坝波浪雍高计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）《堤防工程设计规范》（GB50286-2013）2．计算参数：建筑物位置类型：平原滨海地区建筑物等级：5级正常蓄水位时，迎水面前水深H ＝13.700 m设计洪水位时，迎水面前水深H d＝15.120 m校核洪水位时，迎水面前水深H c＝15.590 m正常蓄水位时，风区内水域平均水深H m＝13.700 m风区长度D ＝250.000 m多年平均的最大风速v o＝18.000 m/s风速的测量高度H c＝10.000 m风向与坝轴线法向夹角β＝0.00 度糙率及渗透性系数K△＝0.900地震安全加高he ＝1.000 m迎水面坡度类型为：单一坡度，坡比m ＝1.900二、计算依据按莆田实验站公式计算出平均波高h m（m）、平均波周期T m（s）：g×h m/v o2＝0.13×tanh[0.7×(g×H m/v o2)0.7]×tanh{0.0018×(g×D/v o2)0.45/[0.13×tanh(0.7×(g×H m/v o2)0.7)]} T m＝4.438×h m2式中：h m——平均波高（m）；T m——平均波周期（s）；v o——计算风速（m/s）；D ——风区长度（m）；H m——水域平均水深（m）；g ——重力加速度，取9.81m/s2；平均波长与平均周期的关系：L m＝g×T m2/2/π×tanh（2πH/L m）三、设计洪水位加正常运用条件下的计算1．计算条件：建筑物等级为5级，设计洪水位条件下，安全超高A＝0.50 m5级建筑物正常运用条件下，计算风速W＝1.5×v o＝27.00 m/s风区内水域平均水深H m＝13.70＋15.12－13.70＝15.12 m2．计算坝顶超高：当风速测量高度hc＝10.00时，依据《碾压式土石坝设计规范》表A.1.1查得：风速高度修正系数Kz＝1.000，计算风速W＝1.000×27.00＝27.000 m/s 依据上述公式算得：平均波长L m＝7.050 m，平均波高h m＝0.230 m风壅水面高度可按《碾压式土石坝设计规范》式A.1.10算得：e ＝K×W2×D/2/g/H m×cosβ式中：e ——计算点处的风壅水面高度，m；K ——综合摩阻系数，取3.6×10-6；β——计算风向与坝轴线法线的夹角，度。