偶联剂改性纳米Al2O3粒子对NBR改性酚醛树脂摩擦磨损性能的影响研究

简答题：接枝共聚反应的原理是什么？答：接枝共聚反应首先要形成活性接枝点，各种聚合机理的引发剂或催化剂都能为接枝共聚提供活性种，而后产生接枝点。

活性点处于链的末端，后才形成接枝共聚物。

1、从嵌段共聚物的角度来说，热塑性弹性体的组成是什么？各组成的作用是什么？答：热塑性弹性体是由大量的软嵌段和少量的硬嵌段组成的两相嵌段共聚物。

软硬两种嵌段各有各的用处，软嵌段提供柔韧的弹性，而硬嵌段则提供物理交联点和起填料的功能。

2、反应挤出过程对工艺条件的要求是什么？答：①高效率的混合功能：②高效率的脱挥功能③高效率的向外排热功能④合理的停留时间⑤强输送能力和强剪切功能1、什么是热力学相容性和工艺相容性？为什么说工艺相容性比热力学相容性应用更普遍？答：热力学相容性是指两种聚合物在热和比例时都能形成稳定的均相体系的能力，即指聚合物在分子尺寸上相容，形成均相共混体系。

工艺相容性是指由于聚合物的分子质量很高，黏度特别大，靠机械力场将两种混合物强制分散混合后，各项的自动析出或凝聚的现象也很难产生，故仍可长期处于动力学稳定状态，并可获得综合性能良好的共混体系。

因为工艺相容性仅仅是一个工艺上比较的概念，期含义是指两种材料共混对分散的难易程度，和所得的共混物的动力学稳定性，对于聚合物而言，相容性有两方面含义：一是可以混合均匀的程度，二是混合的聚合物分子间作用力，若分子间的作用力越相近，则越容易分散均匀，分散性越好。

2、影响聚合物共混的结构形态因素是什么？简述如何影响。

答：①两相组成的配比：在“海-岛”结构两相体系共混物中，确定哪一相为连续相，哪一相为分散相具有重要意义，可计算理论临界含量。

小于26%为分散相，大于74%为连续相。

②熔体黏度：黏度低的一相倾向于生成连续相，黏度高的一项倾向于生成分散相。

③黏度与配比的综合影响④粘度比、剪切应力及界面的综合影响：当分散相与之连续相黏度相等时，分散相粒径d达到一个最小值，当界面张力降低时，分散相颗粒粒径d变小，当剪切应力增大时，分散相粒径降低。

第４期王云芳等：纳米二氧化硅的表面改性研究３８３ＳｉｚｅｏｆＳｉ０２ｇｒａｉｎ（ｎｍ）图１水溶胶中Ｓｉ０５颗粒的大小分布Ｆｉｇ．１ＳｉｚｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆＳｉ０２ｇｒａｉｎｉｎｈｙｄｒｏｓｏｌ可以看出，所制得的二氧化硅水溶胶中，二氧化硅成纳米状态分布，粒径为５０—１２７ｒｉｍ，其电子显微镜照片如图２所示。

另外，从二氧化硅水溶胶的红外光谱（图３（ａ））可以看出，２９００ｃｍｄ为ＳｉＯＨ的吸收峰；３４３３ｅｍｄ为吸附的水峰；１２１６ｅｍ’１为Ｓｉ—Ｏ—Ｓｉ的不对称伸缩峰；９５８ｃｍｄ为ＳｉＯＨ的伸缩峰；４７１ｃｍｄ为Ｏ—Ｓｉ·Ｏ的畸变吸收峰，说明纳米二氧化硅表面还有大量羟基，因此它可以和许多有机官能团发生作用。

２．２表面羟基值的测定【ｌ列采用离心干燥分离、醇洗，反复５次使溶胶中的二氧化硅分离，１０００Ｃ真空干燥４８ｈ，得到纳米二氧化硅粉体，其红外光谱如图３（ａ）所示。

称取该粉体２９放入１００ｍＬ的锥形瓶中，加入０．０５ｍｏｌ／Ｌ的ＮａＯＨ溶液８０ｍＬ，密封搅拌２４ｈ。

离心分离二氧化硅颗粒后的溶液体积为Ｃ毫升（一８０ｍＬ），从分离的Ｃ毫升溶液中量取１０ｍＬ，用Ａ毫升０．０５ｍｏＬ／Ｌ的ＨＣｌ溶液滴定至中性，剩余溶液（Ｃ一１０ｍＬ）用同样的方法滴定至中性所用ＨＣｌ溶液为Ｂ毫升，根据下式可计算出单位重量二氧化硅颗粒表面的羟基含量（ｘ）ｕ引。

茗：盟笔华≈７．８ｍｍｏｌ／ｇ茗２——广２Ｌｇ上式中，Ａ一中和分离溶液１０ｍＬ所消耗０．０５ｍｏＬ／ＬＨＣｌ溶液的体积数；Ｂ一滴定剩余溶液（约７０ｍＬ）至中性所用０．０５ｍｏｌ／ＬＨＣＩ溶液的体积数；ｗ一纳米二氧化硅粉体的克重数。

２．３纳米二氧化硅的表面改性及分析配制２．０ｗｔ％纳米二氧化硅水溶胶１００ｍＬ，并用冰醋酸调节溶液的ｐＨ＝３．５—４．５，随后加入图２改性前纳米Ｓｉ０２粒子的ＴＥＭ图片Ｆｉｇ．２ＴＥＭｐｈｏｔｏｇｒａｐｈｓｏｆｎａｎｏ—ｓｉｌｉｃａｐａｒｔｉｃｌｅｓｂｅｆｏｒｅｍｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ４００￥００１２００１６００２０００２４００２８００３２００３６００４０００Ｗａｖｃｎｔｕｎｂｅｒ“ｇｎｒｌ图３ｓｉ０２（ａ），ｃｒ，ｒＭＳ（ｂ）和ＧＰＴＭＳ改性Ｓｉ０２（ｃ）的红外光谱Ｆｉｇ．３ＦＴＩＲｇｐｌ圮－ｑ：ｒａｏｆ（ａ）ｓｉｌｉｃａ，（ｂ）ＣＰａ＇ＭＳａｎｄ（ｃ）ＣＰＴＭＳ—ｍｏｄｉｆｉｅｄｓｉｌｉｃａ２ｍＬ偶联剂ＧＰＴＭＳ（未水解前的红外光谱如图３（ｂ）所示），磁力搅拌，常温反应２．５ｈ后得到纳米二氧化硅改性溶胶（改性后纳米颗粒溶液的透射电子显微镜显微分析如图４所示）经离心干燥后醇洗（重复五次），常温干燥２４ｈ，然后在２００℃真空干燥４８ｈ得到改性纳米ＳｉＯ：粉体，其红外图谱如图３（ｃ），从图谱可以看出：纳米二氧化硅接枝ＧＰＴＭＳ后，二氧化硅的物理吸附水（３４３３ｃｍ。

自润滑关节轴承由于具有结构简单、承载能力强、适应温度范围广、在服役过程中无需添加润滑剂等特点，被广泛应用在航空航天、水利电力、军工机械等行业。

与此同时，高端、精密、大型装备的发展对自润滑关节轴承的摩擦学性能、使用寿命和可靠性提出了更高的要求。

自润滑关节轴承所使用的自润滑材料性能直接决定了轴承的寿命和性能水平，因此开展对自润滑材料性能的研究成为提高自润滑关节轴承质量和延长其寿命的关键。

自润滑关节轴承通过在轴承外圈内侧粘结、镶嵌固体润滑材料或者表面改性生成润滑膜层等方式形成润滑结构，该部分润滑结构与轴承内圈形成自润滑摩擦面。

图1所示为轴承分别以内侧粘结PTFE衬垫、表面溅射沉积碳基薄膜的方式实现自润滑。

图1 自润滑关节轴承结构：(a) 衬垫类自润滑关节轴承；(b) 碳基薄膜型自润滑关节轴承目前，自润滑衬垫材料大致分为三种，即金属背衬层状复合材料、聚合物及其填充复合材料和PTFE纤维织物复合材料。

自润滑衬垫材料的摩擦学性能、衬垫粘结前的处理方式、粘结方式、编织纹路等因素影响着自润滑关节轴承的使用性能。

关节轴承自润滑衬垫材料摩擦学性能衬垫类关节轴承利用粘结剂将织物衬垫粘结到轴承外圈内表面作为润滑层，将轴承内外圈之间的钢对钢摩擦转化为编织物对钢的摩擦，在保证轴承自润滑的同时降低摩擦系数。

目前，国内外学者对衬垫类关节轴承的摩擦磨损性能研究大都集中在衬垫材料性能的优化方面，通过对织物衬垫复合材料改性、优化编织结构、改变纤维的捻制方式和衬垫层数，以及对摩擦对偶面进行表面织构等手段提高关节轴承的减摩耐磨性能。

01衬垫材料的组分衬垫类自润滑关节轴承大都以低摩擦聚合物为主要成分，如聚四氟乙烯（PTFE）、聚酰胺（PA）、聚酰亚胺（PI）等。

目前国内外轴承企业大都以PTFE作为衬垫材料的主要成分，同时填充其他功能性纤维。

聚四氟乙烯是有机高聚物，分子结构是C₂F₂，其中C、C原子以及C、F原子之间都以共价键结合，具有较大的结合能，如图2所示，分子链之间极易滑移，表现出低摩擦的特性。

铝酸酯偶联剂在碳酸钙表面上的反应及其偶联机理的研究铝酸酯偶联剂在碳酸钙表面上的反应及其偶联机理的研究铝酸酯偶联剂（aluminum stearate coupling agent）是一种常用于改性填料表面的有机化合物，它能有效提高填料与基体树脂之间的相容性，从而改善材料的力学性能、热稳定性和耐候性。

在这篇文章中，我们将从铝酸酯偶联剂的定义、特性及应用入手，深入探讨其在碳酸钙表面上的反应及偶联机理的研究成果。

在全面了解这一主题的基础上，我们将得出结论和个人观点，以更好地促进对这一领域的学术交流和思考。

1. 铝酸酯偶联剂的定义及特性铝酸酯偶联剂，是一类在化学结构上含有活性羟基（－OH）及羧基（－COOH）官能团的润湿性物质，通常是以无机碱和有机酸相互反应合成而成，具有疏水性和亲油性的特点。

它是一种常见的填料表面改性剂，在填料与树脂相互作用中发挥着重要作用。

2. 铝酸酯偶联剂的应用铝酸酯偶联剂主要应用于填充材料的改性中，如玻璃纤维增强塑料、橡胶制品、涂料、油墨等领域。

其主要功能是在填料表面形成一层保护膜，使填料分散性增强，与树脂更好地相互结合，从而提高材料的力学性能和耐老化性能。

3. 铝酸酯偶联剂在碳酸钙表面上的反应研究针对铝酸酯偶联剂在碳酸钙表面上的反应研究，学术界进行了大量探索和实验。

研究表明，铝酸酯偶联剂与碳酸钙表面发生的反应是一个复杂的化学过程，主要包括物理吸附、化学吸附和化学键合等多种方式。

通过表面分析技术、光谱技术和热分析技术等手段，研究人员发现，铝酸酯偶联剂与碳酸钙表面发生的化学反应主要是羟基和羧基与表面羟基或碳酸基团之间的键合作用。

4. 铝酸酯偶联剂在碳酸钙表面上的偶联机理铝酸酯偶联剂在碳酸钙表面上的偶联机理包括物理吸附、化学吸附和化学键合等多个阶段。

铝酸酯偶联剂的亲油性使其易于附着在碳酸钙表面上，并形成物理吸附层。

随后，由于偶联剂分子中的羟基与碳酸钙表面上的氢氧基团发生氢键作用，进行化学吸附。

汤洁, 张丽慧, 周春宇, 吴杨, 于波, 周峰. 橡胶减摩抗磨改性研究进展[J]. 摩擦学学报（中英文）, 2024, 44(3): 379−395. TANG Jie, ZHANG Lihui, ZHOU Chunyu, WU Yang, YU Bo, ZHOU Feng. Research Progress on Antifriction and Anti-Wear Modification of Rubber[J]. Tribology, 2024, 44(3): 379−395. DOI: 10.16078/j.tribology.2023006橡胶减摩抗磨改性研究进展汤 洁1,2, 张丽慧1, 周春宇3,4, 吴 杨1, 于 波1*, 周 峰1*(1. 中国科学院兰州化学物理研究所 固体润滑国家重点实验室, 甘肃 兰州 730000;2. 中国科学院大学, 北京 100049;3. 烟台中科先进材料与绿色化工产业技术研究院, 山东 烟台 264006;4. 烟台先进材料与绿色制造山东省实验室, 山东 烟台 264006)摘 要: 橡胶因具有优异的理化性质及独特的力学性能而广泛应用于国防、航空航天、医用、交通、建筑及机械电子等领域，起到减震、缓冲和密封等作用. 摩擦学性能是橡胶材料的重要指标之一，然而橡胶自身具有较高的摩擦系数，在一些应用领域，如活塞杆、阀轴(杆)密封、轮胎和水润滑轴承等，因黏连、摩擦生热、机械磨损及磨粒磨损等原因导致性能下降甚至失效. 本文中首先综述了橡胶摩擦及磨损理论，随后从橡胶基体改性、橡胶表面处理以及表面织构化3个方面介绍了橡胶减摩抗磨改性方法的研究进展，并对其发展前景进行了展望.关键词: 橡胶; 减摩抗磨; 表面处理; 表面织构化中图分类号: TH117.1文献标志码: A文章编号: 1004-0595(2024)03–0379–17Research Progress on Antifriction and Anti-WearModification of RubberTANG Jie 1,2, ZHANG Lihui 1, ZHOU Chunyu 3,4, WU Yang 1, YU Bo 1*, ZHOU Feng1*(1. State Key Laboratory of Solid Lubrication, Lanzhou Institute of Chemical Physics,Chinese Academy of Sciences, Gansu Lanzhou 730000, China;2. University of Chinese Academy of Sciences, Beijing 100049, China;3. Yantai Zhongke Research Institute of Advanced Materials and Green ChemicalEngineering, Shandong Yantai 264006, China;4. Shandong Laboratory of Yantai Advanced Materials and Green Manufacturing, Shandong Yantai 264006, China )Abstract : Rubber is a versatile material that is widely used in various industries, such as national defense, aerospace,automotive, electrical and electronic, petrochemical, and more. It is known for its excellent physical and chemical properties, as well as its unique mechanical properties, which make it ideal for shock absorption, cushioning, sealing,and other applications. However, despite its many advantages, rubber can suffer from issues related to friction and wear,including a large friction coefficient, adhesion, friction heat generation, mechanical wear, and abrasive wear. These problems can lead to a deterioration of the material's performance or even failure in certain applications, such as piston rod, valve shaft (rod) seals, tires, and water-lubricated bearings. This paper reviewed the theory of rubber tribology and wear, then described the progress that had been made in developing antifriction and anti-wear methods. Three mainReceived 6 January 2023, revised 17 May 2023, accepted 19 May 2023, available online 29 May 2023.*Corresponding author. E-mail: *************.cn, Tel: +86-931-4968177; E-mail: **************.cn, Tel: +86-931-4968466.This project was supported by the National Natural Science Foundation of China (22072169) and the Key Research Program of the Chinese Academy of Sciences-Incubation Fund Projects for Youth (JCPYJJ- 22028).国家自然科学基金项目(22072169)和中科院重点部署-青年培育基金项目(JCPYJJ- 22028)资助.第 44 卷 第 3 期摩擦学学报（中英文）Vol 44 No 32024 年 3 月TribologyMar, 2024approaches had been explored including rubber substrate modification, rubber surface treatment and surface texturization. First of all, rubber substrate modification involved adding different inorganic fillers and organic resins to improve the friction and wear properties of the rubber matrix. Inorganic fillers could be anti-wear or self-lubricating which were used to either reinforce the rubber material or rely on their own lubrication effect to decrease the friction coefficient. Adding organic resin to the rubber material could create dual properties, achieving both anti-wear and friction reduction effects. Secondly, rubber surface treatment methods included surface modification and surface coatings. Surface modification used the reactivity of the special functional group of the rubber matrix to chemically modify the rubber surface, increasing its surface denseness, hardness, finish and anti-corrosion properties. This approach achieved the purpose of friction and wear reduction by changing the structural form and group properties of the rubber surface. Surface coatings, on the other hand, involved depositing or coating the rubber surface with a lubricant coating to form a transfer film, which significantly reduced friction and wear by improving surface flatness and hardness. Lastly, textured surfaces with a certain size and distribution of pattern arrays had been found to achieve excellent tribological performance for rubber surfaces. There were many types of textured surface, mainly convex bodies, pits, grooves and various types of mixed morphologies, with pits and grooves being the main types studied. The groove structure had the effect of forming, replenishing and stabilizing the lubricant oil film as well as storing the abrasive chips to achieve the goal of anti-friction. In summary, the progress made in these three areas offered promising avenues for the development of better antifriction and anti-wear methods for rubber materials in the future. In the end, the review provided an outlook and recommendation on the development prospects of rubber tribology.Key words: rubber; anti-friction and anti-wear; bulk modification; surface treatment surface texturization作为三大合成材料之一，橡胶是1类高黏弹性、低弹性模量的高分子材料，种类繁多. 按照来源与用途分类，橡胶可分为天然橡胶(NR)和合成橡胶，其中合成橡胶又分为通用合成橡胶以及特种合成橡胶，通用合成橡胶包括丁苯橡胶(SBR)、顺丁橡胶(BR)和丁腈橡胶(NBR)等，特种合成橡胶包括氟橡胶(FKM)、硅橡胶(MVQ)和聚氨酯橡胶(PU)等. 橡胶具有很多优异的物理及化学特性，已被广泛用于国防、航空航天、医用、交通、建筑及机械电子等领域.摩擦学性能对橡胶制品的安全性影响重大，例如摩擦性能良好的橡胶轮胎起到减震降噪的作用，而轮胎的耐磨性直接关乎其使用寿命及安全性；橡胶密封件[1]是1种适应性很强的密封材料，其中机械磨损是导致动密封失效的重要原因；水润滑橡胶轴承[2]受润滑介质中的杂质影响易出现磨损故障，承载性能降低.橡胶的应用已深入人类生活的各个领域，橡胶的摩擦磨损性能是橡胶制品在应用中需要考量的重要因素.实际应用中橡胶摩擦磨损性能受机械作用、热及化学作用等诸多因素共同影响，但目前对橡胶摩擦的研究与认识仍然不够深入和清晰，因此如何更加深刻、全面地认识并描述橡胶材料的摩擦磨损性能仍然是当前研究的一大重点[3].本文中综述了近年来橡胶摩擦学理论、橡胶减摩抗磨改性方法、减摩抗磨橡胶的应用及对橡胶摩擦未来发展方向的展望.1 橡胶特性及其摩擦学理论橡胶是1种用量大、用途广泛的工程聚合物材料，在微观尺度上，其分子间存在相互作用和内旋转阻力，阻碍分子链的运动，因此表现为黏性，作用于橡胶分子上的力一部分用于克服分子间的黏性阻力，同时另一部分用于使分子链变形，二者表现为橡胶的黏弹性. 在宏观尺度上表现为橡胶具有高黏弹性、低弹性模量、耐腐蚀性及抗渗性等优点. 但由于橡胶的接触面容易发生弹性形变，与金属及一般聚合物的摩擦学行为不同，其摩擦磨损过程十分复杂，且不同条件下机理也不完全相同.1.1 橡胶摩擦原理橡胶的摩擦学理论最初建立于上世纪60年代. Schallamach[4]最早提出橡胶的摩擦力与温度和滑动速度存在内在关联，其中摩擦力随速度的增加而略微增加，随温度的降低而大幅增加，如图1(a)所示，并从试验中发现橡胶摩擦系数和温度的指数关系与液体黏性流动过程中流动性和温度之间的关系类似. 为解释橡胶表面与液体之间的相似性，Schallamach[4]在研究的过程中引入了基于活化机制的分子运动过程，当弹性体在刚性表面相对滑动时，两表面间的分子不断地附着与分离，分子连接点不断形成与破坏，弹性体分子具有小幅跳跃，分子级的黏-滑过程在宏观尺度上造成橡胶的黏附. Bartenev等[5]在研究中对该理论进行了更详细的阐述.380摩擦学学报（中英文）第 44 卷αT Grosch 等[6]进一步拓展研究，通过更多的数据证明了温度和速度等试验条件对橡胶摩擦行为的影响，摩擦力随速度增加而略有增加，随温度降低而大幅增加，摩擦系数与温度的指数关系类似于液体黏性流动时流动性与温度的关系. Grosch 进一步应用Williams-Landel-Ferry (WLF)叠加概念[7]，将每一温度下的速度乘以转换因子即可得到log αT V ~µ的曲线，滑动速度对摩擦性能影响的独特钟形主曲线，如图1(b)所示，并假设主曲线上的峰值速度对应于tan δ的峰值(tan δ为损耗角正切，又称为损耗因子，黏弹性质包含于tan δ项中)[8].Ludema 和Tabor [9]进行了类似的试验，得到同样的结论，并提出了黏着摩擦理论. 此后，橡胶的摩擦行为依赖于黏弹性的概念得到了广泛的认可. 在此基础上，Moore 对摩擦机理进行总结，提出了总摩擦系数的概念，并成为橡胶摩擦最基本的概念，即橡胶的摩擦由黏着项和滞后项共同组成.总而言之，弹性体的摩擦力是由橡胶所具有的黏弹性本质决定的，当橡胶在硬质表面上滑动时，会产生黏附和滞后变形作用，两者共同作用产生阻力. 橡胶总的摩擦力由黏附摩擦力和迟滞摩擦力两部分组成，即F =F adh +F def ，如图1(c)和(d)所示.此外，橡胶的摩擦行为还受表面特性的影响，Fukahori 等[10]提出了1种新的橡胶摩擦磨损理论，并提出了1种新的橡胶结构模型，指出交联橡胶不是由橡胶分子的均质交联网络构成的，而是由非均相共连续结构组成的，其中交联项体积约占70%，非交联项体积约占30%. 非交联项在橡胶表面起到网络结构的作用，这使橡胶表面具有高黏性，并且其高度黏性使橡胶表面具有比范德华力更大的黏结力. 橡胶极高的摩擦系数以及强黏滑运动主要是由橡胶表面的高度黏性导致的. 当滑块在橡胶表面通过时，黏附过程可看作热活化分子的黏-滑过程，不仅橡胶内部发生变形，同时表面产生许多微裂纹，因此黏滑运动项又分为迟滞损失的变形项以及摩擦裂纹形成项，修正后橡胶总摩擦力由黏附摩擦力F adh 以及变形组分F def 和裂纹形成组分F crac 共同组成，即F =F adh +F def +F crac1.2 橡胶磨损机制橡胶表面在一定外力作用下与硬质表面接触并发生相对位移的过程中，发生周期性形变并与接触面产生摩擦阻力，最终导致橡胶表面材料的逐渐损耗或转移，即形成磨损，这是1个复杂的物理与化学作用相互影响的结果[11-12]. 橡胶的主要磨损形式有4种：磨粒磨损、侵蚀磨损、疲劳磨损以及卷曲磨损.不同于金属和塑料的磨损机制，橡胶磨损产生的磨痕与摩擦方向垂直，前者则与摩擦方向平行[13]，并且橡胶磨损后形成的磨痕表现为山脊状突起，突起间距和高度相等，形成磨损斑纹. 早期研究人员认为磨损斑纹的形成只是机械作用导致的裂纹生长. Fukahori 和Yamazaki[14-15]的研究表明，刚性体滑块在橡胶表面移动时会产生微振以及黏滑振动2种振动. 橡胶的磨损是在这2种振动周期性的相互作用下产生，这2种振动共同作用产生周期性磨损斑纹. 微振动促进了橡胶表面微观斑纹的产生，而黏滑振动则造成斑纹间距的扩展，这个周期性过程中消耗大量的摩擦能量，并且最终表现为橡胶的磨损.1.2.1 磨粒磨损橡胶等填充弹性体的磨蚀性以及黏性对橡胶磨损行为具有重要影响，在微观尺度上，橡胶可看作由填料、橡胶以及界面层组成的三相材料，凹凸不平的接触产生的接触应力会导致黏附和应力集中，并引发−80.50.01.01.52.02.5−6−4−20Log a T V /(cm/s)2468F r i c t i o n c o e f f i c i e n t1.61.41.21.00.80.60.40.2110100Velocity/(mm/s)1 000F r i c t i o n c o e f f i c i e n t 30 ℃80 ℃130 ℃VdefHard contact surfaceVHard contact surfaceadhRubberRubber(a)(b)(c)Fig. 1 (a) Distribution curve of friction coefficient as a function of sliding velocity at 20 ℃[4]; (b) main curve of rubber frictioncoefficient versus sliding velocity distribution function at 20 ℃[4]; (c) rubber friction includes adhesion force and hysteresis force图 1 (a)摩擦系数在20℃下随滑动速度变化的函数分布曲线[4]；(b) 20 ℃下橡胶摩擦系数随滑动速度分布函数主曲线[4]；(c)橡胶摩擦力包括黏附力以及滞后力第 3 期汤洁, 等: 橡胶减摩抗磨改性研究进展381裂纹萌生扩展，进而导致颗粒分离. 在宏观尺度上，这些裂纹会像疲劳裂纹一样扩展，导致颗粒分离，进而在长时间内导致严重磨损，如图2所示.磨粒磨损[16]主要与磨粒尺寸、颗粒锐利度、外加载荷和滑动速度等参数有关. 磨粒粒径的变化引发磨损机理发生变化，颗粒在界面诱发两体磨损到三体磨损进而到滚动磨损. 磨粒尺寸效应是两体或三体磨损的重要特征，大尺寸磨粒会加速橡胶的磨损，对材料的去除和犁削作用更明显. 陈骥驰等[17]通过试验证实了摩擦系数与磨料尺寸的关系，大尺寸的磨粒会加速橡胶的磨损，随着磨粒尺寸的增加，摩擦系数与磨损量均增加. Shen 等[18]通过往复磨料磨损试验研究了SiC 的磨料尺寸对丁腈橡胶磨损表面的影响，对于小磨粒而言，随着磨粒尺寸的增加，摩擦系数增加，磨损机制从黏着磨损转为磨粒磨损.1.2.2 侵蚀磨损橡胶发生侵蚀磨损[19]过程中，机械作用使分子链发生断裂，产生氧化降解、水解以及热降解等表面力化学效应. 橡胶的侵蚀速率取决于橡胶的回弹性，回弹性越高，抗磨粒侵蚀性越强. 对于非填充的弹性体，30°冲击角的抗侵蚀性能最好，是法向冲击下的10倍.Arnold 等[20]认为，低冲击角下的侵蚀磨损机理与磨粒磨损相似，在侵蚀的初始阶段，磨损表面形成一系列与冲击方向垂直的磨损斑纹. 高冲击角下的粒子冲击会促使表面裂纹不断扩展并相交，进而加速材料的移去，侵蚀磨损严重. 此外，侵蚀速率与冲击速度以及颗粒大小都具有显著相关性[21]：侵蚀速度增加会改变颗粒的动能，增大对橡胶表面的冲击，造成橡胶表面磨损的加剧；颗粒粒度增大则同样会导致磨损速率增大，达到稳定水平后保持不变.1.2.3 疲劳磨损橡胶表面由于微凸体的周期性应力集中作用使橡胶反复形变产生疲劳，在表层逐渐出现裂纹并扩展，造成材料表面的断裂与剥落，这种磨损现象即为疲劳磨损[22]. 根据疲劳断裂过程，橡胶疲劳断裂理论主要有裂纹萌生法以及裂纹扩展法. 橡胶表面出现裂纹后，在力的反复作用下会导致裂纹不断扩展，进而在力的持续作用下，裂纹逐渐断裂，最终从橡胶表面彻底剥离，形成磨损图案. 橡胶疲劳磨损的破坏机理不仅有裂纹扩展，还包括热降解和臭氧侵蚀等. 橡胶的疲劳磨损是力与化学相互作用的结果，是1种强度较小却又极其普遍的现象.1.2.4 卷曲磨损卷曲磨损[23]发生在橡胶与光滑物体表面，剪切力的作用使橡胶表面凸起的部位发生变形后被拉伸并卷曲，被破坏后成卷状从表面脱落. 这种磨损常发生在橡胶接触力大于临界值或者滑动速度增大以及温度升高时.EFFECT <-----> CAUSEAbrasive wear (W ) <-----> Multiscale fracture processMicroscale W = f (P , v , X rms )(L ~ 1 m to 100 μm)(T ~ fatigue)W = f (distribution)(L ~ 20 μm to 10 nm)(T ~ quasi-static)Pressure, PPressure, PVelocity, vSurface roughness, X rms Wear debris Region of stress concentrationFree rubber Bound rubber Secondary clusters Primary clustersScenario IIINon-overlappingScenario IRandomOverlapping Scenario IIVelocity, vMicroscale Fig. 2 Wear as a multiscale contact fracture process[16]图 2 多尺度接触断裂的磨损过程[16]382摩擦学学报（中英文）第 44 卷实际摩擦过程中，橡胶的磨损往往是2种或者多种磨损机制同时发生的复杂过程. 而橡胶磨损过程受多种因素共同影响，并且同时存在其他磨损形式，如在摩擦生热和介质等的共同影响下产生的滚动磨耗、疲劳磨耗以及油污磨耗等.2 橡胶减摩抗磨改性方法降低橡胶的摩擦系数，在实际应用中可避免粘连、降低摩擦生热、延缓老化、提高橡胶耐磨性、延长橡胶使用寿命并节约能源. 目前，橡胶材料的减摩抗磨改性主要包括橡胶材料的基体改性、表面改性及表面织构化等方法，如图3所示.S e al sT i r e sW a t e r l u b ri c a t e dr ub b e r b e a r i n g s Inorganic filler Organic resinSurface microstructure S u b s t r a t e m o d i f i c a t i o nS u r f a c e m od i t i c a t i o n Surfacemodification CoatingSolid-liquid compositeConcave ConvexFig. 3 Antifriction and antiwear modificationmethod of rubber图 3 橡胶减摩抗磨改性方法2.1 橡胶基体改性橡胶基体改性可通过加入不同的无机填料以及树脂等来改善橡胶基体的摩擦磨损性能. 按照功能可将无机填料分为抗磨填料以及自润滑填料. 抗磨填料可以作为橡胶材料的补强剂，达到减摩抗磨的效果.自润滑填料则依托其自身的润滑效果，在橡胶基体中达到减摩的作用. 有机树脂改性则通过将酚醛树脂(PF)、聚氨酯(PU)以及聚四氟乙烯等与橡胶共混实现双重特性进而达到减摩抗磨的作用. 然而加入无机填料以及树脂等对橡胶进行改性时，相容性对改性效果至关重要. 目前比较常用的办法是对填料等进行预处理以达到良好的分散效果，如对填料进行表面改性处理，在填料表面接枝各类官能团以增强填料与橡胶分子的相互作用达到均匀分散的目的.2.1.1 无机填料改性2.1.1.1 抗磨填料改性1. 单一组分填料1) 碳材料碳材料如炭黑、碳纳米管和碳纤维等都是良好的橡胶补强剂. 其中炭黑是橡胶工业最早用于增强橡胶的填料，提高橡胶抗磨性能的主要影响因素包括炭黑的粒径、炭黑粒子的结构及表面活性[24]. 硫化橡胶的摩擦系数随着炭黑粒径的减小和结构度的增加而下降[25]. 炭黑粒径的减小可提高其比表面积，增强其与橡胶的相互作用，有利于提高其耐磨性. 炭黑的结构是指炭黑粒子聚熔和吸附而形成的形态，通常形成的链枝结构为一次结构，一次结构在范德华力作用下相互吸附形成二次结构. 随着炭黑结构的增大，复合材料的耐磨性提高，且炭黑结构具有最佳值，在达到一定程度后其耐磨耗性能保持不变. 炭黑的准石墨化晶层边缘的缺陷有特别高的活性点，可与橡胶相互作用，提高炭黑的分散度，增大活性，提高橡胶的强度和耐磨性[26]. Karger-Kocsis 等[27]研究了不同测试条件下，炭黑作为功能填料时三元乙丙橡胶(EPDM)与钢对偶件之间的干摩擦与滑动磨损，结果表明，随着炭黑含量的增加，EPDM 的比磨损率降低. 褚夫强等[28]证明了高结构炭黑有助于提高EPDM 胶料的耐磨性能.碳纳米管(MWCNT)具有耐久性高、强度高以及重量轻等优点被广泛用于各种工业领域. 碳纳米管可有效提高导电橡胶的抗磨损性及耐用性[29]. 贾承赟[30]探究了多壁碳纳米管以及多巴胺改性的多壁碳纳米管对水润滑丁腈橡胶材料摩擦磨损性能的影响. 研究表明，多巴胺改性碳纳米管填充的橡胶轴承材料与碳纳米管填充橡胶轴承材料以及未改性橡胶材料相比，摩擦系数依次降低. 其中，填充了质量分数为4%的多巴胺改性多壁碳纳米管的橡胶试样的摩擦系数最低，填充了8%多巴胺改性多壁碳纳米管的橡胶试块的质量磨损量最低.短碳纤维是1种强度比钢大、密度比铝小和耐腐蚀性比不锈钢强的新型材料，主要用于提升橡胶制品的力学性能及耐磨性. He 等[31]制备了丁腈橡胶/短碳纤维复合材料，并研究了短碳纤维对NBR 复合材料摩擦磨损性能的影响. 研究结果表明，在不同作用力下，橡胶的摩擦系数先增加然后降低到稳定水平. 短纤维的加入使复合材料磨损后的质量损失和磨损深度均比未添加短纤维的丁腈橡胶少，这是由于分散在橡胶中的第 3 期汤洁, 等: 橡胶减摩抗磨改性研究进展383短纤维在硫化过程中形成骨架结构，进而降低了表面的磨损程度. 武鲜艳等[32]以聚丙烯腈短切碳纤维(CF)为增强剂，天然橡胶(NR)与丁苯橡胶作为基体制备CF/NR/SBR 橡胶复合材料，复合材料的阿克隆磨耗值随着CF 含量的增加而升高，说明其耐磨性下降，这是由于CF 含量的增加导致其出现团聚现象，在橡胶基体中的分散更加困难.2) 氧化物非金属氧化物填料的典型代表为二氧化硅(SiO 2).纳米二氧化硅是制造“绿色轮胎”胎面的重要填料，其作为增强剂可赋予橡胶良好的机械性能、高回弹性、优异的滚动阻力以及低生热性能. 然而，表面修饰后的二氧化硅表面富含硅烷醇基团，降低了高极性二氧化硅与非极性橡胶基体的相容性和相互作用；此外，纳米级二氧化硅颗粒通常表面活性高且容易团聚，这也降低了二氧化硅与聚合物基体的相容性，导致填料在橡胶基体中难以均匀分散，从而削弱了二氧化硅填充橡胶的机械性能. 为克服这些缺点，研究人员需要引入新的添加剂或者通过降低二氧化硅表面的硅烷醇基浓度来提高二氧化硅与橡胶的相容性，进而改善二氧化硅填充橡胶的机械性能. Liu 等[33]研究了纳米SiO 2和NBR 的相互作用对水润滑NBR 基复合材料摩擦性能的影响. 结果表明，纳米SiO 2与NBR 之间界面结合较弱，纳米颗粒易脱落，在磨损表面留下凹坑和裂纹，裂纹的萌生和扩展造成NBR 的磨损；而通过硅烷偶联剂双(3-三乙氧基硅丙基)四硫化物(TESPT)进行表面羟基化改性的SiO 2 (TESPT)与基体具有强相互作用，可防止纳米颗粒脱离，限制NBR 中分子链的运动，如图4所示，可有效降低摩擦副的温度峰值，显著提高复合材料的抗磨损率，但同时会增大摩擦系数.Tian 等[34]制备了接枝橡胶硫化促进剂CZ (N-环己基-2-苯并噻唑磺酰胺)的纳米二氧化硅(DNS-CZ)，巧妙避免了CZ 的挥发及迁移，并通过将DNS-CZ 作为添加剂对SSBR/BR 橡胶进行补强. 相比于未填充DNS 的橡胶，填充了DNS-CZ 的SSBR/BR 复合物具有良好的机械性能以及阿克隆耐磨性，当CZ 填充量为81.10 nmol/kg 时，SSBR/BR/DNS-CZ 复合物具有最优的机械性能和阿克隆耐磨性.氧化铝(Al 2O 3)、氧化锌(ZnO)和四氧化三铁(Fe 3O 4)是常用的纳米金属氧化物增强填料. ZnO 常被用作硫化体系中的活性剂，在硫化过程中起到活化作用，可提高硫化橡胶的交联密度，同时提高橡胶与其他材料的结合性. 贾其苏等[35]比较了普通氧化锌与纳米氧化锌对丁腈橡胶(NBR)复合材料摩擦磨损性能的影响，研究发现纳米氧化锌可延长胶料的硫化时间，且在干摩擦及油润滑条件下均具有优异的耐摩擦磨损性能，纳米氧化锌/NBR 复合材料相比于氧化锌/NBR 复合材料表面更加光滑，其磨损形式表现为磨粒磨损及少量的黏着磨损. 刘增辉等[36]研究了不同粒径高硬度耐磨氧化铝对橡胶材料摩擦磨损性能的影响，填充纳米氧化铝后的氢化丁腈橡胶(HNBR)的摩擦系数和体积磨损率均降低，且随着Al 2O 3粒径的减小而进一步降低，填充10 nm Al 2O 3的HNBR 材料耐磨性最好. 何世权[37]以Fe 3O 4为丁腈橡胶的填充剂，通过干法混炼方法制得Fe 3O 4复合磁性丁腈橡胶. 纳米Fe 3O 4的填入明显降低了丁腈橡胶的摩擦系数. 随着纳米Fe 3O 4粒子质量分数的增加，摩擦系数先降低后增大. 填充少量的纳米Fe 3O 4粒子可改善转移膜的形成，且摩擦试验测试Internal friction between particlesThe partial chemical bond between nano-SiO 2 (TESPT) and the matrix makes it difficult for the nanoparticles to break away from the matrixNano-SiO 2 particles dissociated from the aggregates and separated from the NBR matrix,forming cracksThe copper ringThe copper ringNano-SiO 2SiO 2 (TESPT)Fig. 4 Interaction between nano-SiO 2 [SiO 2 (TESPT)] and composite during wear [33]图 4 纳米SiO 2 [SiO 2(TESPT)]与复合材料在磨损过程中的相互作用示意图[33]384摩擦学学报（中英文）第 44 卷后表面没有明显的犁沟，磨损主要表现为黏着磨损，磨损率较小.2. 混合组分填料改性将2种及以上具有减摩抗磨效果的填料共同加入橡胶中可达到改善橡胶摩擦学性能的目的. Harea 等[38]研究了MWCNT 和炭黑总体质量分数为30%时，摩擦学性能随MWCNT 含量的变化. 当MWCNT 质量分数从0增加到5%时，摩擦系数减小但磨损量基本不变.Tian 等[39]研究了嵌入Fe 3O 4粒子以及SiO 2粒子对硅橡胶(PDMS)微柱摩擦行为的影响，随着Fe 3O 4颗粒含量的增加，Fe 3O 4/PDMS 复合材料的摩擦力呈先减小后增大的趋势.2.1.1.2 自润滑填料改性在橡胶基质中加入具有低摩擦系数的固体润滑剂可在橡胶表面形成润滑层，有效减轻承载表面间的摩擦磨损作用，是橡胶减摩抗磨改性的有效途径之一.其中，石墨烯(及其衍生物)以及二硫化钼都是性能优良的自润滑填料，具有良好的减摩效果.1. 石墨烯(及其衍生物)石墨烯(及其衍生物)[40]是典型的纳米层状填充物，具有良好的电学、热机械和自润滑性能，并且其表面活性基团数量多，易于化学修饰，是理想的多功能填充材料之一[41]. 影响石墨烯/橡胶复合材料摩擦磨损性能的主要因素包括石墨烯自身的自润滑性能、在橡胶基体中的均匀分布以及复合材料界面的稳定性.Agrawal 等[42]对比研究了石墨以及石墨烯片层填充丁腈橡胶形成的复合材料的抗磨性能. 滑动磨损结果表明，石墨烯填充丁腈橡胶的摩擦系数为0.373，石墨填充丁腈橡胶的摩擦系数为0.422，未填充丁腈橡胶的摩擦系数为0.457，石墨烯填充丁腈橡胶的摩擦系数较石墨填充的丁腈橡胶降低了2.3倍. 为了提高石墨烯和橡胶基体的相容性同时避免石墨烯的损伤，Wang 等[43]制备了纳米多孔形态的液体改性石墨烯(TrGO-IL)，并将TrGO-IL 与氟醚橡胶混合以制备复合材料(即FM-TrGO-IL-1)，如图5所示，与未改性石墨烯的复合材料相比，改性石墨烯和橡胶的相容性更好，交联密度增加，且磨损系数和磨损率分别下降13.1%和59.8%. 这是由于离子液体在石墨烯表面提供了界面结合性能良好的自润滑层，从而降低复合材料的摩擦系数.氧化石墨烯(GO)[44]是石墨烯的氧化物，其表面含有丰富的含氧基团，产生大量褶皱，易于吸附和堆叠，填充体积分数很小时就能够形成完善的填料网络，且和橡胶分子链之间有强界面作用，具有优异的减摩效果. 加入氧化石墨烯后，不仅能够降低摩擦系数，而且橡胶的磨耗表面变得光滑，磨耗纹变窄，耐磨耗性能提高. 张涛等[45]将氧化石墨烯作为分散相加入丁腈橡胶(NBR)基体中，制备GO/NBR 复合材料，与纯NBR 相比，GO/NBR 复合材料耐磨性得到提高，且在GO 添加量为2.0 g 时，复合材料的耐磨性能最优.2. 二硫化钼二硫化钼(MoS 2)作为1种应用广泛的固体润滑剂，具有优异的润滑性能，与橡胶复合后在橡胶表面Deformation of defect under stress Load Moving directionPoor compatibilityCompatibility enhanced by physical interactionGraphene modificationby ionic liquidLow friction coefficient and wear rateLubricate and protect transfer filmRubber composite Graphene Ionic liquid Transfer film Steel ballRubber molecular chainPhysical crosslinking pointFig. 5 Schematic diagram of tribological improvement mechanism of ionic liquid modified graphene/flurane rubber composites[43]图 5 离子液体(IL)改性的石墨烯/氟醚橡胶复合材料摩擦学性能改善机理示意图[43]第 3 期汤洁, 等: 橡胶减摩抗磨改性研究进展385。

分析硅烷偶联剂对纳米TiO2改性及应用的进展近年来纳米二氧化钛(TiO2)被广泛应用到各个领域,但是在研究中发现TiO2在应用中会遇到许多实际问题,比如TiO2最大的问题是在其他物质中的分散性差,而且容易团聚,降低其使用性能。

为了将TiO2更好的应用在聚丙烯(PP)等材料中,科研工作者采用多种方法对纳米TiO2进行了改性,提高它在PP等材料中的分散性,进而提高它的使用性能,延长使用寿命。

1 TiO2的优缺点TiO2具有的紫外线屏蔽和吸收作用、抗老化、光催化等性能,使其应用于化工产品可以明显地改善产品的抗紫外和抗老化性能。

TiO2粒径的大小影响着TiO2抗紫外线的机理,反射、散射主要是阻隔紫外线的中长波,这时TiO2的粒径也较大。

而对于长波区反射、散射不是很明显同粒径较大的TiO2比。

与粒径大的TiO2比较,吸收主要是中波处,反射、散射对长波影响较小,因为TiO2的粒径比较小。

2 改性TiO2的方法及应用的研究进展近几年来,向PP等材料里添加纳米无机物质,并制备PP等纳米复合材料已经引起了许多研究者的关注,纳米TiO2在制备与后处理、研究及应用领域等方面都取得了新的进展,但是由于纳米TiO2表面能太高,很难均匀地分散在聚合物基质中,且无法与PP等高分子材料有很好的联接,使用一段时间后会发生纳米TiO2脱离的情况。

为了解决这个问题,需要对纳米TiO2的改性方法进行研究,其中最常用的是涂覆偶联剂、表面活性剂改性和聚合物改性等方法,从而改善PP等材料的抗老化性能。

2.1 硅烷偶联剂改性纳米TiO22.1.1 硅烷偶联剂KH-560改性纳米TiO2陈宇飞等[4]将TiO2表面用KH-560进行有机化处理,纳米TiO2的表面接枝后形成化学键,接枝率为2.97%。

张大兴等采用KH-560处理TiO2和SiO2,它们的亲油化度和分散状态通过亲油化度、SEM 等测试比较,结果表明,改性后的粒子分散性得到了提高。

2.1.2 硅烷偶联剂KH-570改性纳米TiO2刘楠楠等将纳米TiO2与KH-570反应,再制备纳米TiO2粒子的核-壳型复合粒子,通过吸水率、拉伸强度和热重分析测试表明,纳米TiO2可以提高聚合物的耐水性、耐候性和拉伸强度。

第３６卷第３期　２００７年６月　贵州工业大学学报（自然科学版）　

ＪＯＵＲＮＡＬ　ＯＦ　ＧＵＩＺＨＯＵ　ＵＮＩＶＥＲＳＩＴＹ　ＯＦ　ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ　

（Ｎａｔｕｒａｌ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ｅｄｉｔｉｏｎ）——　

Ｖ０１．３６　Ｎｏ．３　Ｊｕｎｅ．２００７　

文章编号：１００９—０１９３（２００７）０３—００１４—０４　原位聚合纳米ＳｉＯ２杂化酚醛及其耐热性　吴英华　，王满力　，周元康２，肖　峰　（１．贵州大学化学工程学院，贵州贵阳５５０００３；２．贵州大学机械工程学院，贵州贵阳５５０００３）　摘要：以原位法制备了ＳｉＯ２／杂化酚醛复合材料。采用热分析系统，对ＳｉＯ２／杂化酚醛进行了　ＤＳＣ／ＴＧ曲线研究，展示了它的热解动态。结果表明其耐热性均显著优于普通的酚醛树脂，ｌ纳　米ＳｉＯ２／杂化酚醛的初始热分解温度为４５０℃，当热分解温度≥７００℃时，残碳率≥６０％，用此　复合材料作为基体树脂制备的无石棉编织型制动带，低温摩擦系数达０，４０以上，高温摩擦系　数可达０．２５以上，且摩擦系数恢复性良好。　关键词：硼酚醛；纳米Ｓｉ０２；耐热性；热分析　中图分类号：ＴＢ３８３　文献标识码：Ａ　

酚醛树脂以其较好的理化性质而常作摩擦制动材料中的基体树脂，由于现代科技的发展，对摩擦制动　材料的摩擦磨损性能要求更高，因此对酚醛树脂进行杂化改性以增加其耐热性就非常必要。ＳｉＯ２纳米粒子　以其表面效应、体积效应和量子尺寸效应与聚合物链形成很强的界面结合力，广泛运用于聚合物改性中，达　到增强增韧的目的ｕ－３　；硼改性聚合物也广泛被研究，硼原子结构中存在空轨道，容易形成多中心键，与之　形成的化学键键能较高，使得硼杂化酚醛树脂具有许多优异的性质Ｈ　Ｊ，特别在其耐热性上；用桐油改性酚醛　树脂，可加大聚合物分子的Ｃ／Ｏ配比，增强其柔韧一ｌｉｔ５　Ｊ，并且可减缓聚合速度，拓宽了试验观察时间。我们　采用ＳｉＯ２一硼酸一多聚甲醛一桐油等单体原位聚合，制备了纳米ＳｉＯ２例醛复合材料，本文研究了这种杂化　酚醛的原位聚合法及其耐热性，对其ＤＳＣ／ＴＧ曲线进行了解析。最后对所制作的环保型无石棉编织型制动　带的摩擦磨损性能进行了测试。　

耐贮存改性酚醛树脂交联剂的合成及性能评价张贵清;孙磊;夏烨;徐鸿志;郝志伟【摘要】目前国内油田剖面调整作业中常用的酚醛树脂交联剂贮存有效期短,无法满足长周期施工作业需求,为此,采用水杨酸类改性剂合成了改性酚醛树脂交联剂,并应用核磁共振氢谱表征了改性酚醛树脂的分子结构.通过室内试验考察了改性剂加量、催化剂加量及高温对改性酚醛树脂的贮存有效期及凝胶强度的影响,研究了交联剂加量、温度和矿化度对改性酚醛树脂交联体系成胶时间及凝胶强度的影响,评价了改性酚醛树脂交联体系的热稳定性能、封堵性能及提高采收率效果.试验结果表明,改性酚醛树脂分子上引入了具有空间位阻效应的酯基结构,其贮存有效期大幅延长,常温条件下贮存有效期达到234 d,45℃恒温条件下贮存有效期大于90 d;改性酚醛树脂交联体系在60～100℃及矿化度小于20 000 mg/L条件下可生成高强度凝胶;改性酚醛树脂交联体系180 d黏度保留率大于88％,封堵率大于98％,采收率可提高14.6百分点.研究表明,耐贮存改性酚醛树脂交联剂不仅具有良好的交联性能,还具有良好的耐贮存性能,满足长周期施工作业的需要,具有较好的应用前景.%At present,phenolic resin cross-linking agents commonly used in profile control and flooding operations in domestic oilfields have short storage period which makes it unable to meet the requirements of long period field operations.Under such circumstances,the modified phenolic resin cross-linking agents were synthesized by using salicylic acidmodifier.Molecular structures of modified phenolic resins were characterized by 1H NMR,and researchers investigated the effects of modifier dosages,catalyst dosages and high temperatures on the storage life and gel strength of modified phenolic resin.The effects of cross-linkingagent dosage,temperature and salinity on gelling time and gel strength of modified phenolic resin crosslinked system were also investigated.The thermal stability,plugging performances and EOR effects of the modified phenolic resin cross-linked system were b test results showed that the ester structure with steric hindrance that was introduced into the modified phenolic resin could prolong the storage lifesignificantly,resulting in a storage life of modified phenolic resin up to 234 d at room temperature,and over 90 d at 45 ℃.The cross-linked system can form strong gel at temperatures of 60-100 ℃ or salinities of no more than 20 000 mg/L.Studies showed that the viscosity retention rate of the cross-linked system in 180 days was more than 88％,and the plugging ratio more than 98％.In this case,the EOR increased by 14.6％.The synthetically modified phenolic resin cross-linking agents not only have outstanding cross-linking properties,but also have excellent storage performances,so as to meet the demands of long-term operations,with excellent prospects for application.【期刊名称】《石油钻探技术》【年(卷),期】2017(045)006【总页数】6页(P99-104)【关键词】改性酚醛树脂;剖面调整;贮存有效期;提高采收率【作者】张贵清;孙磊;夏烨;徐鸿志;郝志伟【作者单位】中国石油集团工程技术研究公司,天津300451;中国石油集团工程技术研究公司,天津300451;中国石油集团工程技术研究公司,天津300451;中国石油集团工程技术研究公司,天津300451;中国石油集团工程技术研究公司,天津300451【正文语种】中文【中图分类】TE39油田经过长期注水开发，油层形成了水渗流优势通道[1-4]，注入水沿优势通道突进，无法波及低渗透层的剩余油，导致油井含水率高，开采效率低下[5-9]。