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300MW

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到 １９ ９ ９年 ４月底 ， 动 又有 增 大 的趋 势 ， ６ 振 在
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１９ ９ ３年 ７月 正式投产 。至 ｌ９ ９ ９年 ５月 ３ ｔ ， ０ Ｅ止 机 组 累计 运行 ３ ９ 、 电量 ７ ．０ ２０ ４ｈ 发 ７ ３ ３９亿ｋ ・ ， ｗ ｈ 经 历 了 ２次 大修 、 １次 中修 、 ６次小 修 。该 机组 整 个轴 系共 有 Ｌ ２道轴承 （ 图 １ ， 见 ） 除励磁 机 的 ２道 轴 承 装 在励磁 机 台板上 ， 其余 皆为 落地 式 轴 承座 。 由 于结 构上 的原 因 ， 型 机 纽 的 ６ ７瓦 （ 馊 、 ４号 轴 承座 ） 的轴
收稿 日期 ：２ ０ —０ ０ ０ １ ６— ３
同时查 阅 了第 二次 大修 时 的检 修 记 录 ． 发现 大
修 中对 ６７瓦 标高 作 了较 大 的调 整 ， 、 大修前 记 录 ７
瓦 比 ６瓦 高 ０ １ ５ｔｒ ， ６ ｕ ｎ 大修 后记 录 ７瓦 只 比 ６瓦高 ０ ０ ８ｔ ｎ 结合 大 修前 后 ６ ７瓦油 膜 压 力 的变化 ， ０ ｒ． ｕ 、 认 为 ： 据大修 前 的情 况 ， 根 以及 大 修 中的工 作 情况 ， 初 步排 除低压转 子 存 在不 平 衡 的可 能 性 ； 据对 大 根
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图１ １机组的轴 系结构 图
１ 振 动 情 况
１９ ９ ８年 ｌ 月 至 ｌ Ｏ ２月 ， 组 进 行 了 第 二 次 大 机
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第２ 卷第 ｌ ｌ 期 ｑ
Ｊａ ｇ ｕＥｌｃｒ ａ ｇ ｎ ｅ ｉｇ ｉｎ ｓ ｅｔｉ ｌ ｃ Ｅｎ ｉｅ ｒ ｎ
３ ０ ＭＷ 汽 轮 机 组 振 动 故 障 分 析 和 处 理 ０
龚伟 东
（ 常熟发 电有 限公 司， ｊ Ｉ苏 常熟 ２ ５ ３ ） １５ ６
摘
一
要： 国产 改进型 ３ ０ＭＷ 汽轮机的 ６ ７瓦轴 向振动是 比较常见 的问题 ， 绍 了该 型机 组在 常熟发 电有限公 司 ０ ， 介
起 振 动 故 障 的 分 析 扣 处 理 过程 ：
关键词 ： 汽轮 机 ； 动 ： 度 振 刚
中图分类号 ： Ｋ２７ Ｔ ６
文献标识码 ： Ａ
（ＯＮＧ Ｗ ｅ—ｏ ｇ ｉ ｎ ｄｇ
（ ． ／ ａ ｕＧ ｎ ｒｔ ｇＣ ， ｔ ， ｔ ｇ ｈ １ ５ ６ ｈｎ ） Ｃ ａｇ ｈ ｅ ｅａｉ ｏ Ｌ ｄ Ｃ ￣ ｓ ｕ ５ ３ ，Ｃ ｉ ｈ ｔ ｎ ＂ ｍ ２ ａ
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１ ９ ６ ９ ９ ０ ０１ ３ ２ ｌ １９ ５ ７
修。 大修 后 于 １９ ９８年 １ ２月 ２ ４日第一 次启 动 ， 中 在
速暖机 时 ， 现 ６ ７瓦 轴 向振 动 偏 大 ， 速 ｌ６ ０ 发 、 转 ０ ｒｍｉｔ 振 幅 为 ２ ０“ 转速 ｌ８ ０ｒｎ ｎ时 ， 幅 ／ ｎ￣， ６ ｍ； ０ ／ ｆ ｉ 振 达 ７ ０加１ ８ 。振 幅随着暖机 时 间 的延 长逐 渐 降低 ， 暖 机２ ５ ｈ后 ， 、 ６ ７瓦 轴 向振 幅 为 ２ ０ Ｆ 升 速 至 ２ ｍ． ３０ ０ｒｍｉ ， 向振 幅 降 至 １０邮 １ ０ ／ ｎ后 轴 ７ 。机组 并 网 带负荷 后 ， 幅无 大 的变化 ， 振 以后 对 轴 瓦调 整 后 ， 振
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江苏省 常熟发 电有 限公 司 ｌ 组 是上 海 汽 轮 机
机 厂 生 产 的 改 进 型 四 缸 四 排 汽 ３ ０ ＭＷ 汽 轮 机 ， ０
向扳动超 标现 象较普 遍 。
月 １日的检测 中， 向振 幅达 到 了 １ ９ｔｎ 轴 ７ ａ 。为分 析 振动原 因 ， 比 了大 修 前 后 的 有 关 数 据 ， 表 对 见 如 ｌ所 粥
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表 １ 各 时期稳定运行时振动情况
６瓦 瓦 振 ７瓦 瓦 振
修 中低压 缸通 流 间 隙数据 的检 查 ， 同时 考 虑 到在 稳
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定 工况下 ． 动 幅值 和相位 也 是稳 定的 ， 振 基本 排 除 了 通 流部分磨 碰 的 可能 性 ； 为对 轮连 接 的同心 度 在 认
文章编号 ：０ ９ ６５ ２ ０ ） ｌ ０ ９ ４ １０ —０ ６ （０ ２Ｏ 一０ ０ —０ ．
Hale Waihona Puke ＴｈｅＶｉ ｒ ｔｏ ｉｕ ｅ Ａｎ ｌ ｓｓ ａ ｎｄ ｉ ｇ ｏ ０ ⅣｎＶ ｒ ｏ— ｕ ｔ ｂ ａ ｉｎ Ｆａ ｌｒ ａ ｙ ｉ ｎｄ Ｈａ ｌｎ ｆ３ ０ Ｔｕ ｂ ｎｉ

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汽轮发电机介绍-300MW等级PPT课件

汽轮发电机介绍-300MW等级PPT课件

4820kg 4866kg 48300kg 807kg 880kg
运输尺寸(m) 7.66×3.8×4.085 2.735×2.735×0.452 2.735×2.735×0.452 11.18×1.565×1.740 1.448×1.448×0.3 1.448×1.448×0.3 8775kg
1.350MW等级汽轮发电机组参数
4. 机组重要结构介绍
发电机主机基本上由三个部分组成: ．定子及其端部结构件； ．转子； ．发电机刷架装置。 发电机整体体积小， 重量轻，运输方便
四.重要结构介绍
4.1 采用隔振机座
铁心通过弹性装置 连接到机座上，有 效阻止定子铁心振 动向基础传递。
减振效果好，隔振 系数达到7倍。
四.重要结构介绍
四.重要结构介绍
四.重要结构介绍
4.5 先进可靠的水电一体接头
• 线棒的四排空实铜线一次焊接完成，确保焊接 质量，空心线不堵孔；
• 保证焊接的密封性和水流量满足要求。
安装绝缘 引水管后 的定子
四.重要结构介绍
四.重要结构介绍
4.6 整锻联轴器，强度高，安装方便。
真空动平衡
四.重要结构介绍
四.重要结构介绍
300MW
24kV 8490.4 A 353MVA
480.5 V 2350.3 A
330MW
350MW
T255-460
24kV
24kV
9339 A 9905.5A
388.2MVA 411.7MVA
与汽轮机相匹配
0.85
542 V
545 V
2495 A
2600 A
50Hz
3000rpm
360MW
24kV 10189 423.5MVA
300MW火电机组节能分析

300MW火电机组节能分析

300MW火电机组节能分析摘要：对于某火电厂的300MW#1机组的运行情况和节能潜力进行分析，重点探讨了该机组在节能方面的潜力问题，这对于今后同类机组设计、改造和维护具有一定的意义，能够为类似火电机组的建设及运行起到一定的借鉴作用。

关键词：300M火电机组；节能潜力；煤耗1.煤耗方面节能潜力分析要想节约煤炭和降低发电成本，努力降低煤耗则是一个重要问题，因为全国煤炭消耗总量的百分之六十左右都是用于火力发电厂的每年用煤量，燃料成本约占火电厂发电成本的百分之七十以上。

某电厂#1机组1025T/H锅炉为钢球磨直吹式燃烧系统，设计煤种为当地无烟煤，实际运行中入炉煤质波动较大，#1机组供电煤耗上半年统计指标为345g/kwh,比国内同类型300MW机组先进值325g/kwh高出20g/kwh,煤耗方面消耗较大，究其原因分析如下：1.1燃烧调整的影响及对策原因分析：炉不完全燃烧的情况下，明显能够造成飞灰可燃物的升高、炉渣含碳量的增大。

煤粉粗，往往是燃烧调整比较困难的重要原因。

由于磨煤机煤粉细度粗细不稳定，风门故障开度不准等原因造成燃烧不完全。

煤粉炉运行经济性影响很大程度上受到煤粉细度的影响。

尽管燃烧在细煤粉的环境下容易着火及燃烬，但是随之磨煤机的用电量也会相应增加。

所以应该从多个方面进行考虑经济性的问题，从而选择最合适的煤粉细度。

一般来说，最合适的煤粉细度则是以机械末完全燃烧热损失、制粉电耗率、钢球损耗总和最小时的细度。

对策：尽量提高磨煤机出口温度，维持在120℃~160℃之间，保持适当的一次风压，以利煤粉着火；对于锅炉运行调整不当的情况应及时进行调整，同时，煤粉细度必须维持在5%左右；各辅机的运行方式同时应该进行优化；最佳配风方式应该在考虑煤质的情况下进行试验确定。

优化锅炉吹灰方式、定期清洗空预器蓄热片、维持适当的炉膛负压运行，保持合理的烟气流速、增加尾部烟道受热面等都是降低排烟温度的有效措施。

1.2真空度的影响及对策原因分析：根据本地的实际情况，真空值应该为95kpa左右，但是，由于各种因素的影响，在实际运行中，机组真空都在93kpa左右，这样的真空严密性还有提高的空间，虽然试验合格但是还没有达到优良的条件。

300MW火电机组热力系统选择资料

300MW火电机组热力系统选择资料

300MW火电机组热力系统选择摘要300MW级燃煤机组是我国在近阶段重点的火力机组，由于300MW发电机组具有容量大，参数高，能耗低，可靠性高，对环境污染小等特点，今后在全国将会更多的300MW级发电机组投入电网运行。

本次设计的目的是通过对300MW火力发电厂热力系统局部的初步设计，掌握火力发电厂热力系统初步设计的步骤、计算方法及设计过程中设备的选择方法，熟悉热力系统的组成、连接方式和运行特性。

本文分为四部分，对锅炉燃烧系统及其设备进行选择,进行原则性热力系统的拟定计算、全面性热力系统的拟定和汽机主要辅助设备的确定。

通过一些给定的基本数据和类型进行科学的计算，来选配发电机组所需的各种设备，使其达到优化。

本次设计的目的是通过对300MW火力发电厂热力系统局部的初步设计，掌握火力发电厂热力系统初步设计的步骤、计算方法及设计过程中设备的选择方法，熟悉热力系统的组成、连接方式和运行特性。

本文分为四部分，对锅炉燃烧系统及其设备进行选择,进行原则性热力系统的拟定计算、全面性热力系统的拟定和汽机主要辅助设备的确定。

通过一些给定的基本数据和类型进行科学的计算，来选配发电机组所需的各种设备，使其达到优化。

关键词：火力发电厂；热力系统；初步设计；设备选择目录摘要 (I)前言 (1)1 锅炉辅助设备的选择 (2)1.1燃烧系统的计算 (2)1.2 磨煤机选择及制粉系统热力计算 (2)2 发电厂主要设备的选择 (5)2.1 汽轮机型式、参数及容量的确定 (5)2.2 锅炉型式和容量的确定 (5)3 热力系统辅助设备的选择 (6)3.1 给水泵的选择 (6)3.2 凝结水泵的选择 (7)3.3 除氧器及给水箱的选择 (9)3.4连续排污扩容器的选择 (9)3.5定期排污扩容器的选择 (10)3.6 疏水扩容器的选择 (11)3.7 工业水泵的选择 (11)3.8 循环水泵的选择 (12)4 原则性热力系统的拟定 (14)4.1 除氧器连接系统的拟定 (14)4.2 给水回热连接系统的拟定 (15)5全面性热力系统的拟定 (18)5.1 选择原则 (18)5.2 主蒸汽管道系统 (18)5.3 再热蒸汽旁路系统 (19)5.4给水管道系统 (20)5.5回热加热系统 (20)5.6 除氧器及给水箱管道系统 (21)5.7 其他一些系统 (21)结论 (23)致谢 (24)参考文献 (25)前言电力工业，是我国经济不断发展的基础。

300mw机组原则性热力系统计算

300mw机组原则性热力系统计算

300m w机组原则性热力系统计算-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1已知：1、汽轮发电机组型号：N300-16.8/550/550 实际功率：300MW初参数：16.18Mpa，550℃；再热汽参数：（3.46Mpa，328℃）/（3.12 Mpa 550℃）排汽参数：0.005 Mpa x=9%给水泵出口压力： 17.6 Mpa，给水泵效率：ηa=0.85凝结水泵出口压力：1.18 Mpa除氧器工作压力： 0.588 Mpa机组效率：ηmηg=0.98*0.99=0.9702不考虑回热系统的散热损失，忽略凝结水泵焓升。

2、锅炉型号：SG1000-16.77/555/555锅炉效率：ηb=0.925 管道效率：ηp=0.983、全厂汽水损失：D l=0.01D B （D B为锅炉蒸发量）轴封漏汽量：Dsg=1.01Do （Do为汽轮机新汽量）轴封漏汽焓：h sg=3049kJ/kg轴封加热器压力：Psg=0.095 Mpa汽轮机进汽节流损失为：4%中压联合汽门压损：2%各抽汽管道压损：6%小汽机机械效率：ηml=0.98设计：根据已知数据，及水蒸汽焓熵图，查出各抽汽点焓值后，作出水蒸汽的汽态膨胀线图如下：二、计算新汽流量及各处汽水流量1、给水泵焓升：（假设除氧器标高为35m）△hpu=1000（P入-P出）V/ηa=1000[17.6-（0.588+0.35）]*0.011/0.85=21.56（kJ/kg）给水泵出口焓值h=h入+△hpu=667.2+21.56=688.8（kJ/kg）2、大机及小机排汽焓：h c=xh¹+（1-x）h¹¹=0.09*137.72+（1-0.09）*2560.55=2342.295（kJ/kg）3、根据所知参数知道，#1、2、3GJ疏水为未饱和水除氧器内为饱和水，#1、2、3、4DJ疏水为饱和水轴加、凝结器内为饱和水。