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CB240B桁架式架体计算书讲解(20210109193356)

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北京卓良模板有限公司Beiji ng Zulin Formwork & Scaffold ing Co., Ltd.CB240桁架式架体计算书编制：审批：审核：北京卓良模板有限公司2010-08-20.编制计算书遵守的规范和规程:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》(GBJ 50017-2003)《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002) 《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB 50204-2002) 《建筑施工计算手册》江正宋编者《钢结构工程施工质量验收规范》(GB 50205-2001) .爬模组成：爬模由预埋件、附墙装置、三脚架、模板组成1•各操作平台的设计施工荷载为模板，浇筑，钢筋绑扎工作平台( 1)最大允许承载21.5KN/m2拉杆等安装、拆卸工作平台( 2)最大允许承载20.75KN/m 拉杆等安装、拆卸工作平台( 3)最大允许承载0.75KN/m2模板后移及倾斜操作主平台( 4)最大允许承载21.5KN/m拆卸爬锥工作平台(5)最大允许承载0.75KN/ m：2. 除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F v=85KN;拉力设计值为：F=215KN;3. 爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。

4. 各个平台的荷载设计值此处设定分配到单榀架体的模板宽为3.0米，高为6.15米(混凝土浇筑高度为6 米)①参数说明施工活载 --- 施加到各平台的施工荷载；平台长一一分配到单榀架体上的模板宽度；取决于方案布置，在此以 3.0米为例计算荷载分项系数 ---- 荷载的放大系数；活载取1.4荷载设计值一一强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数;②计算表格位置2施工活载(KN/m )平台长(m)荷载分项系数何载设计值q(KN/m)平台(1) 1.50 3.00 1.40 6.30平台⑵0.75 3.00 1.40 3.15平台(3)0.75 3.00 1.40 3.15平台(4) 1.50 3.00 1.40 6.30平台(5)0.75 3.00 1.40 3.15 5.上架体自重(以三层桁架为例计算).计算参数:标准节重---- 由标准图计算而得；单个加高节重一一由标准图计算而得；平台梁重一一这里设定选择单槽钢16做平台梁；单根单位重量是19.8kg/m，上架体最顶层平台板直接铺在架子上无需平台梁，因此需要4根平台梁即可。

平台板自重---- 平台板一般取50mn厚的木板，木材的密度取540 kg/m3,这里取27 kg/m2。

平台长---- 分配到单个架体上的模板宽度；平台板——平台板自重线荷载；此处平台板自重不计入上架体总重当中，以均布线荷载的形式施加到平台上。

注意：此处的平台板没有计入上架体总重当中，它将作为均布线荷载与平台施工荷载起施加到各个平台处。

6.模板自重7•风荷载计算假定最大风荷载为0.74KN/m2，作用在模板表面，则沿背楞高度方向风荷载设计值如F表8•主平台计算主平台平台板以及主平台梁自重通过平台梁以集中荷载的形式作用于承重三角架相应位置处9.连接钢管计算根据方案布置而定，这里设定上架体布置9根连接钢管，下架体布置9根，钢管采用?3 X48四.用结构力学求解器对架体进行受力分析：荷载施加说明：A.主背楞承受风荷载，由模板传来，以均布荷载的形式作用于主背楞上，大小为3.13KN/m,方向为水平向右；上架体自重、模板自重以及上架体连接钢管自重以集中荷载的形式，通过与后移横梁的连接点传递，且大部分荷载是施加到靠近模板的节点处，这里设定施加到靠近模板节点处的荷载是自重的0.65倍，另一节点处为0.35倍的自重，大小分别为0.65 X(6.2+14.39+1.62)=14.44KN ，0.35 X(6.2+14.39+1.62)=7.77KN，方向竖直向下；各平台均布线荷载：平台(1)6.3+0.8仁7.11KN ;平台(2)3.15+0.8仁3.96KN ;平台(3)3.15+0.8仁3.96KN ;主平台木梁作用处的集中荷载包括主平台板自重、平台梁自重以及其上的施工荷载，那么每个接触点处的集中荷载大小为0.59+0.5 X.88+0.5 >6.3 X2.32=5.69KN，方向为竖直向下;下架体自重作用于吊平台竖杆与承重三角架连接点处，包括下架体自重以及吊平台平台板、平台梁自重。

由标准图以及上述计算可得：1.97+0.59 >2+0.27 X3X1.08+1.62=5.64N , 平均分配，则大小为2.82KN，方向竖直向下。

)7 3 3 3254925666-三劭■■■■■緩題图错误！未找到引用源。

各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表杆件号 轴力 剪力 弯矩 1 80.55 54.29 14.50 11 90.07 -12.02 4.09 14 -56.19 0.15 -0.13 15 -47.48 -0.14 -0.28 17 -61.27 0.00 0.00 18 16.66 -4.24 -2.10 23 -29.15 0.42 0.48 24-56.900.000.00上述选择的是受力最不利的杆件，如果上述杆件符合要求，那么其它杆件一定满足要 求。

受拉杆件远满足要求，只需要验算受压杆件的稳定性即可。

各杆件型号和截面参数如下表：剪力图（KN ） 0 00 ££0.33J JH 0 32.7(5IID0.Q 2|/^W 70.l4J2 0.23 0 14弯矩图（KN.m ）②受压杆件的稳定验算：（轴力图中蓝色表示的杆件）稳定验算中，受压杆件的长细比小于容许长细比，应力小于抗压设计值，满足要求错误！未找到引用源。

支座反力:711节点1处（埋件处）支座水平向反力大小为80.55KN,方向为水平向左；竖向反力大小为54.29KN，方向为竖直向上。

节点19处（附墙撑处）反力大小为61.27KN，方向为水平向右。

B.当风荷载水平向左时，分析如下：北京卓良模板有限公司荷载图轴力图(KN)剪力图（KN）弯矩图（KN.m）错误！未找到引用源。

各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表：上述选择的是受力最不利的杆件，如果上述杆件符合要求，那么其它杆件一定满足要求。

受拉杆件远满足要求，只需要验算受压杆件的稳定性即可。

②受压杆件的稳定验算：（轴力图中蓝色表示的杆件）稳定验算中，受压杆件的长细比小于容许长细比，应力小于抗压设计值，满足要求错误！未找到引用源。

支座反力：711V2 £2反力图（KN）节点1处（埋件处）支座水平向反力大小为22.21KN,方向为水平向右；竖向反力大小为54.29KN，方向为竖直向上。

节点19处（附墙撑处）反力大小为2.93KN，方向为水平向左，附墙撑只能提供支撑力，不能提供拉力，此时需要防风绳来承受这个拉力，但此力较小，也可以不设置防风绳＜其它工况，如只作用风荷载（向左，向右），经计算分析，虽然有些杆件由受拉变为了受压，但是内力值相对较小，符合受力要求；且各杆件的内力值大小都较上述小，所以不作为不利组合考虑。

另，杆件1、11为主要的受力杆件，需要对其进行强度验算：杆件1 为双12#曹钢，A =30.72cm2=3.072 10‘mm2，W ^1.15 105mm3:抗弯验算：M max =14.5KN m，W =1.15 105mm3，截面塑性发展系数^1.05b =5.1mm ,S zmax =5.5x51x51/2 53x9x(60-9/2)=3.363 104mm 3, V =54.29KN ,折算应力： L 3?=叩20.082 3 103.462 =215.71 ：： 1.1 215 = 236.5N/mm 2 满足要求。

杆件 11 为 80x4.0 的方钢管，A =11.75cm 2 =1.175 103mm 2 , W =2.776 104mm 3 : 抗弯验算：M max=4. 0K N m W = 2.776X104mm 3，截面塑性发展系数 \=1.05M 喰CF =--------------xW 4.09 104=140.32N/mm 21.052.776 104抗剪验算:V=12.0KN &max= 4x80x(36 + 4/2)十 2 汉 36x4x36/2 = 1.73汉 104 mm 3折算应力：L 3 2 = 140.322 3 46.832 =162.08 <1.1 215 = 236.5N / mm 2满足要求。

经分析各杆件的变形也符合要求，由上述分析可选较不利的组合，那么最终对埋件的 拔力N=80.55KN ;剪力V=54.29KN ;附墙撑处的支撑反力 R=61.27KN 。

五.重要构件以及埋件的计算：1•桁架斜撑计算max 14.5 106 1.05 1.15 105= 120.08N/mm 2抗剪验算：VS由材料力学知识'.=bl;‘对•■#杆件'I Z = 346cm 4 =3.46 106mm 4,^故 - max3454.29 103.363 105.1 汇 3.46 汉 1062= 103.46N/mmb =4mm ， I Z = 111.03cm 4 = 1.11 106mm 4，故 max3412.02 103 1.73 104 4m 。

6= 46.83N / mm 2xW螺杆承受最大压力F=56.9KN，螺杆螺纹为T6O0，大径d=60mm,中径d2=57mm, 小径d3=53mm,螺距为P=6mm,基本牙型高度H i=0.5P=3mm,旋合圈数n=H/P=8.3，螺杆和螺母材料均为Q235①螺纹抗剪验算当螺杆和螺母材料相同时，只校核螺杆螺纹强度。

由于螺纹为梯形螺纹，则其牙根宽度b=0.65P=3.9mm,基本牙型高度H i=0.5P=3mm, 螺纹小径d3 = d -2h3 = d - 2（H i aj =53mm。

、 F 44350 2 2则其剪切强度：一 ---- 8.23N/mm < p=46.8N/mmnd3bn 3.14 x 53x3.9^8.3（由于螺纹牙材质为Q235,其许用剪应力J=0.6b p,取46.8N/mm2）,满足要求。

②螺杆强度验算其弯曲强度：6 二彳一争3 443502319.00 N/mm2" bp =85N/mm2兀d3b2n 3.14汉53汉3.92汉8.3（螺纹牙许用弯曲应力％p=（1~1.2）s ,取85N/mm2）,满足要求。

③螺杆的稳定性验算由于螺杆会受到压力，故需进行稳定性计算。

螺杆最大工作长度l =360mm,按照一端固定一端铰支可得长度系数=0.7,螺杆危险.l截面的惯性半径i =d3/4=13.25mm,故人=一=19.02<爲（Q235的=61）,不作压杆稳定i性验算。

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某钢桁架吊装方案的分析与计算

某钢桁架吊装方案的分析与计算

钢桁架吊装方案的分析与计算1 工程概况该工程位于北京市繁华地段，属于某工程项目组团中的钢结构部分，钢结构总工程量为315吨，桁架及牛腿等钢构件均为工厂预制，采用50mm 厚Q235DZ 钢板制作，运至现场后吊装、组装。

其中最大的构件是两榀钢桁架，单榀桁架重约95吨，安装单元跨度28.2m,总共分成三段，长度分别为7.8m 、12.6m 、7.8m ，桁架底标高20.87m ，置于三根直径1.4m件及场地的现状，考虑到汽车式起重机的灵活、机动的特点，决定选用液压传动汽车式起重机，双机抬吊，吊装机型号的选择需满足以下几方面的因素： 2．1构件吊装高度构件吊装高度（H ）=吊钩及钢丝绳高度（H 1=3.0m ）+构件高度（H 2）+构件底至地面高度（H 3）＋安装间隙（H 4=0.3m ）即m 57.283.087.204.40.3321=+++=++=H H H H2．2吊装重量及起吊荷载吊装重量（Q ）=吊钩及钢丝绳重量（Q 1=3T ）+最大构件重量（Q 2）+卡具及其它重量吊装鼻子的位置尚应处，受力图见图2。

T G 100=根据平衡，计算起吊荷载：6.12)(1.1011⨯-=⨯P G P T 5.551=∴P T 5.442=∴P2．3起吊回转半径根据构件重量、吊装高度及现场状况，对A 轴桁架的吊装采用两台QY16、QY34型汽车式起重机，双台整吊。

其中在⑤轴处选用QY164型汽车式起重机，在①轴处选用QY164型汽车式起重机。

为保证吊装安全，对每台吊车按性能参数乘以0.85的折减系数，⑤轴处QY16型起重机，根据起重机性能参数：回转半径7m,吊车出杆30.4m ,吊装重量56T ×0.85>44.5T,①轴处QY34型起重机，根据起重机性能参数：回转半径14m,吊车出杆34m ,吊装重量70T ×0.85>55.5T ，QY16、QY34型汽车式起重机部分性能参数见表1、2。

(完整版)桁架门吊结构设计计算

(完整版)桁架门吊结构设计计算

桁架门式吊机设计计算概要（知识需要分享才能实现它的真正价值）一，材料的选用及许用应力：A用公式计算：拉压许用应力：［δ］＝δS∕1.5剪切许用应力：[ζ］＝δS∕1.5×1.8δS→所选材料的屈服强度值；B直接选取：Q235B板、型钢［δ］= 140 -156 MPa 拉压［ζ]=100－120 MPa 剪切Q345B板、型钢[δ］= 180－200 MPa［ζ]= 120－150 MPaQ235B焊缝强度设计值：［δ]= 90－120 MPa［ζ］= 60－80 MPaQ345B焊缝强度设计值: [δ]= 120－150 MPa[ζ］= 80－100 MPa板厚小于16mm选大值;板厚大于16mm选小值；计算准确可选大值！焊缝形式及高度视其受力及重要程度进行计算后标注;通常贴角焊缝的焊高，可按两焊接件较薄的板厚0.5－0.6倍进行标注；轴铰座板接触应力：［δ]= 200－250 MPa根据铰座转动程度和重要性来合理选择！轴销许用应力：销轴：45调质 HB = 220—250[δ]= 240－260 MPa［ζ］= 150－180 MPa销轴：40Cr调质 HB = 250—280[δ］= 270－300 MPa［ζ］= 160－200 MPa螺栓许用应力：5。

6级［δ]= 130－160 MPa[ζ]= 100－140 MPa8.8级［δ]= 200－260 MPa［ζ］= 140－180 MPa二，主要计算项目:☆主桁架的计算;☆柔性支腿计算；☆刚性支腿计算；☆整机功率计算；☆总体稳定计算;☆重要部件计算；▽主桁架计算；(上、下玄杆计算、直杆计算、斜杆计算、接头计算、斜杆端头焊缝计算、下平联杆计算、自重下桡计算、吊重下桡计算）▽主梁高度、宽度的确定：我公司主要选用三角桁架型主梁,主梁的初始选定高度为跨度的：1/12→1/14。

玄杆材料为Q235可选小值；玄杆材料为Q345可选大值！三角桁架的底宽为主桁高度的0.45H→0。

大型桁架模板受力计算(最新版)

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中交第一航务工程局第五工程有限公司模板受力计算书（胸墙模板）单位工程：锦州港第二港池集装箱码头二期工程计算内容：胸墙模板计算编制单位：主管：计算：审批单位：主管：校核：锦州港第二港池集装箱码头二期工程胸墙模板计算书一、设计依据1.中交第一航务工程勘察设计院图纸2.《水运工程质量检验标准》JTS257-20083.《水运工程混凝土施工规范》JTJ268-964. 《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001）5. 《组合钢模板施工手册》6. 《建筑施工计算手册》7. 《港口工程模板参考图集》二、设计说明1、模板说明在胸墙各片模板中，1#模板位于码头前沿侧，浇筑胸墙高度为3.15m，承受的侧压力最大，同时胸墙外伸部分的重量也由三角托架来承受，因此选取1#模板来进行计算。

1#模板大小尺寸为17.9m（长）×3.15m（高）。

采用横连杆、竖桁架结构形式大型钢模板面板结构采用安装公司统一的定型模板，板面为5mm钢板制作，背后为50×5竖肋。

内外横连杆采用单[10制作，间距为75cm；桁架宽度为650cm，最大水平间距75cm，上弦杆采用背扣双[6.3，下弦杆为双∠50×50×5，腹杆为方管50×5。

2、计算项目本模板计算的项目⑴模板面板及小肋⑵模板横连杆的验算。

⑶模板竖桁架的验算。

⑷模板支立的各杆件的验算。

模板计算1、混凝土侧压力计算混凝土对模板的最大侧压力： Pmax = 8K S +24K t V 1/2=8×2.0+24×1.33×0.57½=40.1kN/m ² 式中: Pmax ——混凝土对模板的最大侧压力Ks ——外加剂影响系数，取2.0Kt ——温度校正系数 10℃时取Kt ＝1.33 V ——混凝土浇筑速度50m 3/h ，取0.57m/h 砼坍落度取100mm＝＝倾倒侧P P P m ax 40.1+6×1.4=48.5 kN/m ²取50KN/ m ²其中倾倒P 为倾倒砼所产生的水平动力荷载，取6kN/㎡×1.4=8.4kN/㎡。

桁架计算

桁架计算

主构件——桁架的计算说明装配式公路钢桥是一种可以分解、能快速架设的、主要用于抢修的制式桥梁，这种桥梁器材主要有以下特点：1. 采用高强度低合金钢全焊而成，主梁一般可分解的轻型桁架、立体或平面拼装单元，用单销或者螺栓连接，重量较轻，运输拆卸方便。

2. 构件可以互换，可多次重复使用。

3. 桥梁主梁的组合形式，可以根据跨径、通载的大小改变。

装配式公路钢桥由主桁架、桥面系、支撑件、桥端构件及架设工具等组成。

主梁桁架构件有：桁架、桁架连接销及保险销、加强弦杆、弦杆螺栓、桁架螺栓、其中最重要的受力构件——桁架1．构造桁架由上、下弦杆、竖杆及斜杆焊接而成，上下弦杆的端部有阴阳接头，接头上有桁架连接销孔。

桁架的弦杆由两根10#槽钢（背靠背）组合而成，在下弦杆上，焊有多块带孔的钢板，在上、下弦杆内有供与加强弦杆和双层桁架连接的螺栓孔，在下弦杆内还有供连接支撑架用的四个螺栓孔，其中间的两个孔是供双排或多排桁架同节间连接用的，靠两端的两个孔是跨节间连接用的。

多排桁架作梁或者柱使用时，必须用支撑架加固上下两截桁架的德接合部。

在下弦杆上，设有4块横梁垫板，其上方有凸榫，用以固定横梁在平面内的位置，在下弦杆的端部槽钢的腹板上还设有两个椭圆孔，供连接抗风拉杆使用。

桁架竖杆的用8#工字钢制作，在竖杆靠下弦杆一侧开有一个方孔，它是供横梁夹具固定横梁时使用的。

桁架构件的材料为16Mn，每片桁架重270kg。

2、桁架内力分析a．桁架结构与基本尺寸b．材料及容许应力（MPa）材料σs[σ] [τ]构件16Mn 345 273 208销子30CrMnTi 1300 1105 585注：考虑到装配式公路钢桥为限制荷载的临时性桥梁，16Mn的容许拉应力、压应力及弯应力按1.3*210MPa计算，容许剪应力按1.3*160 MPa计算；30CrMnTi的容许拉应力、压应力及弯应力按0.85*1300MPa计算，容许剪应力按0.45*1300 MPa计算。