电力仪表开关电源设计

电力仪表开关电源设计电力仪表开关电源设计【摘要】本文分析了TOP260E特性和结构，并基于其特性针对电力仪表开关电源进行了设计，该开关稳压电源效率高、纹波小、输出电压稳定，性能优良，适合于仪器仪表的控制用电。

【关键词】电力仪表开关电源TOP260EN中图分类号：F407.61文献标识码：A文章编号：随着电力仪表测量精度的不断提高以及体积越来越小，传统的线性电源虽然设计简单方便，使用的器件较少，纹波能满足仪表设计的要求，但是要求输出功能变大时，变压器的体积是很多工程师棘手的问题，而且成本也随之增加。

开关电源体积小、宽输入电压，而且使用合适的元器件，合理的PCB布线，同样也能输出较好的纹波，价格上也可以接近线性电源，甚至更低。

本文基于TOP260E对电力仪表的开关进行了简单的设计。

一、TOPSw itch-HX系列芯片介绍1、芯片性能特点TOPSwitch-HX系列芯片是美国Power Integrations 公司最新推出的一组开关电源集成芯片。

它将高压功率MOSFETPWM控制器、故障保护电路以及其他控制电路集成到单个CMO芯片中，具备过压、欠压、过流、过热保护、远程控制等众多功能。

它广泛地应用于中小功率开关电源中，使电源损耗更少、电磁干扰更少、体积更小、效率更高、可靠性更高。

TOPSwitch-HX系列产品具有以下显著特点：(1)将脉宽调制(PWM控制系统的全部功能集成到三端芯片中，内含脉宽调制器、功率开关场效应管(MOS-FET)、自动偏置电路、保护电路、高压启动电路和环路补偿电路，通过高频变压器使输出端与电网完全隔离，真正实现了无工频变压器、隔离式开关电源的单片集成化，使用安全可靠。

(2)采用漏极开路输出，并利用控制极反馈电流IC来线性调节占空比实现AC/DC变换的，即属于电流控制型单片开关电源。

(3)输入交流电压和频率的范围极宽。

作固定电压输入时，可选110V/115V/230V交流电，允许变化士15%在宽电压范围输入时，适配85~265V交流电，但输出功率峰值POM要比前者降低40%(4)它只有三个引出端，能以最简方式构成无工频变压器的单端反激式开关电源。

开关频率的典型值为100 kHz,允许范围是90 k~110 kHz,占空比调节范围是1.7%~67%(5)外围电路简单，电磁干扰小，成本低廉。

由于芯片本身功耗很低，电源效率可达80%左右，最咼可达90%2、芯片内部结构图和引脚功能TOPSwitch-HX封装主要分为Y封装、E封装、L封装、M封装、P 和G封装。

现以图1(a)所示的E封装内部结构图来说明TOPSwitch-HX 系列芯片的结构特点，其主要由以下几部分组成：(1)控制电压源；(2)带隙基准电压源；(3)频率抖动振荡器；(4)并联调整器/误差放大器;(5)脉宽调制器(含PWMB制器和触发器)；(6)过电流比较器；(7) 门驱动级和输出级；(8)具有滞后特性的过热保护电路；(9)关断/自动重启动电路；(10)高压电流源；(11)软启动电路；(12)输入过压、欠压检测及保护电路；(13)电流极限调节器；(14)线路检测器；(15) 线路检测端和极限电流设定端的内部电路；(16)停止逻辑；(17)开启电压为1V的电压比较器。

(a)内部结构图(b)引脚排列图图仃OPSwitch-HX E型封装的内部结构图和引脚排列图本次设计选用E封装的TOPSwitch-HX芯片，其引脚排列如图1(b)所示，引脚功能如下。

漏极引脚(D) : MOSFE漏极引脚，通过内部高压电流源为内部电路提供启动偏置电流。

控制引脚(C):误差放大器及反馈电流的输入脚，与内部并联调整器相连接，可控制占空比。

极限电流设定端引脚(X):用于对外部电流设定调整，在此端接上不同的电阻，可使开关电流设定为不同的数值。

连接至源极引脚(S) 则禁用此引脚的所有功能。

电压监测引脚(V):是过压(OV)、欠压(UV)、降低DCMA的线电压前馈、输出过压保护(OVP)、远程开/关和器件重置的输入引脚。

连接至源极(S)引脚则禁用此引脚的所有功能。

源极引脚(S):源极连接点，用于高压功率的回路。

它也是初级控制电路的公共点及参考点。

频率引脚(F):用于选择开关频率的输入引脚，如果连接到源极(S)引脚则开关频率为132kHz,连接到控制引脚(C)则开关频率为66kHz。

二、辅助电源的设计1、设计要求超声波发生器对辅助电源的要求是：可靠、稳定、小型、高效率；交流输入电压为85~265VAC适应负载在较大范围变化；自保护功能齐全。

设计技术指标如下，输入电压：85~265V AC(50Hz);输出电压和电流：3路共地，20V/2A，12V/1A，5V/1A ；1路独立地5V/1A; 输出电压纹波：W 1%电源效率n：＞ 75%电压调整率SV 士1% 负载调整率SI : 士1%2、电路设计及工作原理(1)开关电源集成芯片的选取由设计要求，可确定电源工作方式为反激式，可计算出电源输出总功率P为62W(P=2(X 2+12X 1+5X 1X 2=62W)考虑到设计时需要留有一定裕量，为此可选用TOP260E芯片，其最大输出功率为93W适配器模式)。

以TOP260EI为核心设计的辅助电源如图2所示。

图2辅助电源原理图(2) EMI滤波电路与输入整流滤波电路设计电容C1、C6和电感L1、L2组成EMI滤波电路，其中C6能滤除变压器一次、二次绕组耦合电容产生的共模干扰。

桥块BR1和电容C2、C4组成一次整流滤波电路，其中C4为开关电源提供去耦，从而降低差模干扰，C2可确保低纹波直流电流进入反激式转换器级，C2 的容量可依照经验来取值，可取容量为120卩F、耐压为400V的电解电容。

(3) TOP260EN外围电路的设计为了减小变压器和电源的体积，将引脚(F)与引脚(S)短接，使TOP260EN工作在开关频率为132kHz的全频方式。

电阻R5 R6和R7 用来限制功率，保证在输入电压波动时维持相对恒定的过载功率。

将引脚(V)与直流电压输入端之间接入线电压检测电阻R(R=R3+R4)可为TOP260E提供线电压前馈信号，一方面保证在直流输入电压下降到100V时，输出没有干扰，实现欠压检测功能；另一方面保证在直流输入电压升至450V以上且电压恢复正常值以前时，使TOP260EN停止工作，防止器件损坏，实现过压检测功能。

线电压检测电阻R可由式(1)和式⑵确定为4MQ。

UUV=IUVR( 1)UOV=IOVR(2)式中：UUV UOV IUV、IOV分别为TOP260E的欠压、过压、欠压电流、过压电流，其数值分别为100V、450V、25卩A 112.5卩A。

为了吸收TOP260E关断时高频变压器一次绕组漏感产生的尖峰电压，以保护MOSFE不受损坏，设计了一个由R8 R9 C5、VR1 D1构成的高效率箝位电路，使漏感中的能量大部分消耗在R8 R9上; 同时，通过VR1可将电压箝位在限定范围内，使电源在开启和过载情况下均能满足要求。

VR1选用箝位电压为180V的瞬态电压抑制器，D1选用反向耐压为600V 的超快恢复二极管。

(4)变压器设计高频变压器是开关电源的核心元件，在电路中兼有能量转换、电压变换、限流和隔离作用，是整个设计中的难点和关键。

在设计和制作时，对磁芯材料的选择、磁芯与线圈的结构、绕制工艺等都要有周密考虑。

为了合理选择变压器的磁芯，确定初级、次级线圈的线径、匝数及气隙等参数，本设计选用开关电源专用设计软件Pl-Expert来计算变压器参数。

磁芯选择：磁芯材料NC-2H磁芯类型EE35,相关参BW=15.70mmML=0mm MR=0mmAE=101.40mm2 ALG=324nH/T2BM=219m，BP=303mT BAC=56m；气隙：LG=0.379mm 初级线圈电感量LP=230^ H,初级匝数NP为27. 3匝(实际取28匝)，初级线径为AWG25(0.45mm) 2股并绕，初级漏感LL为6.3卩H;反馈绕组匝数NB为6匝，反馈绕组线径为AWG25(0.45mm)2股并绕；次级20V/2A 绕组匝数为3匝，线径为AWG25(0.45mm)2股并绕；次级12V/1A绕组匝数为2匝，线径为AWG25(0.45mm) 3股并绕；5V/1A绕组匝数为2匝，线径为AWG25(0.45mm) 4股并绕；5V/1A绕组匝数为2匝，线径为AWG25(0.45mm)软件给出的参数都是经过一定优化得到的，故实际设计中优先选用这些推荐参数，实践证明这样做是合理且高效的。

(5)输出整流滤波电路的设计高频变压器的二次侧输出电压经二极管D2~D5整流后，由电解电容C13~C16滤波，再经电感L3~L6低通滤波后送给电解电容C17~C20 进一步降低直流电压的交流纹波后向负载输出。

设计时，要选用等效串联电阻很小的输出滤波电容，以避免因电容损耗增大而引起的电源可靠性降低。

(6)反馈控制电路的设计电源能否稳定地工作在额定范围内，反馈控制电路的设计是很重要的。

设计中，对于精度要求较高的5V输出，采用线性光耦LTY817C 和三端精密稳压器LM431等元件组成电气隔离式反馈电路，其工作原理是：变压器次级偏置绕组的输出电压经过D6 C11整流滤波后给LTY817C中的接收管U2B提供偏置电压，5V输出经电阻分压器R17、R18获得取样电压，与LM43仲的2.5V基准电压相比较后产生误差电压，使LTY817C中发光二极管的工作电流产生相应变化，再通过LTY817C隔离放大去改变控制引脚(C)的电流，从而调节TOP260E的输出占空比，达到输出5V电压稳定的目的。

其中R16为限流电阻，推荐值R16=10(K ;电阻分压器R18典型值为10kQ, R17阻值可根据式⑷确定为10kQ o R17=10X (5-2.5) /2.5(k Q )(4)C8为控制端的旁路电容；C9与R15一起构成尖峰电压滤波器，使偏置电压在负载较重时能保持恒定；C21为软启动电容；C22和R19构成控制回路的补偿元件；另外，本设计还通过VR2 R12、D7、VR3 R20 U3 R13 D8等器件实现可选次级侧过压保护功能。

如果某元件出现故障而导致反馈环路开环，偏置绕组电压将会上升，此时VR2将击穿并通过R12 D7触发引脚(V)而启动过压保护；同时，输出端的电压过高将导致VR3击穿，并使流经R20和U3A中电流增加，进而使U3B中的电流产生相应变化并经R13和D7触发引脚(V)而启动过压保护。

结束语本文采用TOP260E研制了一款单片开关电源，论文给出了外围电路各部分的详细设计方法，并进行了参数计算，通过实测结果分析，验证了理论的可行性，并且产品作为辅助电源应用于某项目中，取得了很好的效果。