脚手架专项施工方案2016
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一、工程概况 11 目 录
1.编制依据 2.工程概况 3.脚架选型与布置 4.脚手架用途 5.脚手架设材料与要求 6.第一种外架方式:双排钢管落地脚手架 7.第二种外架方式:普通型钢悬挑脚手架 8.悬挑脚手架搭设注意事项 9.脚手架安全管理 一、工程概况
22 1. 编制依据 1.1 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 1.2 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 1.3 《钢管脚手架扣件标准》(GB15831) 1.4 《建筑结构静力计算手册》 1.5 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 1.6 《碳素结构钢》(GB/T700) 1.7 《本工程施工图》 2. 工程概况 复地·东湖国际7.1期项目位于武汉市武昌区兴国南路于兴国路处。场地自然标高为31.2 m,地势较为平整。该工程地下室均为地下一层。地上的7栋29~33层住宅楼,建筑高度103.10钢筋混凝土剪力墙结构。1 栋 1~2层的商铺、钢筋混凝土框架结构。
3. 脚手架选形与布置 本工程脚手架根据建筑物设计特征、结构布置、高度及外墙施工要求,分别选择落地式脚手架、悬挑式脚手架两种种形式,以满足建筑物施工过程中模板支撑、操作和安全防护的需要,其布置形式如下:
3.1 落地式脚手架: 主楼七层 主楼落地式脚手架搭设高度-1.2 m~+19.95 m(1F~7F),搭设高度21.15m;
3.2悬挑式脚手架: 主楼七层以上采用悬挑式脚手架,分五步悬挑搭设,每步六层高18米。 一、工程概况 33 第一步悬挑架:标高+19.95 m ~+37.95 m(7F~13F),搭设高度18 m;
第二步悬挑架:标高+37.95 m~+55.97 m(13F~19F),搭设高度18 m; 第三步悬挑架:标高+55.97 m~+73.95 m(19F~25F),搭设高度18 m; 第四步悬挑架:标高+73.95 m~+91.95 m(25F~31F),搭设高度18 m; 第五步悬挑架:标高+91.95 m~+103.1 m(31F~机房屋面),搭设高度11.15 m。
4. 脚手架搭设材料与要求 4.1 搭设脚手架的主要材料采用:Φ48×3.0钢管、连墙杆的质量应符合国标《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢规定、扣件的材质应符合国标《钢管脚手架扣件》(GB15831)中的规定、钢笆脚手板、绿色密目安全网、型钢(工字钢、槽钢、钢筋)、钢丝绳以及配套构配件应符合《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)中的规定。
4.2 所有脚手架外侧立杆设置防护栏杆,并满挂密目式安全绿网,剪刀撑应涂刷黄黑相间颜色。
5. 第一种外架方式:落地脚手架 5.1 纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置 一、工程概况
44 承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1)=1.272kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.927kN/m 计算简图如下:
1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.272×1.52=0.286kN·m σ=Mmax/W=0.286×106/4490=63.74N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.927×15004/(100×206000×107800)=1.43mm νmax=1.43mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1500/150,10]=10mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.1×1.272×1.5=2.099kN 一、工程概况 55 正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.927×1.5=1.529kN 5.2 横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.099kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax'=1.529kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下:
弯矩图(kN·m) 一、工程概况
66 σ=Mmax/W=0.562×106/4490=125.25N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求! 2、挠度验算 计算简图如下:
变形图(mm) νmax=1.258mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[800/150,10]=5.333mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.115kN 5.3 扣件抗滑承载力验算 扣件抗滑承载力验算: 一、工程概况 77 纵向水平杆:Rmax=2.099/2=1.049kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
横向水平杆:Rmax=2.115kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 满足要求! 5.4、荷载计算 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆:NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×22=3.448kN 单内立杆:NG1k=3.448kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(22/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/2/2=1.388kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆:NG2k1=1.388kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆:NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(22/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.388kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆:NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×22=0.33kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆:NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.388+1.388+0.33=3.107kN 单内立杆:NG2k=NG2k1=1.388kN 立杆施工活荷载计算 一、工程概况 88 外立杆:NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.8×(1×3+1×2)/2=3kN
内立杆:NQ1k=3kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力: 单外立杆:N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.448+3.107)+ 0.9×1.4×3=11.646kN 单内立杆:N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.448+1.388)+ 0.9×1.4×3=9.584kN
5.5立杆稳定性验算 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210 轴心受压构件的稳定系数计算: 立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m 长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132 查《规范》表A得,φ=0.188 满足要求! 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+max[6,(1-Kf)×hj
顶])/H=(1.2×(3.448+3.107)+1.4×3)×(9+max[6,(1-0.8)×13])/22=8.227kN
σ=N/(φA)=8226.955/(0.188×424)=103.208N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 组合风荷载作用 一、工程概况 99 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(hx1+max[6,(1-Kf)×hj
顶])/H=(1.2×(3.448+3.107)+0.9×1.4×3)×(9+max[6,(1-0.8)×13])/22=7.941kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.25×1.5×1.82/10=0.153kN·m σ=N/(φA)+ Mw/W=7940.591/(0.188×424)+153090/4490=133.712N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 5.6 连墙件承载力验算 连墙件布置方式 两步三跨 连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 3 连墙件计算长度l0(mm) 600
连墙件截面类型 钢管 连墙件型号 Ф48×3 连墙件截面面积Ac(mm2) 424 连墙件截面回转半径i(mm) 15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 连墙件与扣件连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.85 Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.332×2×1.8×3×1.5=7.53kN 长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736,查《规范》表A.0.6得,φ=0.896 (Nlw+N0)/(φAc)=(7.53+3)×103/(0.896×424)=27.718N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求!
5.7 落地脚手架的拆除