1000MW超超临界机组甩负荷试验分析

1000MW超超临界机组建设和运行情况及当前存在的主要问题周志明 戴天将 谷双魁 顾正皓 茅建波建设大容量、高参数的1000MW超超临界机组是转变电力发展方式、调整电力结构、优化电力布局的重要举措，符合国家能源产业政策，但由于单机容量较大，一旦故障跳闸可能会对电网安全运行、电力可靠供应、发电设备安全带来不利影响。

为全面掌握我省1000MW超超临界机组建设期和投产后的安全生产情况，认真总结经验和教训，日前，我办对浙江省1000MW超超临界机组安全生产情况进行了专题调研，形成了本报告。

一、浙江省1000MW超超临界机组基本情况（一）机组建设情况截止2011年底，浙江统调装机容量达到3967.9万千瓦。

其中：火电装机容量3771万千瓦，占总装机容量的95.04%；核电装机容量32万千瓦，占总装机容量的0.8%；水电装机容量164.9万千瓦，占总装机容量的4.16%。

截止2011年底，浙江省统调最高负荷5061万千瓦。

截止2011年底，浙江省共有10台1000MW超超临界机组投产并转入商业运行，占省统调装机容量的25.20%。

1、工程建设工期和总投资额浙江省已建成并投入运行的10台1000MW超超临界机组建设工期最短为22月6天，最长为40个月28天，平均为30个月2天；已竣工结算的8台1000MW超超临界机组平均每千瓦投资为0.3649万元。

详见附表1。

宁海电厂#5、#6机组受线路送出因素影响，其建设工期延长了半年左右,相对较长；嘉华电厂#7、#8机组受全省用电负荷紧张因素影响，建设工期控制的非常紧，较其它1000MW超超临界机组建设工期减少了3～4个月；宁海电厂#5、#6机组由于采用塔式锅炉、建造冷却水塔等设计，使得总投资额较其它工程增加。

2、工程项目采取的优化设计浙江省1000MW超超临界机组建设工程不断优化设计，详见附表2。

各工程均在总平面与主厂房布置、厂房内桩（地）基、给水泵系统、四大管道以及循环水系统等方面,结合工程本身特点，吸取已投产机组在建设、调试、运行中的经验教训,通过有针对性的优化设计，减小了用地面积，节省钢材及建材，降低了投资。

1000MW超超临界机组经济性指标和节能降耗措施分析发布时间：2022-07-28T08:50:46.995Z 来源：《福光技术》2022年16期作者：张永泉[导读] 随着我国的科技发展水平不断提高，人们对1000MW超超临界机组运行安全性和经济性的要求越来越高。

国能浙能宁东发电有限公司宁夏银川市 751400 摘要：近几年来，由于我国的1000MW超超临界机组的应用和发展越来越广泛，环境污染现象也越来越严重，我国有关部门开始积极推行在保障机组经济性的前提下对机组实行节能降耗的可持续发展战略，因此，对衡量1000MW超超临界机组经济性的指标以及提高机组环保性的措施进行详细的探讨，具有重要的研究价值。

本文旨在对1000MW超超临界机组的经济性指标和节能降耗措施进行探究和分析。

关键字：超超临界机组；经济性指标；节能降耗引言：我国目前仍然以煤炭供电为主要电力来源。

为了能够高效的利用煤炭能源，我国推出了1000MW超超临界机组，这在一定程度上改变了低效率、低能耗的传统的煤炭发电模式，但是伴随着新时期对于环境保护的要求以及对电力的需求的不断提高，人们对于高效率、低能耗的重视程度逐渐上升，因此，1000MW超超临界机组需要迫切的与节能降耗技术进行充分融合，从而实现机组的有效优化，使之与我国的绿色健康可持续发展的战略方向相符合。

1 1000MW 超超临界机组经济性指标随着我国的科技发展水平不断提高，人们对1000MW超超临界机组运行安全性和经济性的要求越来越高。

如表1，以某电厂的1000MW 超超临界锅炉为例。

表1 某电厂的1000MW超超临界锅炉经济设计指标表通过对表1进行分析，能够知晓用来衡量1000MW超超临界机组经济性的运行参数指标主要有汽机热耗率、管道效率、锅炉效率、供电效率、发电煤耗、供电煤耗等，通过对这些运行参数进行全面的精确的统计和分析，能够实现对1000MW超超临界机组的经济性的评估。

下面将对其中比较主要的经济性指标进行简单陈述。

1000MW超超临界汽轮机组振动异常问题分析摘要：本文介绍某发电厂1000MW超超临界汽轮机组在投入生产运行半年内出现的振动大导致机组停运问题的分析过程，重点在对产生振动大原因进行多方面分析，并找出振动的根本原因为同类型机组提供可借鉴经验，并在调试及正常运行期间加以避免。

关键词：汽轮机、1000MW、超超临界、振动分析某电厂1000MW超超临界汽轮机组于2018年10月投入生产，汽机为上海汽轮机厂生产的超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机。

在4个月的运行期内，经历几次启停机，振动参数基本正常，机组带满负荷能稳定运行。

但在第5个月的运行及停机过程中，存在两个振动异常现象，一是满负荷下1瓦轴振波动大，二是机组在滑停惰走过程中，轴系各瓦过临界轴振大。

一、机组振动大具体情况介绍：1.1、满负荷工况1瓦轴振波动情况2019年2月28日至3月16日，#1轴振随负荷变化而变化，负荷升高时，#1轴振增大，负荷降低时，#1轴振随之下降，在800MW负荷以下时，#1轴振单峰值在40~80μm波动；机组在满负荷1000MW工况下，1瓦轴振频繁波动并有爬升趋势，单峰值80~110μm波动，瞬时极值130μm，瓦振0.7mm/s，基本稳定不变；其它各瓦波动幅度较少，从#1轴振动曲线看，3月15日1时后有下降趋势。

从TDM系统分析可知，振动波动主要是工频成分，伴随明显的低频及二倍频分量。

DCS历史数据表明，在机组调试投运初期，1瓦轴振随负荷变化就存在明显波动现象，波动幅度30~130μm不等，频度相对要低。

查看满负荷工况下1瓦的润滑油回油温度在8个轴承中为较低，仅59.7℃。

润滑油压、油温基本不变，1瓦左下钨金温度有爬升趋势，2019年1月15日前，#1轴承左前下为81℃以下，1月27日升至83.4℃，2月11日升至88.5℃，3月10日以后，瓦温又开始上升至16日升至96.5℃，1瓦其它测点温度在70℃以下并变化不大。

1000MW超超临界机组运行问题及解决方案探析摘要：现今社会经济进一步发展，带动了国家整体工业技术水平的提高。

而由于新一代技术的出现，国内超超临界机组的实践也能够表现出国家整体的技术水平正在不断地提升。

通过进行超超临界机组技术的升级，可以提高其材料的耐高温和抗压的水平，借由相关内容的升级可以促使国内的技术装备革新率进一步提升。

针对1000 MW超超临界机组运行当中存在的问题进行了进一步的研究，并提出了相关的解决办法。

希望能对后续的电力工程发展提供有效的帮助。

关键词：1000MW超超临界机组；运行问题；解决措施引言：愈来愈多火电机组提高效率就是随着电力技术和材料科学的发展而使用大容量和高参数，亚临界机组比同等容量亚临界机组增加4%到5%。

大容量超超临界机组在国内大型火电机组中占据主流发展方向，是因为其经济性和负荷适应性等优势，同时其直流运行，变参数控制和多变量耦合等特性使得超超临界机组控制方案复杂且控制策略各异。

一、1000MW超超临界机组的问题（一）在安装工艺中易出现的问题第一，在锅炉和管道外面出现了超温的情况。

当前锅炉及管道外表超温的问题也是超超临界机组学校面临的一个重要问题。

由于锅炉处于一个较为特殊的地方。

如果在这个位置当中折烟角的拼缝没有进行良好的焊接，或者是出现了漏焊的状况，都会导致锅炉的水冷壁区域出现超温的情况。

同时如果折烟角没有进行良好的焊接造成拉裂，致使锅炉运行时，漏烟严重，使保温外表温度过高。

此外，因为蒸汽管道没有达到规范化要求的要求，外护板的长度比较小，会使保温外护板出现脱开的现象，致使锅炉工作时，保温材料损坏，无法起到隔热的作用。

第二，锅炉在运行中出现漏粉问题。

锅炉发生漏粉主要有两方面原因，一种是未考虑锅炉运行过程中膨胀后影响以及未把握延伸性设计、计算距离存在误差等因素，致使锅炉燃烧器和送粉管道连接部位发生故障，使连接部位受热膨胀形成间隙而漏粉。

二是因所用密封材料达不到要求以及锅炉燃烧器及送粉管道膨胀节装设不当，达不到耐高温标准而不能起到膨胀吸收效果，因而发生缝隙造成漏粉[1]。

编号：大唐抚州/汽机-016-2015江西大唐抚州电厂新建工程2×1000MW 汽轮机甩负荷试验调试措施华北电力科学研究院有限责任公司二〇一五年七月注意事项1.本技术报告的著作权属于华北电力科学研究院有限责任公司，未经我公司的书面许可，任何单位与个人不得部分复制、修改本报告或擅自公开发表；2.凡注明了密级的技术报告，任何部门与人员均不得私自对外提供，不得复制；3.无华北电力科学研究院有限责任公司技术报告专用章的技术报告无效；4.对本技术报告有异议者，请与华北电力科学研究院有限责任公司科技部联系（传真：+86-10-88071054）。

1 编制目的为加强江西大唐国际抚州发电有限责任公司的调试工作管理，明确启动调试工作的任务和各方职责，规范调试项目和程序，使调试工作有组织、有计划、有秩序的进行，全面提高调试质量，确保机组安全、可靠、经济、文明的投入生产，特制定本调试措施。

本措施是依据国家及行业颁发的有关技术规程、标准，以江西大唐国际抚州发电有限责任公司及参建各方提供的工程相关技术资料为基础，并结合现场系统实际情况编写。

分部试运阶段是火电建设工程的一个重要阶段，其基本任务是按照国家标准和部颁规程、规范及技术文件，依据设计和设备的特点，对各辅机设备及其配套系统、公用系统等进行调整、试验、试运，对暴露发现的设备设计、制造、施工安装问题提出整改技术方案和建议。

本措施由华北电力科学研究院抚州项目部汽机专业负责起草，经监理公司、安装公司、EC总包单位和江西大唐国际抚州发电有限责任公司等单位共同讨论通过。

应该说，措施的内容与电厂编写的有关规程原则上是一致的，但是试运阶段的机组与已经投产的成熟机组有一些差别，故该措施在执行过程中如有异议，应按本措施执行或与华北电力科学研究院抚州调试项目部协商解决。

本措施未尽事宜按照电厂运行规程和事故处理规程执行。

2 措施编制依据2.1《火力发电建设工程启动试运及验收规程》DL/T5437-20092.2《火力发电建设工程机组调试技术规范》DL/T 5294-20132.3《电力建设施工技术规范》DL 5190.3-20122.4《电力建设施工质量验收及评价规程》DL/T 5210.3-20092.5《火力发电建设工程机组调试验收与评价规程》DL/T 5295-20132.6《防止电力生产事故的二十五项重点要求》国能安全[2014]161号2.7《汽轮机启动调试导则》DL/T 863-20042.8《江西大唐国际抚州电厂2*1000MW超超临界机组项目调试大纲》2.9《工程建设标准强制性条文-电力工程部分(2011年版)》2.10《电力建设安全工作规程》DL 5009.1-20142.11《火力发电建设工程机组甩负荷试验导则》国家能源局DL/T1270-20133 设备系统简介江西大唐国际抚州发电有限责任公司一期工程为两台1000MW超超临界凝汽式燃煤发电机组。

1000MW超超临界机组凝结水温度升高造成凝结水泵汽蚀的原理及预防措施摘要：凝结水泵是电厂广泛使用的重要辅机，承担着输送凝结水、为汽轮机低压缸、三级减温器、凝汽器、提供冷却水，大、小机真空泵破坏阀注水、以及汽动给水泵和凝结水泵本体轴封提供密封水的作用，其可靠的运行在机组启停及正常运行中至关重要。

然而，作为离心泵，其在电厂实际应用中经常面临着汽蚀的问题，汽蚀严重时，直接影响机组安全稳定运行。

造成凝结水泵汽蚀的原因有多个，本文主要是讨论凝结水温度升高导致凝结水泵出现汽蚀的原理及预防措施。

关键词：凝结水泵; 离心泵; 汽蚀; 凝结水温度; 抽空气门; 饱和温度;饱和压力;0离心泵汽蚀的原理离心泵工作时，液体的压力沿着泵的入口管道下降，到达叶轮入口时压力降到最低，之后由于叶轮旋转对液体做功，压力开始上升。

在离心泵工作时，若出现输送液体温度的饱和蒸汽压力大于叶轮入口压力时，液体开始汽化产生气泡，产生的气泡随着液体进入高压区，在高压区的气泡急剧收缩并破裂，破裂的瞬间，周围的高压液体以极高的速度流向这些气泡原本占有的空间，液体发生相互撞击，产生很大的冲击力，长期承担这样的冲击力，就会使叶轮表面受损、甚至断裂。

这种在离心泵低压区形成气泡，到达高压区收缩、破裂的过程就是汽蚀。

1凝结水泵汽蚀的原理及危害凝结水泵工作时，由于某种原因，导致流入凝结水泵入口处的凝结水温度高于此处凝结水压力对应的饱和温度，凝结水发生汽化形成气泡。

气泡随着凝结水流动，到达高压区时，周围的高压凝结水致使气泡破裂，产生汽蚀。

在这种情况长时间运行，汽蚀严重，叶轮受损，凝结水泵出力下降，凝结水流量降低或中断，凝结水的用户流量减少或失去。

汽轮机在启停机过程中，失去凝结水后，无法降低低压缸排汽温度、凝汽器温度，轴封加热器回汽失去冷源。

机组正常运行时，失去凝结水后，除氧器水位降低，汽泵失去密封水，影响机组出力，严重时机组跳闸。

2凝结水温度上升的原因1.汽轮机打闸后，各段抽汽管道、主再热蒸汽管道、高中压主汽门、调门的疏水门打开，高温高压蒸汽进入凝汽器。

图3 行驶机械刹车结构图（2）工作位置的制动。

安置在电动飞车后侧。

在工作位时，通过旋转操作手柄带动左右丝杆轴旋转，让两块锁紧压板同时压向导输电线，压板上的耐磨胶皮抱紧导线，防止坡度作业时，飞车沿导线滑动。

新型折叠电动地线飞车使用效果新式折叠电动地线飞车通过客户使用，发现结构非常合理，表现在：（1）高强度铝合金折叠架构，图1 锅炉受热面布置图表1 锅炉蒸汽参数名称单位BMCR过热蒸汽流量t/h3099过热器出口蒸汽压力MPa27.46过热器出口蒸汽温度℃605再热蒸汽流量t/h2587再热器进口蒸汽压力MPa 6.08再热器进口蒸汽温度℃372再热器出口蒸汽压力MPa 5.87再热器出口蒸汽温度℃603省煤器进口给水温度℃299实验方法本文选取190MW、250MW和286MW三个超低负荷进图2 不同负荷下的水煤比 图3 不同负荷下过热汽温再热汽温对机组经济性和安全性至关重要。

图4给出了负荷对再热器进、出口汽温的影响，随着负荷增加，再热器进、出口温度同步增加，由此可见，过热器出口汽温偏低是再热气温下降的原因之一。

在985MW工况，再热蒸汽温基本能达到要求，494MW工况（再热器进口温度更高），即使降低再热气压，再热器出口温度仍然加速下降，主要是因为锅炉的布置决定了两级再热器都是以对流换热为主，随着负荷下降，吸热比下降，负荷进一步下降至200MW时，再热器出口温度仅有499℃。

因此，对于再热汽温的调节，首先采取措施满足过热汽温，再配合调整燃烧器摆角，以提高再热汽温，如还不中国设备工程 2023.11 (下)之一。

煤燃烧过程中NOx以NO为主，生成机理可以分为热力型和燃料型，而锅炉的运行温度低于热力型生成温度，因此，本实验中NO以燃料型为主，其生成受燃烧气氛影响，氧化性气氛越强，NO生成量越多，而还原性气氛越强，NO生成就越少。

如图5所示，当锅炉机组负荷较高时，风煤比维持在6左右，当负荷降到后，风煤比增加到11.3，这主要是空气量需要满足磨煤机和一次风风速等的需求，因此，随着负荷减小，O2含量急剧增加。

关于某1000MW超超临界机组制粉系统的优化调整试验摘要：为保证1000MW超超临界机组制粉系统优化调整试验顺利进行，取得真实准确的试验数据结果，为下一步调整工作提供正确指导，文章以某1000MW超超临界机组制粉系统为例，对其优化调整试验项目和结果进行深入分析，以期为相关人员提供参考。

关键词：超超临界机组；制粉系统；优化调整试验为确定不同负荷下制粉系统的动态分离器转速和磨辊加载力与锅炉效率之间的关系，提高锅炉运行经济性，需对超超临界机组制粉系统实施优化调整试验。

但该试验专业性和复杂性很强，需要在明确优化调整试验项目的基础上，得出相应的试验结果，并对其进行充分的分析探讨。

1锅炉设备概况某超超临界参数变压运行直流炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、固态排渣、露天布置、全钢构架，全悬吊Π型布置方式，前后墙对冲燃烧方式。

烟风系统采用平衡通风方式，配两台四分仓回转式空气预热器、两台双级动叶可调轴流式引风机、两台动叶调节轴流式送风机、两台双级动叶可调轴流式一次风机。

燃烧器采用前后墙对冲分级燃烧技术，在炉膛前墙、后墙分三层布置新型低NOx旋流式煤粉燃烧器，每层布置8只燃烧器。

前后墙最下面一层燃烧器配等离子点火装置。

制粉系统采用中速磨冷一次风机正压直吹式制粉系统，每台炉配六台ZGM123G-I中速磨煤机。

2系统优化调整试验项目2.1煤粉细度测试选取#12磨煤机、#14磨煤机为试验对象，分别在磨煤机出力71t/h、60t/h、45t/h工况下开展了变分离器转速（磨辊加载力保持不变）及变磨辊加载力（分离器转速保持不变）等不同工况下的煤粉细度测试。

2.2锅炉效率测试煤粉细度测试后，进行了锅炉效率测试，以研究不同动态分离器转速及磨辊加载力对锅炉效率的影响。

在#1锅炉的额定出力下，保持风机出力不变，进行了5个工况的锅炉热效率试验，并记录磨煤机电流。

在#1锅炉的65%额定出力下，同样进行了5个工况的试验。

在#1锅炉的35%额定出力下，进行了4个工况的试验，并同样记录了磨煤机电流。

1000MW超超临界机组RB逻辑实现及试验优化发布时间：2021-05-14T14:28:32.390Z 来源：《中国电业》2021年2月第4期作者：李仕[导读] 本文介绍了抚州发电公司1000MW超超临界机组主要控制思路及RB逻辑控制策略实现方式李仕江西大唐国际抚州发电有限责任公司江西抚州 344128[摘要] 本文介绍了抚州发电公司1000MW超超临界机组主要控制思路及RB逻辑控制策略实现方式。

通过给水泵、一次风机、引风机RB动态试验过程参数及曲线，验证RB控制策略能够满足辅机异常情况下，机组安全稳定运行。

分析了RB过程存在问题，对优化方式提供了相应建议。

为同类型机组RB逻辑实现提供一定的借鉴作用。

[关键词] 超超临界；RB；控制策略；功能试验。

1、机组概述江西大唐国际抚州发电厂为两台1000MW超超临界燃煤汽轮发电机组，三大主机均采用东方电气集团公司的产品。

锅炉型号为DG3060/27.46-Ⅱ型锅炉，该锅炉为超超临界参数、直流炉、单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构、前后墙对冲燃烧方式，Π型锅炉。

发电机采用型号为QFSN-1000-2-27的水氢氢冷却汽轮发电机，自并励静止励磁，冷却方式采用水—氢—氢冷却。

汽轮机型号为N1000/26.25/600/600，超超临界，一次中间再热、单轴、四缸四排汽、凝汽式汽轮机。

机组控制系统由分散控制系统（DCS）和子控制系统构成。

2 机组主要控制思路协调控制系统(CCS)指利用汽轮机和锅炉协调动作来完成机组功率控制的任务，是一种以前馈—反馈控制为基础的控制方式。

协调控制系统同时给锅炉自动控制系统和汽轮机自动控制系统发出指令，以达到快速响应负荷变化的目的，尽最大可能发挥机组的调频调峰能力，同时还要稳定机组运行参数。

机组协调控制方式设计为以炉跟机为基础的协调控制方式，锅炉通过燃烧调整机前压力，汽机通过调门开度调整机组负荷。

机组实际负荷指令经过三阶惯性环节作用后与机组实际负荷比较，其偏差进入机侧功率调节器，形成汽轮机主控指令来控制机组负荷；机组实际负荷指令经过定一滑一定函数曲线转换出机组目标压力设定值，其经过速率限制及三阶惯性环节作用后形成机组实际压力设定值，与实际机前压力比较后的偏差进入锅炉主控调节器，形成锅炉主控指令，进而产生燃料指令、风量指令和给水流量指令，并协调锅炉燃烧率与给水流量的变化。

1000MW超超临界汽轮发电机轴电压高的分析及处理一、引言作为世界上单机容量最大的超超临界发电机，1000MW级超超临界汽轮发电机具有结构复杂、技术含量高的特点。

随着中国社会经济的发展，1000MW级大容量发电机也成为电力发展的优先选择。

本文介绍了某电厂一起1000MW发电机轴电压偏高的情况，对具体现象、形成原因、处理结果进行了阐述。

对处理后的设备运行进行跟踪表明，本文中的处理方法对同类型问题处理具有较大的参考价值。

二、问题描述及检查情况某电厂1#机，是东方与日立联合设计、自主制造的QFSN-1000超超临界发电机，具有技术含量高、结构复杂的特点[1]。

机组启动时运行人员发现，发电机连续多次出现了励端外挡油盖冒白烟的现象。

运行人员检查励端润滑油回油视察窗，发现回油量极小并且油质不好，检查发现励端及稳定轴承挡油盖磨损严重。

之后发电机在盘车状态下，打开励端上半外油挡，并检查稳定轴承挡油盖。

通过检查端盖内及润滑油回油观察窗发现发电机励端润滑油回油畅通，油质良好（此时使用的为启动油泵）。

励端外油挡油齿有明显磨损痕迹，大轴与轴瓦之间出现了一些银色小异物，励端轴承挡油盖也有一定量的磨损（图1）。

测量励端轴瓦绝缘，500摇表仅有0.01M，按厂家要求轴瓦绝缘电阻应大于1M。

绝缘不合格。

将励端下半轴瓦翻出，发现下半轴瓦有明显磨损及电腐蚀现象，顶轴油孔已完全被钨金堵塞，测量下半轴承套绝缘为零。

将励端下半轴承套吊出，现场清理并测绝缘，绝缘值恢复，500V摇表测量绝缘电阻为550MΩ，怀疑钨金磨损产生的杂质形成对地通路。

发电机停机后，通过详细检查发现励端下半轴瓦严重磨损，出现了严重的电腐蚀现象，且有成片钨金脱落，顶轴油孔被钨金完全堵塞，中间油槽有大量钨金残留（图2）。

翻出稳定轴瓦，下半轴瓦有明显磨损情况，进油孔基本被钨金封堵，情况与下半轴瓦情况类似（图3）。

根据现有的研究，认为轴电压偏高的主要原因有[2]：磁通脉动；单极效应；电容电流；静止励磁机；外壳、轴和轴承座的永久性磁化引起的轴电压。

四 川 环 境 Vol. 36，No. 5SICHUAN ENVIRONMENTOctober 2017•清洁生产•第36卷第5期 2017年 10月1000M W 超超临界燃煤机组低 负荷安全经济运行措施浅析魏凤文(四川神华天明发电有限责任公司，四川江油621711)摘要：作者通过对A 公司空预器防堵塞、增加零号高加和低温省煤器等方面进行了安全和经济性分析，并提出全负荷 脱硝与烟气余热利用及空预器治理耦合系统的全新方案，为A 公司的低负荷安全经济运行提供了参考。

关键词：低负荷；安全经济；空预器；堵塞；〇号高加；低温省煤器中图分类号:X701.3文献标识码:A文章编号= 1001-3644 (2017) 05-013845A Brief Analysis on the Safe and Economic Operation Under the LowLoad of thelOOOMW Ultra-supercritical Coal-fired UnitsWEI Feng-wen(Sichuan Shenhua Tianming Power Generation Co. Ltd. Jiangyou, Sichuan 621711 , C hina )Abstract ； By analyzing thesafety and economy of air pre-heater blockage and adding No. 0 high pressure heater andlow-temperature economizer of A com pany，this paper proposed a new solution of coupled system for full load denitration and reusing waste heat and dealing with the air pre-heater , which provides reference for safe and economic low load operation for A company.Keywords ： Lowload ； safe economy ； air pre-heater ； blockage ； No 0 high pressure heater ； low-temperature economizer在当今火电机组利用小时数持续下降的背景 下，火电作为调峰机组经常处在低负荷工况下运行。

编号：华润电力蒲圻电厂二期（2×1000MW级） 超超临界燃煤发电机组工程四号机组汽轮机甩负荷试验方案湖北中兴电力试验研究有限公司二○一三年四月合同编号 HT/JS-Z-2011-135文件编号 HRPQ-4-2123出版日期 2013-04-30版 本 号 A/0编写人：王广庭审核人：张才稳批准人：刘绍银华润电力蒲圻电厂二期（2×1000MW级） 超超临界燃煤发电机组工程四号机组汽轮机甩负荷试验方案1 目的本方案的目的是给出汽轮机甩负荷试验程序，确保甩负荷试验安全、顺利进行，以考核汽轮机调节系统动态特性和各主、辅机设备对甩负荷工况的适应性。

2 编制依据2.1 《火力发电厂建设工程启动试运及验收规程》DL/T5437-20092.2 《火电工程启动调试工作规定》 建质[1996] 40号2.3 《电力建设安全施工管理规定》 电建[1995]671号2.4 《电力安全工作规程（发电厂和变电站）》DL408-912.5 《国家电网公司电力安全工作规程（火电厂动力部分）2010版》2.6 《电力生产安全工作规定》国电办[2000]3号2.7 《防止电力生产重大事故的二十五项重大要求》国电发[2000]589 号2.8 《火电工程调整试运质量检验及评定标准》建质[1996]111 号2.9 《火力发电厂安全、文明生产达标考核实施细则》2.10 《汽机启动调试导则》 DL/T 852-2004。

2.11 《汽轮机甩负荷试验导则》建质（1996）40号2.12 《汽轮机电液调节系统性能验收导则》DL- T 8242002。

2.13 《汽轮机转速控制系统验收试验标准》JB4273-1999。

2.14 《电力建设工程质量监督检查典型大纲(火电、送变电部分)2009版》2.15 湖北中兴电力试验研究有限公司质量、职业健康安全及环境管理体系。

2.16 有关行业和厂家的技术标准。

2.17 设计院相关图纸及厂家说明书。

第25卷第10期2018年10月仪器仪表用户INSTRUMENTATIONV o l.252018 No. 10上汽1000MW超超临界机组DEH分析及优化袁宇(华润电力华中大区，武汉430000)摘要：本文针对该机型在某次一次调频动作过程中，因高压调门震荡引起EH油压下降，从而造成非停事故的原 因进行分析，结合OVATION平台DEH系统的特点，给出相关控制策略及硬件设备的可控对策和整改措施。

关键词：超超临界机组；1000M W;D E H;O V A T IO N;—次调频D O 1:10. 3969/j. i ssn. 1671 -1041.2018. 10. 030中图分类号：T M621文献标志码：A文章编号：1671-1041 (2018)10-0107-04DEH Analysis and Optimization of the 1000MW Supercritical Steam Turbine Manufactured by Shanghai Turbine Company LtdYuan Yu(China Resources Power Central China Region, Wuhan, 430000, China)Abstract：The 1000MW supercritical steam turbine manufactured by Shanghai Turbine Company Ltd with Siemens technology is one o f the main models o f millions o f units in China. Action o f primary frequency based on the models, in a process, because of HP Governing Valve shock EH oil pressure drop, resulting in non stop the cause o f the accident is analyzed, combining with the characteristics o f DEH system OVATION platform, gives relevant control strategy and control countermeasure o f hardware devices and corrective actions.Key words：ultra—supercritical unit; 1000M W; D EH; OVATION; primary frequency modulation上汽引进西门子技术生产的1000MW超超临界汽轮机 是国内百万机组的主力机型之一。

1000MW超超临界燃煤发电机组选型研究与应用摘要我国作为煤炭的资源大国，如何提高燃煤发电机组的效率，减少有害气体的排放成为放在决策与科研部门面前的非常迫切的问题。

根据技术统计，九十年代以来投产的超超临界机组的机组效率高达43%-48%，供电煤耗为260g/kw.h-290 g/kw.h，比同容量的常规超临界机组效率提高了4%-5%，比亚临界机组效率高约8%-10%。

所以，大力发展超超临界火电机组已经是刻不容缓众望所归，是我国重大的能源发展战略。

本文从全面性热力系统方面论证1000MW发电厂的新方案，新型锅炉、汽轮机等主设备的选型，为新建项目主设备选型提供研究参考依据。

关键词超超临界机组热力系统设备参数绪论一、超超临界的概念火力发电厂的工质是水，在常规条件下水加热蒸发产生蒸汽，当蒸汽压力达到22.129MPa时，汽化潜热等于零，该压力称为临界压力。

水在临界压力及超过临界压力时没有蒸发现象，即变成蒸汽，并且由水变成蒸汽是连续的，以单相形式进行。

蒸汽压力大于临界压力的范围称为超临界区，小于临界压力的范围称为亚临界区。

从水的物性来讲，只有超临界和亚临界之分，超超临界是人为的一种区分，也称为优化的或高效的超临界参数。

目前超超临界与超临界的划分界限尚无国际统一的标准，一般人为蒸汽压力大于25MPa蒸汽温度高于580摄氏度的称为超超临界。

二、发展超超临界火电机组的战略意义2003年7月中国机械联合会根据对我国能源结构、国家能源政策和未来发电用能源供应状况的分析，在充分考虑水电、天然气、核电和新能源资源的开发基础上，再考虑煤电的开发，经过分析、测算，推荐的全国发电能源需求预测方案见表1。

可以看出，虽然煤电所占比重从2000年到2020年在逐年下降（从72.7%下降到64.4%），但煤电在电源结构中的主导地位没有改变。

由于超超临界机组与常规火电机组相比，超临界机组的可用率与亚临界机组相当，效率比亚临界机组约提高2%。

关于句容电厂1000MW超超临界燃煤锅炉运行问题的分析摘要随着发电企业的发展，1000MW机组逐渐成为华东电网的主力机组，1000MW机组对华东电网的安全运行起着至关重要的作用。

而锅炉的安全运行又是决定机组安全运行的关键。

本文结合句容电厂实际情况研究句容电厂影响锅炉安全运行的突出问题。

关键词制粉系统；锅炉MFT；氧化皮；超温爆管0引言句容电厂是中国华电集团公司规划在江苏省的重点电源点。

目前项目一期工程两台1000MW超超临界燃煤发电机组已经进入分部调试阶段，三大主机分别采用东方锅炉厂锅炉、上海汽轮机厂汽轮机、上海电机厂发电机配置。

本公司新招聘运行人员均来自集团内部其他单位200MW、300MW机组运行职工，普遍缺乏大机组运行经验。

随着公司两台百万机组并网投产临近，作为生产一线运行职工感觉到的压力越来越大，责任越来越重。

与小容量机组相比，百万机组最大的特点是自动化程度有了质的飞跃，需要人工执行的操作大大减少。

锅炉由于要和外界有物质交换（燃烧、空气等）增加了自身的不可预测性，所以百万机组正常运行时的操作主要集中在锅炉，换句话说，锅炉运行调整的正确性、合理性、及时性决定了整个机组的运行工况。

下面就本人浅薄的运行经验和目前所掌握的理论知识谈谈我厂百万机组锅炉运行的两个突出问题。

1直吹式制粉系统的运行我公司锅炉配六台ZGM133型正压直吹式磨煤机，五运一备，燃烧器为前后墙布置，前三层后三层共48只旋流燃烧器对冲燃烧。

直吹式制粉系统运行合理与否对锅炉燃烧有重大影响，可以说大部分的锅炉燃烧异常情况都跟制粉系统有关。

下面就谈谈个人对几个问题的看法：1.1制粉系统启停问题由于启停制粉系统操作不恰当导致锅炉灭火的事故时有发生，主要原因是大量冷风进入炉膛导致燃烧环境恶化或者是燃料突减燃烧强度下降过快。

所以，停止制粉系统时，锅炉燃烧环境是一个持续恶化的过程，减煤速度要控制得当，要有阶梯性，但停磨过程又不能拖得太长，不然冷风持续进入炉膛，危险系数增加。