第5章 射流

可编辑修改精选全文完整版第5章 PDC 钻头水力参数优化设计方法在机泵条件一定的情况下，水力参数优化设计的主要任务是确定钻头的喷嘴直径和钻井泵的压力和排量。

5.1 泵压和排量对PDC 钻头机械钻速的影响现场实践表明，泵压和排量对PDC 钻头和牙轮钻头机械钻速的影响规律不同。

在泵功率一定的条件下，对PDC 钻头来说，排量对钻速的影响更为重要；而对牙轮钻头来说，泵压对钻速的影响更为重要。

因此，PDC 钻头趋向于使用较大排量和较低泵压，而牙轮钻头则趋向于使用较高泵压和较低排量。

在相同地层用相同尺寸钻头钻进，PDC 钻头所用排量一般比牙轮钻头高5~10 L/s ，而泵压一般低2~3MPa 。

图5-1、图5-2是由现场资料统计分析得出的牙轮钻头与PDC 钻头的机械钻速与排量的关系。

可以看出，PDC 钻头的机械钻速随着排量的增大几乎线性增长。

而对牙轮钻头，排量超过一定值（25 L/s ）后，机械钻速几乎不再增加。

图5-1 排量对牙轮钻头钻速的影响 图5-1 排量对PDC 钻头钻速的影响泵压和排量对牙轮钻头和PDC 钻头的影响不同，是因为两种钻头的破岩机理和结构不同。

牙轮钻头主要以冲击压碎的方式破碎岩石，在井底形成裂纹发育的破碎坑穴（图5-3），故需要的较大的水功率来清除破碎坑内的岩屑。

而且，射流水功率越大，辅助破碎岩石的效果越好。

然而，牙轮钻头的喷嘴距井底较远，射流能量衰减严重，故需要较高的泵压（钻头压降）来补偿射流能量损失。

图5-3 牙轮钻头破岩作用 图5-3 PDC 钻头破岩作用PDC 钻头的喷嘴距井底只有30~40mm ，一般小于射流等速核长度（等速核长度约为喷嘴当量直径的4.8~5倍），射流能量可以得到有效利用。

PDC 钻头是以切削作用破碎岩石，岩屑直接被剥离井底，破岩效率高。

因此，使岩屑离开井0510152025252627282930313233排量/L/s机械钻速/m /h02468100510152025303540排量/L/s机械钻速/m /h底原位置并不困难，关键问题是有效地将岩屑清离井底。

1. 液膜密封旋转喷嘴 2. 旋转速度影响因素分析
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《油气井增产技术》 高压水射流解堵工艺
石油与天然气工程学院
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《油气井增产技术》 高压水射流解堵工艺
3. 阻尼式旋转控制器
结构特点:旋
转轴外侧开
有螺旋槽， 槽内装阻尼 液 工作原理:当泵压增加，射流产生的旋转动力矩增大时， 转速有增大的趋势，当阻尼液挤压阻力也增加，使旋转 的动力矩与阻力矩达到新的平衡，而从使速度稳定
《油气井增产技术》 高压水射流解堵工艺
第五章 高压水射流解堵工艺
内容提要
解堵工具与原理
井下水力参数计算
油管伸长量计算 自振空化射流理论 高压旋转水射流旋转特性 高压水射流解堵工艺
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1
《油气作原理：地面高压水经油管、过滤器、阻尼器， 到达射流脉冲发生器，经两个直喷嘴喷出直接冲击 地层的堵塞物。
p p0 1 100
2
h fi
1 100
hf0
6
F j 2 C A p 10
N 10 pQ
3
de
0 . 82 10
2
7
Q
2
C p
三、油管伸长量计算
自重伸长+喷嘴压降伸长量+油管内外压差伸长量
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2. 施工设备和要求 3. 施工工艺
洗井、压井、起管柱、探砂面；
装配管柱和工具，下施工管柱；
正洗井；
配液。反复清洗炮眼；
大排量反洗井；

解: （1）由表1-6（P28）查此时水的粘度为1.308×10-6
Re vd 1.0 0.1 76453 Rec 2300 6 1.308 10


管中流动为湍流。 (2) Rec vc d

vc
Rec
d
1.308 106 2300 0.03 0.1
2012年12月15日 20
5.2 圆管中的层流
本章所讨论的流体 1. 流体是不可压缩的; 2. 运动是定常的;
主要内容： • 速度分布 • 流量计算 • 切应力分布 • 沿程能量损失
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过流截面上流速分布的两种方法
vd
我们知道当
较小，即速度和管子直径较小而粘度较大时出现层流
哈根-伯肃叶（Hagen-Poiseuille）定律， 它与精密实验的测定结果完全一致。
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粘 度 的 测 定 方 法
利用哈根-伯肃叶（Hagen-Poiseuille）定律可以测定粘度，它是测 定粘度的依据。因为,根据公式可以导出：

pd 4
128qvl

pd 4t
4 A 4 Bh 2h 4cm S 2B vd 要使 Re H 2320 v 0.017 m / s dH

2012年12月15日 18
例题三：某段自来水管，d=100mm，v=1.0m/s,
水温10℃， （1）试判断管中水流流态？ （2）若要保持层流，最大流速是多少？
（2）速度分布具有轴对称性，速度分布呈抛物线形。 （3）等径管路中，压强变化均匀。 （4）管中的质量力不影响流动性。
2012年12月15日 22
• 1.第一种方法 • 根据圆管中层流的流动特点，对N-S方程式

发展中的高压水射流技术(32学时)总复习第一章、水射流技术概论1.1、高压水射流的定义：高压水射流是以水作为介质，通过高压发生设备使其获得巨大的能量后，用一种特定的液体运动方式，从一定形状的喷咀（直径较小），以很高的速度喷射出来的，具有一定的几何形状并能有一定的喷射距离的、能量高度集中的一股水流 (水团和水柱)。

1.2、水射流系统的组成高压水射流系统一般由压力源，喷嘴及其控制装置以及连接它们的高压管路和其它附属装置所组成。

1.3、高压水射流的分类（1）、按其喷射压力分：低压水射流：a MP 20~5.0中压水射流：a MP 50~20高压水射流：a MP 100~50超高压水射流：a MP 100（2）、按介质种类分按射流本身介质来分，高压水射流又可分为单相和多相射流。

1）单相水射流：水射流工作介质为单一介质。

常见的纯水射流包括加有高分子聚合物的水射流都属单相水射流。

（如纯水射流、调制射流。

）2) 多相水射流：水射流的介质含有两种以上的混合介质。

混有固体磨料微粒的磨料射流及混有微小冰块的冰水射流属固液两相射流，混有空化泡的空化射流属气液两相射流。

（如：磨料射流、浆体射流、空化射流、冰粒射流、添加剂射流。

）按射流介质与周围介质：1) 淹没水射流：水射流工作介质与环境介质相同。

2) 非淹没射流：水射流工作介质与环境介质不同。

（3）、按水射流的固壁条件分自由水射流：没有固壁约束下的水射流。

非自由水射流：有固壁约束下的水射流。

（4）、按水射流的发射方式分：(射流对物料的施载特性)按射流对物料的施载特性，高压水射流又可分为连续射流、不连续射流和混合射流三种。

连续射流：其特点是该种水射流对物料施载，开始有一个短时的冲击峰值压力，随之而来的是长期的稳定的较低的压力。

（如摆振射流、旋转射流等。

）这种射流只有冲击峰值压以后的稳定压力才具有代表性。

该种射流常用于切割和清洗物料。

不连续射流：其对物料施载特点是产生一个只持续极短时间的压力峰值，这时只有压力峰值才具有代表性。

e/d
Re
莫迪图λ
结论
0.03 0.1473 0.00102 1.732×106 0.02 用0.02重算
0.02 0.1358 0.0011 1.87×106 0.02
一致
d 0.298 1/5 0.1358m 即设计的最小管径为0.1358m
5.6 圆管湍流的沿程损失
5.6.3 非圆管的湍流沿程损失
——摩擦阻力系数，与
管径d、管中流速u和管 壁的光滑程度有关；
5.4 圆管中流体的湍流运动：
湍流剪应力分布与普朗特混合长度理论

1
2'


du dy


ux'
u
' y
平均值：
脉动值：
Re数较小时，1 占主导地位
Re数很大时， 2 1
牛顿内摩擦力 雷诺应力
y
u(y l')
第五章 圆管流动
内容提纲
5.1 雷诺实验与流态判据 5.2 圆管中流体的层流运动 5.3 椭圆管中流体的层流运动（自学） 5.4 圆管中流体的湍流运动 5.5 流体运动的两种阻力 5.6 圆管湍流的沿程损失 5.7 管路的局部损失 5.8 管路计算（自学）
按流体与固体接触情况来分，流体运动主要有下列四种形式。

1 2 umax
（层流时平均速度为最大速度的1/2）
5.4 圆管中流体的湍流运动：
湍流运动：三维随机运动，脉动性
瞬时速度 = 时均速度 + 脉动速度
u u u'
u 1
T
udt
T0
u' u u, 1 T u'dt 0

柯安达(Coanda)效应（附壁效应）：
流体遇到不对称边界条件时偏向固体一侧流动的现象
柯安达效应
• 由于引射的作用，射流将卷吸周围的介质，对自由射流而 言，射流的侧表面均能引射吸入周围的介质，介质从原来 的不动到被卷入射流中去。
• 对于贴壁射流而言，自由湍流层Ⅲ的情况与自由射流相同， 但贴近壁面的Ⅰ区和Ⅱ区由于壁面的限制，周围的介质不 能被卷吸进来，使得Ⅰ和Ⅱ区的速度梯度很大，动能的增 加和摩擦力的作用，使静压下降，射流的上、下两侧的压 力失去了平衡，在压差的作用下，使射流弯曲并贴向壁面。 此即为贴壁效应。
的压力与环境相同，即在射流中的截面上的压力保持不变， 在径向亦为不变。 2 动量mu ：
随射程的增加，速度减小，但流量增加，即射流流股的 动量不随射程的变化而变化，是一常数。速度的减小由质 量的增加而抵消。此即为自由射流的一个主要的特点。
根据能量平衡有：
m 0 2 u 0 2 ( m 0 m 0 ') u 2 1 2 m 2 0 ( u 0 u 1 ) 2 m 0 'u 2 1 2
§ 6.3 限制射流
射流射向被四周固体壁所包围的限制空间称 为限制射流。 P72。
作业： P 75: 第3、4题
思考题：第1题
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在其它的情况下也发生柯安达效应，如图：
平行射流的汇交
• 如图为两平行射流，由于两相邻射流的引射的相互作用，使 两射流流股相互贴近直至汇合为一股射流。
• 工程中采用多股射流时，必须注意相邻射流的相互影响， 如氧气顶吹转炉用的氧枪的多孔喷头所产生的射流夹角比喷 孔中心线夹角要小，这也属于柯安达效应。工程中采用多喷 头时必须注意射流间的相互影响。

ux uo
1
2
9.55
x do
0.75
风口边长比大于0.2且
1.5 x 0.2 do
5.3 空气分布器及房间气流分布形式
一、空气分布器的型式
喷口
集中射流风口
百叶风口
空
散流器
气
分
布
扇形射流风口
孔板、格栅风口 柱型风口
器
平面扁型射流风口
的
条缝风口
型
旋流风口
式
其他风口
座椅风口
球型风口
台式送风口
第五章 空调房间的空气分布
主要内容
5.1 送风射流的流动规律 5.2 回风口的气流流动 5.3 空气分布器及房间气流分布形式 5.4 房间气流分布的计算 5.5 气流分布性能的评价 4.6 CFD技术简介及在空气分布中的应用
5.1 送风射流的流动规律
空气从孔口吹出，在空间形成一股气流称为吹出气 流或射流。
5.1 送风射流的流动规律
温度状况 射流
等温射流 非等温射流 自由射流
是否受限
受限射流
在空调工程中常见的情况，多为非等温受限射流。
5.1 送风射流的流动规律
一、自由射流
等温自由射流
2θ
射流轴心速度：
ux u0
0.48
ax
0.145
0.48 ax
md0 x
m1 F0 x
d0
d0
d0 极点
射流断面直径：
格栅风口
孔板
扇形风口
旋流风口
5.3 空气分布器及房间气流分布形式 座椅风口
5.3 空气分布器及房间气流分布形式 台式送风口
5.3 空气分布器及房间气流分布形式 二、空间气流分布的形式

弹药学 第5章 破甲弹5.3 成型装药破甲弹的结构
5.3 成型装药破甲弹的结构 弹丸旋转可提高射击精度，但影响射
流的形成降低破甲威力； 尾翼稳定：采用不旋转或微旋转尾翼式稳 定结构，降低旋转对射流的影响； 旋转稳定：采用抗旋结构。
弹药学 第5章 破甲弹5.3 成型装药破甲弹的结构
5.3.1 气缸式尾翼破甲弹
弹药学 第5章 破甲弹
成型装药三种聚能侵彻体 聚能射流
爆炸成型弹丸 聚能杆式弹丸
弹药学 第5章 破甲弹5.1 破甲弹作用原理
5.1 破甲弹作用原理
5.1.1 聚能效应
加金属罩
弹药学 第5章 破甲弹5.1 破甲弹作用原理
两种装药结构的聚能效应比较
焦点
焦距
弹药学 第5章 破甲弹5.1 破甲弹作用原理
早断；最有利炸高将变短。 采用错位式抗旋药型罩、旋压药型罩
(对于低速旋转破甲弹)或者从结构上考虑 减旋等途径；
弹药学 第5章 破甲弹5.2 影响破甲威力的因素
5.2.7 壳体： 装药壳体的结构不同对射流的影响也
不同，形成反射流不利于破甲；减弱稀疏 波的作用则利于破甲； 5.2.8 靶板：
适用于单层均质靶板破甲；对复合装 甲、多层间隔装甲、反应装甲构不成实质 性的威胁；
弹药学
弹药工程与爆炸技术 装备工程学院 2016年11月
弹药学 第5章 破甲弹
破甲弹是靠成型装药的聚能效应，压 垮药型罩形成高速金属射流击穿装甲，弹 丸不必具有很高的弹着速度。
广泛应用于：加农炮、无坐力炮、坦 克炮以及反坦克火箭筒上；反坦克导弹破 甲战斗部；榴弹炮发射的子母弹(雷)中的 破甲子弹(雷)；工程爆破、石油勘探中的 聚能爆破、石油射孔。
5.1.2 金属射流的形成

长度比例尺 l ： ll
面 积 比例 AA A尺 ll22： l2 体 积 比例 VV V尺 ll33： l3
2）运动相似：即实物流动与模型流动的流线应该几何相似， 而且对应点上的速度成比例。
速度比例尺 时间比例尺 加速度比例尺
V
v v
t
t t
l v l v
l v
a
a a
v vt
t
v t
v2 l
Cv
vc vT
可见，流速系数 C v 是实际流速与理想流速之比
流量系数 C q ：实际流量与理想流量之比。
流量为：qV
CqA
2p
CqA
2gH
（1）
而理想流量：
qT A
2p A
2gH （2）
比较（1）、（2）两式：
Cq
qV qT
可见，只qV 要 ，测 测H得 和 得 A就可以C得 q。到
阿里特苏里试验
收缩系数
Cc
：
Cc
Cq Cv
阻力系数
：
1 Cv2
1
流量系数 C q ： 流速系数 C v
Cq
qV qT
0.64 0.06
0.62 0.97
5.2 厚壁孔口恒定出流
厚壁孔口： 特点：
2 l 4 d
1. 厚壁孔口出口处液体充满了 管嘴，此时CC=1
2. 总局部阻力系数包括三部分：a) 入口系数（相当于薄壁孔口
所有力学相似的比例尺中，基本比例尺l、v 、ρ是 各自独立的，基本比例尺确定后，其它一切物理量的 比例尺都可确定，模型流动与实物流动之间一切的物 理量的换算关系也就都可以确定了。
力矩比例尺
MF FllFl l3v2

1、热自燃理论
容积为V的容器，充满均匀的可燃气体混合物，浓度为Yi，容 器的壁面温度为T0，容器内可燃气体混合物以速度w 进行反 应
化学反应所放出的热量： 一部分加热可燃气体，使系统温度升高 另一部分，则通过容器壁传给周围环境
谢苗诺夫采用零维方案，即不考虑容器内的温度\反应物浓度 等参数的分布，而是把整个容器内的各参数按平均值来计算， 即假定： （1）容器V 内各处的混合物浓度及温度都相同 （2）在反应过程中，反应速度都相同 （3）容器的壁温T0及外界环境的温度T∞在反应过程中保持 不变，而决定传热强度的温差就是壁面和混合物之间的温差 （4）在着火温度附近，由于反应所引起的可燃气体混合物 浓度的改变可忽略不计
T
T
• 分析qG与qL随温度变化的相互关
T∞
T0=T∞ t=0
T∞ 系，就能够看出系统着火的特点，
d
并可以导出着火的临界条件
预混气
图1 热自燃简化模型
qG与qL随温度变化的曲线 (图)
qG
qG p3 > p2 > p) qG1(p1)
减少
B
qL
C″
qL
C′
A
第2种方式与第3种方式： 第2种方式与第3种方式的差别只是整体加热与局部加热的不 同而已
重要的是了解各种着火方式的实质，不必拘泥于名词
影响着火与熄火过程的因素 化学动力学因素
燃料的性质\燃料与氧化剂的成分\环境压力及 温度\等
流体力学因素
气流速度\燃烧室尺寸\粘性系数\等
着火与熄火过程就是这两种因素相互作用 的结果
我们选取其中一对曲线qG1和qL进行分析，从而得到热自燃的 条件
qG
qG p3 > p2 > p1

第5章 射流 定义：流体由喷咀流出到一个足够大的空间后，不再受固体边界限制而继续扩散的一种流动。

举例：气体、液体燃料的燃烧、转炉吹氧、炉外精炼、高炉喷吹等。

分类：按机理 按流动性质主要内容：射流的一般特征及经验公式。

5.1 自由射流⒈ 定义：流体自喷咀流入无限大的自由空间中称为自由射流。

形成自由射流必须具备两个条件：⑴ 射流流体物理性质如温度、密度等与介质相同。

⑵ 空间介质不动，且不受边界的限制。

⒉ 基本特点自由射流可分为几个主要区域：图5-1 P84喷出的流体与周围介质之间具有很大的速度梯度，流体质点间进行动量交换，喷出流体减速，同时周围流体被卷吸并引向喷出方向而加速，射流边界越来越宽。

射流外边界：射流速度为零。

射流内边界：射流速度保持为初始速度v0。

射流边界层：射流内外边界之间的区域。

转折截面：射流中心一点还保持为初始速度v0的射流截面。

⑴ 初始段：喷口截面到转折截面之间。

特点：射流中心速度等于v0，。

⑵ 基本段（主段）：转折截面以后的区域。

特点：x ，v 中¯，为射流边界层所占据。

⑶ 射流核心区：具有初始速度v0的区域。

⑷ 射流极点：射流外边界线逆向延长的交点O （射流源），张角为180~260。

实验证明，x ，v 中¯，V （卷吸），动量不变，静压力与周围介质相同，动能E¯（因碰撞而产生动能损失，这一损失转变为热能而散失）。

⒊ 速度分布（经验公式） ⑴ 截面上速度分布(1)⎩⎨⎧旋转射流、限制射流自由射流、半限制射流⎩⎨⎧大多数情况紊流射流很难观察到层流射流v v =中25.1b y 1v v⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-=中b¾射流的半宽度。

式中d0¾喷口直径；b0¾喷口半高度。

⑵ 中心速度分布圆形射流：扁形射流：⒋ 截面平均速度及流量通过(1)式求出观察截面的平均流速，圆形射流： 扁形射流：再应用流量公式求出该截面的流量qx ，对圆形射流为扁形射流5.2 旋转射流定义：流体在喷出前就被强制旋转，喷出后脱离了固体壁面的约束，在无限大空间处于静止的介质中继续流动。

自由湍流层Ⅲ 湍流贴壁层Ⅱ 层流底层Ⅰ
据实验观测测定，结构如图可分为三部分： 一是层流底层: 其运动受流体粘性的制约； 二是湍流贴壁层：该层的边界可认为是在射流各截 面上速度最大的地方； 湍流贴壁层外即为自由湍流层：特点是以射流各截 面速度最大处为分界线 该线以下为贴壁流动，即Ⅰ区和Ⅱ区（可作为）湍 流边界层来考虑，自由湍流层Ⅲ可作为湍流自由射 流来考虑。
在其它的情况下也发生柯安达效应，如图：
平行射流的汇交
• 如图为两平行射流，由于两相邻射流的引射的相互作用，使 两射流流股相互贴近直至汇合为一股射流。
• 工程中采用多股射流时，必须注意相邻射流的相互影响， 如氧气顶吹转炉用的氧枪的多孔喷头所产生的射流夹角比喷 孔中心线夹角要小，这也属于柯安达效应。工程中采用多喷 头时必须注意射流间的相互影响。
四 射流中心线上的流速
湍流条件下，圆形射流中心速度的计算可用下式 （P70 式（7.4））：
um 0.96 u0 al 0.29
r0
式中：a 实验常数，圆形射流为0.07～0.08 r0 管嘴断面半径 l 离管口的距离
圆形截面主段的速度分布：
u
[1(
r
3
)2
]2
um
R
初始段边界层的速度分布：
X 射流参数变化图
三 自由射流截面上的速度分布
轴对称射流主段不同截面上的速度分布曲线，
u/um
u
r/r0. 5
随射流沿流动方向射程x的增加，速度分布是变化的，距出 口处越远，分布曲线越平坦。但同一半径上的速度u 与中心 速度um的比值不变，即无因次速度与无因次坐标都是相同的。 说明射流主段中各截面的速度分布是相似的。
（P69: (7.1a)) 化简上式即得动量守恒方程。 m0u0=(m0+m0’)u1=m1u1

第五章火羽流与顶棚射流本章主要内容:1.扩散火焰的有关基本知识2.火羽流的特征（火焰高度、虚点源的概念及计算方法、羽流的速度与温度）3.理想羽流的理论分析方法（模型建立与公式推导、与实验结果的比较）4.常见的羽流质量流量计算公式5.顶棚射流的特征及其在火灾探测及自动喷水灭火系统响应中的应用图5.1 室内火灾热烟气发展过程图示研究火羽流与顶棚射流的意义1.2.5.1.1 物理相似性分析Zukoski无量纲热释放速率*Q*2p Q Q c T gD Dρ∝∝=⋅ (5.1)火源的热释放速率，kW环境空气的密度，kg/m 3环境空气的定压比热容，kJ/kg.K 环境空气的温度，K火源的直径或当量直径，m的影响。

机理模型的深入探讨应该排除量纲的影响。

因此机理模型需要无量纲化。

使用无量纲量来描述客观规律。

描述惯性力和浮力之间相互关系的无量纲准数。

2u(5.2)FrgLu：可燃气的喷射速度，m/sL：火焰的特征长度，如火焰的直径，m g：重力加速度，m/s2可燃气具有较高的初始动量，即可燃气具有较大的射流速度，属湍流射流火焰；而较小的弗洛德数表明由燃烧器喷射的可燃气具有较小的初始动量，火焰上升的动力主要是通过燃烧产生的浮力，属层流射流火焰或自然扩散火焰。

1u Fr gL=(5.3)上式中令p m Q u A c TA ρρ==∆ (5.4)m火焰处的质量流量，kg/s A 火焰的截面积，m 2火焰与环境的温差，KT ∆*0.1Q ≤ *2/5/L D Q ∝ *0.1 1.0Q ≤≤ *1Q ≤ */L D Q ∝ 惯性力>浮力惯性力<浮力（过渡状态）惯性力<<浮力无量纲火焰高度无量纲释热速率范围说明：以上讨论只是针对轴对称火焰而言，火源形状呈圆形或方形。

Hasemi 研究，无量纲火焰高度值可采用一个修正的无量纲热释放速率来描述：*123200p Q Q c T g A B ρ= (5.5)A 、B 分别为矩形火源的长边和短边对于线形火源，B →∞，可用单位长度上的热释放速率来表征无量纲热释放速率123200l l p Q Q c T g A ρ*= (5.6)扩散火焰的燃烧现象取决于燃料气的燃烧特性以及燃料气相对于周围空气的喷射速度。

第五章射流当流体由喷嘴喷射到一个足够大的空间时，流股由于脱离了原限制环境，而在空间中继续流动扩散，这种流动叫射流。

射流在许多金属冶炼过程中起着重要的作用。

例如，氧气顶吹转炉炼钢的氧气射流，加热炉燃料烧嘴的喷射流出等。

本章主要讨论自由射流、半限制空间射流和旋转射流。

5.1 自由射流气体从管嘴喷射到自由空间后形成自由射流，必须具备两个条件：（1）四周静止的气体介质的物理性质与喷出气体完全相同；（2）在整个流动路途中不受任何液面或固体壁面的限制。

v图5-1自由射流示意图5.1.1自由射流的结构由图5-1可以看出，射流有外边界和内边界，射流内外边界之间的区域称为射流边界层。

射流边界层是随着x方向的增长而向两边扩展。

引射更多的周围介质进入边界层；一边向内扩展，与保持速度为初始速度的区域（射流核心区）进行动量和质量的交换，使该区域逐渐地减小。

这样，沿x方向距离越大，射流边界层越宽。

在某一距离处，射流边界层扩展到射流轴心线，只有射流中心一点处的速度仍保持初始速度，射流的这一截面称为转折截面。

显然，在转折截面后，射流中心速度要开始衰减，射流半径随射流进程进一步增大。

在管嘴出口截面和转折截面之间的射流区域称为射流的初始段。

在初始段，射流中心速度等于初始速度，具有初始速度v 0的区域为射流核心区。

转折截面后的射流区域称为射流的主段或基本段。

在主段，射流中心速度沿x 方向不断降低。

射流的主段完全为射流边界层所占据。

5.1.2 动量守恒在射流过程中，流出的流体质点和周围静止的流体质点间发生碰撞，进行动量交换，把自己的一部分动量传递给相邻的流体，带动周围介质向前流动。

这样，射流断面逐渐扩大，被引射的流体量逐渐增多。

这种动量交换过程可以看作是非弹性体的自由碰撞，即静止流体质点被运动的流体质点碰撞后，随即获得了动量而开始运动。

虽然碰撞造成了动能损失，但喷射介质与被引射的介质二者的动量之和不变，因此沿x 进程射流总动量不变，即m q v=常数 （5-1）由于动量不变，沿射流进程的压力也将保持不变。

贴附射流轴心速度的衰减比自由射流慢， 因此达到同样轴心速度的衰减程度需要 更长的距离。
5）平行射流的叠加 两个相同的射流平行地在同一高度射出， 当两射流边界相交后，则产生互相叠加， 形成重合流动。
汇合前，每股射流独立发展； 汇合后，总射流的轴心速度逐渐增大， 直至最大，然后再逐渐衰减直至趋于零。
③由于侧送侧回的射流射程比较长，射流来 得及充分衰减，故可加大送风温差。
2. 上送下回
孔板送风和散流器送风是常见的上送下
回形式。
特点
孔板送风和密布散流器送风，可以形成 平行流流型，涡流少，断面速度场均匀的气流 。 对于温湿度要求精度高的房间，特别是洁净度要 求很高的房间，是理想的气流组织型式。
不同送风方式的ε,η值:
4． 空调系统的全年节能运行 工况——最佳运行方式
定（机器）露点的调节方法，控制简单，使用 方便。但定露点，加再热的办法不节能。
最佳运行方式——对于每个空调工况区，分别 选择最合理的空气处理方式，通过计算机程序 控制，根据室内外参数的变化、执行机构状态 信息的综合逻辑判断，自动地从一种工况转换 到另一种工况（连续的），以达到最大限度的 节能。
工作区的流速uN——舒适性空调： 室内冬季uN ≦ 0.2 m/s， 室内夏季uN ≦ 0.3 m/s，
工艺性空调：
宜采用 uN = 0.2-0.5 m/s， 送风口的出流速度u0——考虑到噪声的影响，
一般u0 =2-5 m/s 。 排（回）风口的风速u ——一般u ≦4 m/s 。
工业建筑允许 u > 4 m/s ,离人较近时 u < 3 m/s,
射流范围不断扩大：由于射流的卷吸作用，射 流边界与周围介质之间的紊流动量交换，周围 空气不断被卷入，射流不断扩大。