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Unwedge软件在隧洞工程施工地质中的应用研究丁斌【期刊名称】《《岩土工程技术》》【年(卷),期】2019(033)005【总页数】4页(P303-306)【关键词】施工地质; 赤平投影; Unwedge; 围岩稳定性分析【作者】丁斌【作者单位】上海勘测设计研究院有限公司上海200434【正文语种】中文【中图分类】U4350 引言伴随着经济的发展，水电站、公路、铁路等基础设施工程项目日益增多，特别是水电站的建设，不可避免地需要进行地下洞室开挖。
而地下洞室围岩稳定性对施工期地下洞室开挖难易程度及其处理措施和运营期的正常运营是至关重要的。
在隧洞工程施工过程中，施工地质尤为关键[1]，施工地质工作是对前期地质勘察工作的补充和完善。
隧洞施工地质工作是根据现场实际地质情况进行地质编录、对隧洞围岩进行分类并提供相关地质参数，为地下洞室系统支护设计及优化提供详细的地质资料作为支撑；施工地质工作还可以在隧洞施工过程中进行地质预报。
可见施工地质工作可以为隧洞开挖过程中设计优化及安全施工提供重要保障。
利用赤平投影方法对洞室的不稳定块体进行定性分析已被大多数工程人员所熟悉，若想利用赤平投影对洞室的稳定性进行定量分析，目前尚无成熟的计算程序，利用赤平投影绘制投影图计算相关参数时非常繁琐，不易掌握[2-4]。
相比之下，Unwedge软件，界面简洁，使用方便，可进行交互式操作，分析围岩稳定性，功能强大[3-5]。
本文通过Unwedge软件，对隧洞中可能存在的不稳定块体进行分析预判，并对不稳定块体采取相应的工程处理措施，以方便在现场施工过程中及时提出不稳定块体可能存在的位置及其相应的支护建议，指导施工，保证施工过程中地下洞室围岩的稳定性。
1 Unwedge软件简介[5]Unwedge软件是分析坚硬岩体中开挖后所形成块体稳定性的软件，可以根据多个不连续面相互组合出不同类型块体并进行稳定性分析，可以直观地显示出其空间几何形状，此外，还可以模拟对隧洞进行混凝土喷护及对不稳定块体施加锚杆支护，具有一定的工程应用价值。
浅析老挝南俄 3水电站深大调压井液压滑模技术胥吉中国水利水电第十工程局有限公司，四川成都610000【摘要】介绍南俄3水电站复杂结构深大调压井液压滑模施工的工艺要求。
合理的临建布置、优质高效的“模板组合拼装”设计理念、混凝土的快速入仓，严谨科学的施工组织，均是保证滑模施工快速成功的关键。
【关键词】液压滑模施工技术深大调压井南俄3水电站南俄3水电站调压竖井采用开敞阻抗式结构，南俄 3 水电站调压井采用阻抗式调压井，中心桩号为引 T10+635.263m，由阻抗孔和竖井组成。
调压井顶部高程 EL.780.00m，开挖总高度238.6m，其中竖井开挖高度172.5m，EL.780.00m~EL.740.00m段开挖内径17m，EL.740.00m~EL.729.50m段开挖内径为16.2m，EL.729.50m~EL.669.50m段开挖内径为16.6m，EL.669.50m~EL.607.50m段开挖内径为16.8m，衬砌后直径为15m，竖井为露天式；阻抗孔开挖高度 66.1m，开挖内径 6.4m，衬砌后内径5m。
由于调压井尺寸巨大，针对南俄3水电站调压井工程井身混凝土衬砌工期紧、任务重、工序交叉多特点，通过反复研究分析论证，多方案经济比较后，选用了整体全液压滑模施工技术方案。
本文介绍如下。
1.2.工程施工主要技术特色液压滑模施工速度快、节约成本是滑模施工工艺的显著优点，而优质、高效设计、严密合理的施工组织、充分周全的施工准备、正确无误的施工操作，则是保证滑模施工顺利进行的必要前提。
该项工程施工技术创新及难点主要展现在以下几个方面:( 1)合理的施工临建布置及资源配制能否满足滑模施工工艺要求;( 2)液压滑模“模板组合拼装结构”设计理念;( 3)深大调压井施工人员上下交通安全是难题;( 4)大落差( 172.5m)垂直输送混凝土工艺是关键环节;( 5)井内大吨位钢筋运输及安装的选择。
( 6)严谨科学的施工组织，是保证滑模施工成功的关键1.2.主要施工措施与方法2. 1施工临建布置本工程定制了一台MG20-20门式吊机，起吊深度达 238.6m，跨越井口上空布置，作业半径8.5m内允许最大起重量20t，利用门式吊机组装液压滑模、平台随着滑模提升拆除上部风水管及电缆线的提升。
调压井交通洞算稿一、概述本项目为永久工程，在施工期用于上游调压井的施工，运行期是调压井的永久交通洞；开挖断面采用7.5m×6.5m（宽×高），城门洞型；该项目分两段隧洞（即调压井交通洞1和调压井交通洞2），调压井交通洞1的起点从1560 m平台进洞，出洞高程即是调压井交通洞2的进洞高程，调压井交通洞2到达8＃高压管道处的高程须满足1705.5m，且调压井交通洞2在高压管道段须为平坡，在1＃高压管道的上游侧设有倒车段。
同时，调压井交通洞2与4个调压室间应该设有经济合理的连接段。
调压井交通洞在本工程中起着重要作用，在考虑支护措施时，II、III类围岩采用初喷5㎝的C20素混凝土后，再喷10㎝的CF25钢纤维混凝土作为永久支护；III～V类围岩除了采用初喷5㎝的C20素砼和10㎝的CF25钢纤维砼外，还得使用40㎝的模注砼作为永久支护。
在此设计了三个方案共比选。
二、布设依据（原则）安全、经济、合理是调压井交通洞的布设原则。
在设计时，具体考虑下列问题：1、洞与洞间要有足够的净距，净距大于1.5～2倍洞径（视围岩情况而定）；2、纵坡设计要合理，纵坡控制在10％以内；3、满足转弯半径的要求，转弯半径不小于15m；4、根据施工和汽车行驶要求，控制支洞转弯处的长度（即转弯段长度不宜过大，也不宜过小）；5、尽可能使工程量最小，造价最低。
三、设计成果描述（一）、设计方案描述1、推荐方案本项目起点位于1560m平台的南侧，沿平台下游侧经长达812m的调压井交通洞1展线至高程1620m平台，出洞后又马上接一长约1502m（包括长为175m的连接段）的调压井交通洞2螺旋上升至上游调压井顶部的1705.5m高程。
调压井交通洞1有两处弯道，两处弯道的转弯半径均为54m；调压井交通洞2有三处弯道，第一处弯道的转弯半径为54m，另两处弯道的转弯半径均为44m。
调压井交通洞1的平均坡度为7.39％，调压井交通洞2从1620m到8＃高压管道处的平均坡度为7.79％，此后230m长的一段为平坡（包括后设长为12.5m的倒车段）。
第五章水工隧洞及调压设施设计目录第一节概述一、水工隧洞的分类二、水工隧洞的特点第二节隧洞布置和洞型选择一、布置的重要性二、洞线选择三、洞身形状和尺寸四、进出口布置五、质量监督要点第三节水力设计一、水力学计算二、高速水流的防蚀及抗泥沙磨损设计三、消能防冲设计四、质量监督要点第四节隧洞结构设计一、一般原则二、作用于隧洞的荷载三、不衬砌隧洞四、喷锚支护五、钢筋混凝土衬砌六、钢筋混凝土岔管设计七、有压隧洞的防裂、限裂设计八、灌浆、防渗和排水（一）灌浆（二）防洪和排水九、观测设计十、质量监督要点第五节水电站有压引水系统中的调压设施一、概述二、水锤及调节保证计算三、减压阀四、调压室五、质量监督要点第六节水电站无压引水系统中的调压设施一、压力前池的组成建筑物二、压力前池的布置三、引水渠道（有压隧洞）非恒定流计算四、质量监督要点第一节概述一、水工隧洞的分类在地基内或基岩中通过开挖而形成的空间称为地下洞室。
如地下洞室的长度远较其横断面为大，延伸到相当距离，形成两端都有出口(通至地面或通至其他建筑物)的地下通道，则称为隧洞(仅一端有出口的称为坑道)。
过水的隧洞称为水工隧洞。
不是通过地下开挖而成的地下通道(例如埋管)不能称为隧洞，因为它虽可能与隧洞有相同的用途，但两者的结构特点差别很大，不能混为一谈。
水工隧洞可按不同原则分类。
按其用途，水工隧洞可以分为：发电隧洞——根据隧洞与水电站相对位置又可分为引水隧洞和尾水隧洞；灌溉隧洞——为灌溉供水的隧洞；供水隧洞——供给生活用水，工业用水的隧洞；导流隧洞——施工期将河道水流引至下游河床的隧洞，目的是保证施工地段正常作业。
导流隧洞亦称施工导流隧洞，是临时性建筑物；排水隧洞——用作降低地下水位的隧洞，放空水库用的隧洞，尾矿坝排水隧洞均属此类；泄洪隧洞——宣泄洪水的隧洞；航运隧洞——用于通航的隧洞；漂木隧洞——用于流放木材的隧洞；排沙隧洞——定期排放水库淤砂的隧洞；多用途隧洞——一条隧洞兼有多种用途，如发电及泄洪，灌溉及供水，导流及泄洪等；按隧洞过水流态可分为有压隧洞和无压隧洞，在同一条隧洞中允许有不同流态，如上游为有压隧洞，下游为无压隧洞；按对围岩加固方式可分为不衬砌隧洞，喷锚衬砌隧洞，混凝土或钢筋混凝土衬砌隧洞；按流速大小可分为低流速隧洞和高流速隧洞。
![水利工程设计概(估)算编制规定【水总[2014年]429号】附件1](https://uimg.taocdn.com/47b20d504b35eefdc8d333dd.webp)
第一节工程分类和工程概算组成1.水利工程按工程性质划分为三大类，具体划分如下：水库水电站大型泵站大型拦河水闸其他大型独立建筑物水利工程供水工程灌溉工程（1）堤防工程河湖整治工程灌溉工程（2）大型泵站、大型拦河水闸的工程等别划分标准参见附录1。
灌溉工程（1）指设计流量≥5m3/s的灌溉工程（工程等级标准参见附录1），灌溉工程（2）指设计流量＜5m3/s的灌溉工程和田间工程。
第一章编制方法及计算标准第一节基础单价编制一、人工预算单价人工预算单价按表1标准计算。
表1 人工预算单价计算标准单位：元/工时注1.艰苦边远地区划分执行人事部、财政部《关于印发<完善艰苦边远地区津贴制度实施方案>的通知》(国人部发[2006]61号)及各省（市、区）关于艰苦边远地区津贴制度实施意见。
一至六类地区的类别划分参见附录7，执行时应根据最新文件进行调整。
一般地区指附录7 之外的地区。
2.西藏地区的类别执行西藏特殊津贴制度相关文件规定，其二至四类划分的具体内容见附录7。
3.跨地区建设项目的人工预算单价可按主要建筑物所在地确定，也可按工程规模或投资比例进行综合确定。
二、材料预算价格1.主要材料预算价格对于用量多、影响工程投资大的主要材料，如钢材、木材、水泥、粉煤灰、油料、火工产品、电缆及母线等，一般需编制材料预算价格。
计算公式为：材料预算价格＝(材料原价+运杂费) (1+采购及保管费率) +运输保险费（1）材料原价。
按工程所在地区就近大型物资供应公司、材料交易中心的市场成交价或设计选定的生产厂家的出厂价计算。
（2）运杂费。
铁路运输按铁道部现行《铁路货物运价规则》及有关规定计算其运杂费。
公路及水路运输，按工程所在省、自治区、直辖市交通部门现行规定或市场价计算。
（3）运输保险费。
按工程所在省、自治区、直辖市或中国人民保险公司的有关规定计算。
（4）采购及保管费。
按材料运到工地仓库价格(不包括运输保险费)计算。
表2 采购及保管费率表序号材料名称费率（%）1 水泥、碎（砾）石、砂 32 钢材 23 油料 24 其他材料 2.52.其他材料预算价格可参考工程所在地区的工业与民用建筑安装工程材料预算价格或信息价格。
收稿日期：2020－02－09作者简介：张亚洲（1982—），男，山东聊城人，高级工程师，主要从事地下工程施工管理工作E-mail ：1070516037@qq．com【工程建设管理】绩溪抽水蓄能电站尾水竖井开挖施工技术张亚洲（中铁十四局集团大盾构工程有限公司，江苏南京211800）摘要：结合绩溪抽水蓄能电站尾水调压竖井施工案例，对不利地质下大直径、大埋深竖井建设施工的施工方法、关键施工技术和配套设备进行了探讨。
绩溪抽水蓄能电站尾水调压竖井采用了反井钻机导井施工与人工全断面扩孔相结合的开挖方法、混凝土滑模衬砌的支护方法，贯彻短段掘进、分段爆破、开挖—循环支护—循环的作业策略，施工设备使用了特制的提升井架等。
目前工程已经施工完毕，调压竖井施工效果良好且早于计划工期完成。
关键词：调压竖井；施工技术；竖井开挖；分段爆破；反井钻机；绩溪抽水蓄能电站中图分类号：TV52文献标志码：Bdoi ：10．3969/j．issn．1000－1379．2020．S2．092随着我国经济的迅猛发展，国家越来越重视可再生资源的利用，抽水蓄能电站则是水能发电的关键场所［1］。
抽水蓄能电站可以利用电力负荷低谷时的电能，将水抽至上水库，在电力负荷高峰期再放水至下水库发电，可将电网负荷低时的多余电能，转变为电网高峰时期的高价值电能，大大提高能源利用率［2］。
在抽水蓄能电站工程中，鉴于水电站引水、通风、调压和施工过程中排烟等需要，往往会布置设计多条地下竖井［3］。
尾水调压室具有减小尾水道中的水击压强、改善机组的运行条件的功能。
尾水调压室，特别是3条尾水调压竖井是抽水蓄能电站能否如期完工发电的控制性工程之一。
鉴于竖井具有特殊的结构，在施工开挖中所使用的方法及遇到的问题往往不同于普通常见的横向隧洞［4］。
目前国内外地下竖井开挖的方法主要有两种，即正井法与反井法。
正井法是从井口开始全断面的自上而下开挖的方法，这种方法产生的岩渣往往需要从井口运出，具有人工劳动强度大、施工效率低的缺点。
调压井结构计算范文调压井是一种在石油和天然气开采过程中用于控制巨大压力的设备，它能够调整井筒内的压力，以防止井口爆炸和其他安全事故的发生。
本文将对调压井结构计算进行详细介绍。
调压井的结构主要由井身、井眼和套管组成。
井身是井眼上部的一段圆柱形设备，它是井壁的主要构件，负责承受井口的压力。
井身一般由高强度合金钢制成，以确保井口区域的稳固性和安全性。
井身的结构计算主要包括承载力计算和应力的校核。
承载力计算主要通过强度理论和计算机辅助分析进行，以确定井身的负载极限和最大荷载。
应力校核主要包括弯曲应力、剪切应力、轴向应力和扭转应力的计算，以确保井身内部的力学性能满足安全标准。
井眼是井身下部的一段环状结构，它通常由内径略小的钢管制成，以保持井眼的圆形。
井眼主要负责封堵井口和确保井口的稳定性。
井眼的结构计算主要包括井眼直径的选择和井眼壁厚度的计算。
井眼直径的选择通常基于油井的产量和需要的流量，井眼壁厚度的计算则通过强度理论和应力分析来确定，以确保井眼的稳固性和耐久性。
套管是一种位于井身和井眼之间的管道，它主要用于将石油和天然气从井底传输到地表。
套管由高强度合金钢制成，具有较强的耐压性能和封闭性能。
套管的结构计算主要包括套管的外径和壁厚的选择，以确保套管可以承受来自井口的压力和环境的影响。
除了井身、井眼和套管，调压井还包括许多其他结构组件，如活塞、阀门和控制系统等。
这些组件的结构计算主要包括承载力计算、应力校核和动力特性的分析，以确保调压井整体的稳定性和安全性。
总的来说，调压井结构计算是一项复杂的工作，需要综合考虑井口的压力、井内的环境和材料的力学性能等因素。
通过合理的设计和详细的计算，可以确保调压井的稳定性和安全性，在石油和天然气开采过程中发挥重要的作用。
UDC SL中华人民共和国行业标准P SL328-2005水利水电工程设计工程量计算规定Rule on calculation Of volume of workin hydropower and water conservancy project2005-8-1发布2005-12-1实施中华人民共和国水利部发布目次1.总则 (1)2.永久工程建筑工程量 (5)3.施工临时工程的工程量 (8)4.金属结构工程量 (9)附录A 水利水电工程简要项目划分 (10)A．1 项目划分原则 (10)A．2 项目划分 (11)1总则1.0.1水利水电工程各设计阶段的工程量,是设计工作的重要成果和编制工程概(估)算的主要依据。
为统一设计工程量的计算工作，特制定本规定。
1.0.2 本规定适用于大、中型水利水电工程项目的项目建议书、可行性研究和初步设计阶段的设计工程量计算。
1.0.3 按照不同设计阶段设计报告编制规程的要求，永久工程和主要施工临时工程的工程量，均应符合《水利工程设计概(估)算编制规定》中工程项目划分的要求。
水利水电工程简要项目划分见附录A。
1.0.4各设计阶段计算的工程量乘附表1.0.4所列相应的阶段系数后，作为设计工程量提供给造价专业编制工程概（估）算。
1.0.5 施工中允许的超挖、超填量、合理的施工附加量及施工操作损耗，已计入概算定额，不应包括在设计工程量中。
1.0.6 本规定中不包括机电设备需要量计算的内容，机电设备需要量应根据水规计[1996]608 号文、DL5020、DL5021、水总[2002]116 号文等有关规程、规定的要求计算。
1.0.7本规定引用的规程和规定。
水规计[1996]608号文水利水电工程项目建议书编制暂行规定水利水电工程可行性研究报告编制规程DL5020—93 水利水电工程初步设计报告编制规程DL5021—93 水利水电工程施工组织设计规范SL303—2004水总[2002]116号文水利工程设计概（估）算编制规定1.0.8 水利水电工程设计工程量计算除符合本规定外，尚应符合国家和有关部门现行的相关专业技术标准的规定。
浅谈水电站调压室的设置陈德润;涂忆【摘要】调压室是一种修建在水电站压力引水隧洞与高压水道之前或长的压力引水管道之间的建筑物.根据其布置形式,可以分为调压井或调压塔,调压井为利用地形从山中开挖出的井筒式,调压塔为在地面上修建的塔式.当水轮发电机突然增加或丢弃负荷时,水轮机的导叶将会关闭,在此时压力水道中将产生水锤,水锤波在压力水道中往返传播,引起压力的升降,在正水锤时,由于水锤波引起水压力增加,此时就需要加强整个压力引水道的结构和水轮机的强度,在负水锤时,为了防止产生真空,可能要求降低引水道的高程,从而加大设计水压力.过大的水锤压力不仅增加水工建筑物和水轮发电机组的造价,同时也给电力系统的稳定产生影响,因此需要修建调压室来改善水锤压力波.【期刊名称】《黑龙江水利科技》【年(卷),期】2017(045)012【总页数】3页(P133-135)【关键词】调压室;水锤波;水轮机;引水隧洞;高压水道【作者】陈德润;涂忆【作者单位】黔南布依族苗族自治州水利水电勘测设计研究院,贵州都匀558000;黔南布依族苗族自治州水土保持站,贵州都匀558000【正文语种】中文【中图分类】TV732.51 调压室的作用及设置调压室的条件1.1 调压室的作用1)由于调压室具有自由水面和扩大断面，由高压水道传来的正水锤波到达调压室后，就会立即产生负水锤波反射回去，阻止了正水锤波向上游继续传播，使引水道中只有很小的压力升高，因而其结构厚度可以减小。
2)可以改善机组在负荷变化时的运行条件。
3)减少引水系统中的水锤压力。
1.2 调压室设置的条件调压室的作用主要是在于减少水锤的影响，设置调压室需要增加投资，因此根据影响水锤压力大小的主要因素来判断是否需要建造调压室是十分有必要的，一般根据下式来判断是否需要设置调压室，当下式成立时，则需要建造调压室：∑Livi>KH0(1)式中：∑Livi为引水系统中具有相同流速的各段长度与其流速乘积的总和，m2/s；H0为水电站最小水头，m；K为k可采用16-20，在系统中所占比重不大时k可取值范围为20-50。
竖井混凝土滑模施工技术1意义对于水电站、泵房的调压井及交通竖井等一般为较高的圆筒形薄壁结构，一种是围岩内衬混凝土，另一种为钢筋混凝土外露薄壁圆筒体。
这些结构采用滑模施工是最优越的，但如果滑模结构设计、制作工艺、提升方式选取不当，也难以体现它的优越性。
竖井滑模的施工方法，也可以用到其他的高塔、墩墙、框格结构中去，对不同的情况研究出最优的设计方案是非常必要的。
2结构设计要领2.1结构布置形式竖井滑模结构按提升方式的不同可分为拉升式和顶升式两种，见图1、图2。
围岩内衬竖井采用拉升式较为节省，拉升式是在井口设承重架，千斤顶倒安在承重架的梁上，承重梁可布置在径向，也可布置成多边形，千斤顶数目少可布置在径向，数目多应布置成多边形。
千斤顶采用GYD-35型，工作起重量为1.5t，千斤顶的拉杆为Φ25钢筋，下端直接焊在围圈上。
拉杆做成3m长一段，用M20螺纹连接，每拉出一节回收一节。
外露式调压井滑模结构必须采用顶升式，顶升式是在内围圈上焊弦杆安置千斤顶，千斤顶支承杆采用Φ48排架钢管，千斤顶采用QYD-60型，这种千斤顶内孔为50mm，工作起重量为3t。
千斤顶每爬高一米安一层水平纵横联系杆，水平联系钢管每隔3层要有一层的两端能顶到混凝土上。
不够长的，可接一条短钢筋顶到混凝土上，顶升式滑模必须设置“开”字形提升架，提升架的作用是保证内、外模板的相对位置和将千斤顶的起重力传到外模板上。
2.2模板2.2.1模板的强度和刚度模板是由围圈和面板焊成整体的肋型结构，在浇筑混凝土时，由于荷载对称，模板的内力为轴力，提升时为偏心受拉，调偏时，一边挤压在混凝土上为分布荷载，一边已离开混凝土受千斤顶的集中力作用，模板围圈就产生了弯矩，同时整体受大偏心拉力作用。
故面板和围圈要进行抗压、抗弯强度计算，模板整体要进行大偏心受拉的刚度计算。
模板的面板一般用2mm～4mm的钢板制作，围圈用5mm～8mm钢板组焊成槽形截面的环形梁，槽形口向面板，槽形的翼宽为竖井直径的3%左右。
免费标准网() 标准最全面ICS93.160 p55SL中华人民共和国水利行业标准SL211-2006替代 SL211-98水工建筑物抗冰冻设计规范Code for Design of Hydraulic Structures against Ice and Freezing Action2006-09-09 发布2006-10-01 实施中华人民共和国水利部发布免费标准网() 无需注册 即可下载免费标准网() 标准最全面前言根据水利部水利水电规划设计管理局水总局科[2002]15 号 “关于 2002 年水利水电 勘测设计技术标准制定、修订项目及主编单位的通知”，对《水工建筑物抗冰冻设计 规范》（SL211-98，以下简称原规范）进行修订。
其编写格式按《水利技术标准编写 规定》(SL 1-2002)执行。
修订后的《水工建筑物抗冰冻设计规范》（SL211-2006，以下简称本规范）发布 后，水工建筑物设计中有关抗冰冻设计部分应按本规范执行。
本规范共 12 章 33 节 254 条和 6 个附录。
其主要技术内容为： ——土冻胀量的分级及其确定方法； ——冰冻荷载的分类、取值和组合； ——抗冰冻材料、结构的选用与布置要求； ——各类水工建筑物（结构）的抗冰冻设计。
本次对原规范修订的主要技术内容有： ——将原规范总则中的适用范围改为“适用于新建或改建的 1、2、3 级水工建筑 物的抗冰冻设计，4、5 级水工建筑物的抗冰冻设计和多年冻土区水工建筑物的抗冰冻 设计的有关内容可参照执行。
”； ——本规范增加“主要术语、符号”一章； ——土的分类按现行国家和水利行业标准作了修改； ——取消原规范第 2 章中的标准冻深等值线图； ——本规范简化了单位法向冻胀力取值表； ——将原规范第 4 章“材料”改为“材料与结构的一般规定”，混凝土的抗冻级 别增加了 F250 一级，并增加“结构构造”一节； ——将原规范第 5 章“堤坝”改为“挡水与泄水建筑物”，增加“堤防与护岸” 一节，有关堤防与护岸方面的内容纳入本节； ——将原规范第 6 章“取水与电站建筑物”改为“取水与输水建筑物”，取消原 规范第 6 章中有关调压井方面的内容； ——取消原规范第 7 章“渠道衬砌与暗管”中有关渠道衬砌方面的内容，将有关标准分享网 免费标准网() 无需注册 即可下载免费标准网() 标准最全面暗管方面的内容纳入本规范第 7 章，并增加有关隧洞方面的内容； ——本规范增加“泵站与电站建筑物”一章， 将原规范第 6 章中有关前池排冰和 地面厂（泵）房方面的内容纳入本章； ——修改了原规范第 9 章“挡土墙”中水平冻胀力的分布和计算公式； ——修改了保温层厚度和换填非冻胀性材料范围、深度的确定方法； ——将原规范第 10 章 “桥梁和渡槽” 中按可靠度的计算公式改为按单一安全系数 的计算公式； ——取消原规范第 11 章“水工金属结构”中的油热防冰冻法， 将原规范 第 6 章的 “露天压力管道”一节的内容纳入本章； ——修改了附录 C 的冻胀量计算方法； ——取消了部分暂时不宜列入规范的抗冰冻措施。
《水利工程设计概(估)算编制规定》（工程部分）第一章工程分类及概算编制依据第一节工程分类和工程概算组成1、水利工程按工程性质划分为三大类，具体划分如下：大型泵站、大型拦河水闸的工程等级划分标准参见附录1。
灌溉工程（1）指设计流量≥5m3/s的灌溉工程（工程等级标准参见附录1），灌溉工程（2）指设计流量＜5m3/s的灌溉工程和田间工程。
2、水利工程概算项目划分为工程部分、建设征地移民补偿、环境保护工程、水土保持工程四部3、各部分概算下设一级项目、二级项目、三级项目。
4、本规定以后章节主要用于规范工程部分概算，建设征地移民补偿、环境保护工程、水土保持工程概算应分别执行相应编制规定，并将结果汇总到工程总概算中。
第二节设计概算文件编制依据1、国家及省（自治区、直辖市）颁发的有关法令法规、制度、规程；2、水利工程设计概（估）算编制规定；3、水利行业主管部门颁发的概算定额和有关行业主管部门颁发的定额；4、水利水电工程设计工程量计算规定；5、初步设计文件及图纸；6、有关合同协议及资金筹措方案；7、其他。
第二章概算文件组成内容概算文件包括设计概算报告（正件）、附件、投资对比分析报告。
第一节概算正件组成内容一、编制说明1、工程概况工程概算包括：流域，河系，兴建地点，工程规模，工程效益，工程布置型式，主体建筑工程量，主要材料用量，施工总工期等。
2、投资主要指标投资主要指标包括：工程总投资和静态总投资，年度价格指数，基本预备费率，建设期融资额度、利率和利息等。
3、编制原则和依据（1）概算编制原则和依据。
（2）人工预算单价，主要材料，施工用电、水、风以及砂石料等基础单价的计算依据。
（3）主要设备价格的编制依据。
（4）建筑安装工程定额、施工机械台时费定额和有关指标的采用依据。
（5）费用计算标准及依据。
（6）工程资金筹措方案。
4、概算编制中其他应说明的问题5、主要技术经济指标表主要技术经济指标表根据工程特性表编制，反映工程主要技术经济指标。
说明：参考书：《水电站教学参考资料汇编》（江西水校，P110~118）《水工设计手册》（第七分册）本计算适合于简单式调压井形式。
bluepan:)2013-7-16基本参数计算井壁底部计算底板计算对井壁和底板进行力矩分配沿井壁力矩、剪力及环向应力的分布沿底板的力矩分配内径(m)3定端力矩M b j(103N·m/m)-78.69899175D'(108N·m/m)5.184593117Z0.7880954661.379167066求抗挠劲度的方程式c1‘z1(a/l)+c2‘z2(a/l)+c3’z3(a/l)+c4‘z4(a/l)=0 (1)1’z''1(a/l)+c2‘z''2(a/l)+c3’z''3(a/l)+c4‘z''4(a/l)+μl/a*(c1’z'1(a/l)+c2‘z'2(a/l)+c3’z'3(a/l)+c4‘z'4(a/l)=0 (2)c1’z1(b/l)+c2‘z2(b/l)+c3’z3(b/l)+c4‘z4(b/l)=0 (3)c1’z'1(b/l)+c2‘z'2(b/l)+c3’z'3(b/l)+c4‘z'4(b/l)=-1 (4)井壁和底板刚结处的不平衡力矩（103Nm/m)-43.88298657M r d，由均布荷载作用引起的径向弯矩M r'd和考虑力矩分配的修正值△M r d组成，切向弯矩Mθd的影响较小，忽略井壁力矩M x j的分布将数据代入用行列式解出c1、c2、c3、c4r d，由均布荷载作用引起的径向弯矩Mr'd和考虑力矩分配的修正值△Mrd组成，切向弯矩Mθd的影响较小，忽略井壁衬厚t(m)计算半径R(m)0.5 1.75定端剪力V b j(103N/m)抗挠劲度S b j(108N·m/m) 224.7159958.473353208基岩弹性抗力系数k'0l(m)2 1.268881808Z1Z'10.9936-0.031990.9401-0.1709c1c2-1.12850.3742c1’c2‘-5.8599 3.51784‘z'4(a/l)=0 (2)井壁分配比井壁弯矩修正值（103Nm/m)0.8-35.10638926X(m)βx000.3540916050.50.7081832111.062274816 1.51.41636642121.7704580262.52.12454963132.83273284243.54091605254.24909926364.9572824737r(m)Z0.1268881810.10.2537763620.20.3806645420.30.5075527230.40.6344409040.50.7613290850.60.8882172650.71.0151054460.81.1419936270.91.26888180811.395769988 1.1 1.522658169 1.2 1.64954635 1.3 1.776434531 1.4底板衬厚δ(m)连接管内半径a0.61b a1.751Z''1Z2-0.12-0.1599-0.3644-0.4867c3c40.57730.0939c3’c4‘16.0122-2.1191底板弯矩修正值(103Nm/m)井壁底部的定端弯矩M0j(103Nm/m)8.776597315-113.805381φ(βx)ζ(βx)000.82310.29080.50830.30960.23840.22260.06670.123-0.01660.0492-0.04230.0071-0.0258-0.0139-0.0046-0.00650.0017-0.00070.00130.0006Z''1Z''2-0.0025-0.5-0.0075-0.5-0.0169-0.5-0.03-0.5-0.0469-0.499-0.0675-0.499-0.0918-0.497-0.12-0.496-0.1513-0.492-0.187-0.487-0.2265-0.481 -0.2689-0.473 -0.3149-0.463 -0.3644-0.45最高涌波水位(m)调压井顶部高程(m)475.98477.98Z(a/l)Z(b/l)0.7880954661.379167066Z 2'Z ''2-0.3901-0.496-0.686-0.45q（103 pa)M d b (103N·m/m)320.787-122.5819783抗挠劲度S d b (108Nm/m)实际取抗挠劲度S d b (108Nm/m)-8.8200274962.118底板外缘的定端弯矩M d 0103Nm/m)剪力修正值（103N/m)-113.80538149.5724676M x j (103Nm/m)-37.186331552.29143628916.1080645116.3014986211.446096346.1931176530.236152702-0.739097394-0.329441687-0.031399105Z ''3Z 4''-0.612-63.89-0.3935-16.15-0.269-7.3-0.1835-4.19-0.1209-2.74-0.0723-1.956-0.0334-1.466-0.0023-1.1470.0222-0.92170.0415-0.7571调压井结井壁剪力V x j 的分布0.0571-0.6319 0.0695-0.5333 0.0794-0.4544 0.0868-0.3902压井结构计算底板高程(m)底板中心高程(m)443.58443.28'Z3Z30.3606-0.22860.2302-0.1971井底定端剪力V0j(103N/m)274.2884626ψ（βx)V x j(103N/M)1274.28846260.2415159.7040622-0.110869.11457482-0.206814.8209991-0.1794-9.6750324-0.1149-15.70281724-0.0563-13.160493640.0019-3.9463252320.0048-0.7725216040.00310.6253135640.00010.220269421'Z'1Z2-0.00006-0.05-0.0005-0.1-0.00169-0.15-0.004-0.2-0.00781-0.2499-0.0135-0.2998-0.02143-0.3496-0.03199-0.3901-0.04554-0.4485-0.0624-0.4974-0.0831-0.5458 -0.1078-0.5935 -0.137-0.6403 -0.1709-0.686围岩单位弹性抗力系数K0（108N/m3)E(109Pa)μ2280.167Z3''Z4Z4' -0.0023-0.28830.62860.0868-0.05420.2235θ（βx)井壁环向力T x j(103N/m)1-263.16646710.5323-235.86766940.1988-73.775673210.015887.87652591-0.0563199.3931416-0.0658257.8369253-0.0493278.0231236-0.012267.91608960.0019246.12108570.0024238.22938370.0007232.2057784Z3'Z4'M r'd(104Nm/m) -0.0929 6.34292.504964-0.1419 3.13491.71458188-0.1746 2.0551.02529886-0.197 1.49734.64467837-0.2121 1.15925.49985867-0.22160.92719.33329653-0.22680.758214.41060862-0.22860.628610.19430783-0.22760.5258 6.400346136-0.22430.4422 2.703977019-0.21930.373-0.9591441 -0.21290.3149-4.624400601 -0.20540.2656-8.384230921 -0.19710.2235-12.27277533D(109N·m) 0.300034324Z''4-1.147-0.3902△M r d(104Nm/m) 166.997513 31.27869417 8.871259983 2.425159312 0.265705184 -0.302148276 -0.256946757 0.1060405410.5727330841.1243978131.72343482.3447382392.996534243.670235339β（m-1)1.412063976根据工程边界条件建立如下四个方程u r=a=c1z1(a/l)+c2z2(a/l)+c3z3(a/l)+c4z4(a/l)+1=0 (1)d=c1z''1(a/l)+c2z''2(a/l)+c3z''3(a/l)+c4z''4(a/l)+μl/a*(c1z'1(a/l)+c2z'2(a/l)+c3z'3(a/l)+c4z'4(a/l)=0 (2)r=au r=b=c1z1(b/l)+c2z2(b/l)+c3z3(b/l)+c4z4(b/l)+1=0 (3)(du/dz)r=b=c1z'1(b/l)+c2z'2(b/l)+c3z'3(b/l)+c4z'4(b/l)=0 (4)M r d(104Nm/m)459.5024771122.993276159.8965588537.0698376925.7655638619.0311482614.1536618610.300348376.9730792193.8283748330.7642907 -2.279662362 -5.387696681 -8.602539992计算水头H(m)A B32.7 3.4154550.978818'=0 (2)4(a/l)。
说明：参考书：《水电站教学参考资料汇编》（江西水校，P110~118）《水工设计手册》（第七分册）本计算适合于简单式调压井形式。
bluepan:)2013-7-17基本参数计算井壁底部计算底板计算对井壁和底板进行力矩分配沿井壁力矩、剪力及环向应力的分布沿底板的力矩分配内径(m)3定端力矩M b j(103N·m/m)-78.69899175D'(108N·m/m)5.184593117Z0.7880954661.379167066求抗挠劲度的方程式c1‘z1(a/l)+c2‘z2(a/l)+c3’z3(a/l)+c4‘z4(a/l)=0 (1)1’z''1(a/l)+c2‘z''2(a/l)+c3’z''3(a/l)+c4‘z''4(a/l)+μl/a*(c1’z'1(a/l)+c2‘z'2(a/l)+c3’z'3(a/l)+c4‘z'4(a/l)=0 (2)c1’z1(b/l)+c2‘z2(b/l)+c3’z3(b/l)+c4‘z4(b/l)=0 (3)c1’z'1(b/l)+c2‘z'2(b/l)+c3’z'3(b/l)+c4‘z'4(b/l)=-1 (4)井壁和底板刚结处的不平衡力矩（103Nm/m)-43.88298657M r d，由均布荷载作用引起的径向弯矩M r'd和考虑力矩分配的修正值△M r d组成，切向弯矩Mθd的影响较小，忽略井壁力矩M x j的分布将数据代入用行列式解出c1、c2、c3、c4r d，由均布荷载作用引起的径向弯矩Mr'd和考虑力矩分配的修正值△Mrd组成，切向弯矩Mθd的影响较小，忽略井壁衬厚t(m)计算半径R(m)0.5 1.75定端剪力V b j(103N/m)抗挠劲度S b j(108N·m/m) 224.7159958.473353208基岩弹性抗力系数k'0l(m)2 1.268881808Z1Z'10.9936-0.031990.9401-0.1709c1c2-1.12850.3742c1’c2‘-5.8599 3.51784‘z'4(a/l)=0 (2)井壁分配比井壁弯矩修正值（103Nm/m)0.8-35.10638926X(m)βx000.3540916050.50.7081832111.062274816 1.51.41636642121.7704580262.52.12454963132.83273284243.54091605254.24909926364.9572824737r(m)Z0.1268881810.10.2537763620.20.3806645420.30.5075527230.40.6344409040.50.7613290850.60.8882172650.71.0151054460.81.1419936270.91.26888180811.395769988 1.1 1.522658169 1.2 1.64954635 1.3 1.776434531 1.4底板衬厚δ(m)连接管内半径a0.61b a1.751Z''1Z2-0.12-0.1599-0.3644-0.4867c3c40.57730.0939c3’c4‘16.0122-2.1191底板弯矩修正值(103Nm/m)井壁底部的定端弯矩M0j(103Nm/m)8.776597315-113.805381φ(βx)ζ(βx)000.82310.29080.50830.30960.23840.22260.06670.123-0.01660.0492-0.04230.0071-0.0258-0.0139-0.0046-0.00650.0017-0.00070.00130.0006Z''1Z''2-0.0025-0.5-0.0075-0.5-0.0169-0.5-0.03-0.5-0.0469-0.499-0.0675-0.499-0.0918-0.497-0.12-0.496-0.1513-0.492-0.187-0.487-0.2265-0.481 -0.2689-0.473 -0.3149-0.463 -0.3644-0.45最高涌波水位(m)调压井顶部高程(m)475.98477.98Z(a/l)Z(b/l)0.7880954661.379167066Z 2'Z ''2-0.3901-0.496-0.686-0.45q（103 pa)M d b (103N·m/m)320.787-122.5819783抗挠劲度S d b (108Nm/m)实际取抗挠劲度S d b (108Nm/m)-8.8200274962.118底板外缘的定端弯矩M d 0103Nm/m)剪力修正值（103N/m)-113.80538149.5724676M x j (103Nm/m)-37.186331552.29143628916.1080645116.3014986211.446096346.1931176530.236152702-0.739097394-0.329441687-0.031399105Z ''3Z 4''-0.612-63.89-0.3935-16.15-0.269-7.3-0.1835-4.19-0.1209-2.74-0.0723-1.956-0.0334-1.466-0.0023-1.1470.0222-0.92170.0415-0.7571调压井结井壁剪力V x j 的分布0.0571-0.6319 0.0695-0.5333 0.0794-0.4544 0.0868-0.3902压井结构计算底板高程(m)底板中心高程(m)443.58443.28'Z3Z30.3606-0.22860.2302-0.1971井底定端剪力V0j(103N/m)274.2884626ψ（βx)V x j(103N/M)1274.28846260.2415159.7040622-0.110869.11457482-0.206814.8209991-0.1794-9.6750324-0.1149-15.70281724-0.0563-13.160493640.0019-3.9463252320.0048-0.7725216040.00310.6253135640.00010.220269421'Z'1Z2-0.00006-0.05-0.0005-0.1-0.00169-0.15-0.004-0.2-0.00781-0.2499-0.0135-0.2998-0.02143-0.3496-0.03199-0.3901-0.04554-0.4485-0.0624-0.4974-0.0831-0.5458 -0.1078-0.5935 -0.137-0.6403 -0.1709-0.686围岩单位弹性抗力系数K0（108N/m3)E(109Pa)μ2280.167Z3''Z4Z4' -0.0023-0.28830.62860.0868-0.05420.2235θ（βx)井壁环向力T x j(103N/m)1-263.16646710.5323-235.86766940.1988-73.775673210.015887.87652591-0.0563199.3931416-0.0658257.8369253-0.0493278.0231236-0.012267.91608960.0019246.12108570.0024238.22938370.0007232.2057784Z3'Z4'M r'd(104Nm/m) -0.0929 6.34292.504964-0.1419 3.13491.71458188-0.1746 2.0551.02529886-0.197 1.49734.64467837-0.2121 1.15925.49985867-0.22160.92719.33329653-0.22680.758214.41060862-0.22860.628610.19430783-0.22760.5258 6.400346136-0.22430.4422 2.703977019-0.21930.373-0.9591441 -0.21290.3149-4.624400601 -0.20540.2656-8.384230921 -0.19710.2235-12.27277533D(109N·m) 0.300034324Z''4-1.147-0.3902△M r d(104Nm/m) 166.997513 31.27869417 8.871259983 2.425159312 0.265705184 -0.302148276 -0.256946757 0.1060405410.5727330841.1243978131.72343482.3447382392.996534243.670235339β（m-1)1.412063976根据工程边界条件建立如下四个方程u r=a=c1z1(a/l)+c2z2(a/l)+c3z3(a/l)+c4z4(a/l)+1=0 (1)d=c1z''1(a/l)+c2z''2(a/l)+c3z''3(a/l)+c4z''4(a/l)+μl/a*(c1z'1(a/l)+c2z'2(a/l)+c3z'3(a/l)+c4z'4(a/l)=0 (2)r=au r=b=c1z1(b/l)+c2z2(b/l)+c3z3(b/l)+c4z4(b/l)+1=0 (3)(du/dz)r=b=c1z'1(b/l)+c2z'2(b/l)+c3z'3(b/l)+c4z'4(b/l)=0 (4)M r d(104Nm/m)459.5024771122.993276159.8965588537.0698376925.7655638619.0311482614.1536618610.300348376.9730792193.8283748330.7642907 -2.279662362 -5.387696681 -8.602539992计算水头H(m)A B32.7 3.4154550.978818'=0 (2)4(a/l)。
