内燃机课程设计

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课程设计说明书

2011年 12月 。

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目录

一.柴油机工作过程的热力学分析

1. 原始参数及选取参数

2. 热力分析计算参数

二.活塞组的设计

1.概述

2.活塞的选型

3.活塞的基本设计

3.1活塞的主要尺寸

3.2活塞头部设计

3.3活塞销座的设计

3.4活塞裙部及其侧表面形状设计

3.5活塞与缸套的配合间隙

3.6活塞重量

3.7活塞强度计算

4.活塞的冷却

5.活塞的材料及工艺

6.活塞销的设计

6.1活塞销的结构及尺寸

6.2轴向定位

6.3活塞销和销座的配合

6.4活塞销的强度校核

6.5活塞销材料及强化工艺 。

-可编辑修改- 7.活塞环的设计

7.1活塞环的选择

7.2活塞环主要参数选择

7.3活塞环的材料选择及成型方法

7.4活塞环的间隙

7.5环槽尺寸

三.连杆组的设计

1.概述

2.连杆的结构类型

3.连杆的基本设计

3.1主要尺寸比例

3.2连杆长度

4.连杆小头设计

4.1连杆小头结构

4.2小头结构尺寸

4.3连杆衬套

5.连杆杆身

6.连杆大头

6.1连杆大头结构

6.2大头尺寸

6.3大头定位

7.连杆强度的计算校核

7.1连杆小头

7.2连杆杆身

7.3连杆大头 。

-可编辑修改- 8.连杆螺栓的设计

四.曲轴组的设计

1. 曲轴的概述

1.1曲轴的工作条件和设计要求

1.2曲轴的结构型式

1.3曲轴的材料

2. 曲轴的主要尺寸确定

2.1主轴颈

2.2曲柄销

2.3曲柄臂

2.4曲轴圆角

2.5提高曲轴疲劳强度方法

3. 曲轴油孔位置

4. 曲轴端部结构

5. 曲轴平衡块

6. 曲轴的轴向定位

7. 曲轴疲劳强度计算

7.1强度计算已知条件

7.2强度计算已知曲轴载荷

7.3 圆角疲劳强度校核

7.4 油孔疲劳强度校核

8.飞轮的设计

五.参考文献

-可编辑修改- 一.柴油机工作过程的热力学分析

1. 原始参数及选取参数

原始参数

1) 柴油机型号:4100;

2) 气缸数:Z: 4;

3) 气缸直径D:100mm;

热力分析选取参数

1) 燃烧室型式:直喷式浅盆形燃烧室

2) 增压方式:非增压

3) 冲程数:4;

4) 转速n:2000 r/min;

5) 行程S:120mm;

6) 压缩比:16;

7) 平均有效压力ep:7.16 2/cmkgf;

8) 最高爆发压力zp:73 2/cmkgf;

9) 环境压力0p=1.01 2/cmkgf;

10) 压缩始点压力ap=0.98 2/cmkgf;

11) 压缩多变指数1n:1.35;

12) 标定功率eN:60 PS;

13) 用途:中小型载重车;

2. 热力分析计算参数

热力分析计算参数

1) 汽缸工作容积:000942.012.01.04422SDVh 3m; 。

-可编辑修改- 2) 压缩终点容积:00006283.0116000942.01hcVV 3m;

3) 进气系统温度:KTTs2930;

4) 压缩终点气缸压力:38.411698.035.11nacpp 2/cmkgf;

5) 压力升高比:;76.138.4173PPλcz

二.活塞组的设计

1.概述

活塞组包括活塞、活塞销和活塞环等在气缸里作往复运动的零件,它们是活塞式发动机中工作条件最严酷的组件。活塞组件与气缸一起保证发动机工质的可靠密封,否则活塞式发动机就不能正常的运转。

活塞组的作用归结为:

1) 传力、导向。承受燃烧室内气体的压力,将压力传递给连杆,并保证活塞在气缸内顺畅运动。

2) 密封:通过活塞环和活塞密封气体,保证缸内工质不泄露或者很少泄露。

3) 传热:在密封的基础上,通过活塞环和活塞裙部向缸壁传递热量;

4) 配气:完成进气、压缩和排气功能。

2.活塞的选型

综合各方面因素考虑,优先考虑采用铸造共晶铝活塞。根据平均有效压力:ep=7.16 2/cmkgf大大低于铝活塞的平均有效压力上限铝。根据活塞比功率选择活塞冷却方式,由比功率计算公式

174.010/121044/60/422DSDNNep 2/cmPS 。

-可编辑修改- 其值小于 无油冷方式的上限值 0.3 2/cmPS,故无需对活塞进行油冷却。

3.活塞的基本设计

3.1活塞的主要尺寸

根据同类型发动机和统计数据进行选取,结果如下

H/D H1/D H2/D h/D h1/D /D d/D B/D g/D

1.20 0.73 0.71 0.20 0.04 0.15 0.35 0.42 0.04

3.2活塞头部设计

1)活塞顶形状

活塞顶的形状根据燃烧系统的要求进行设计——半开式浅盆型燃烧室。

2)活塞头部截面形状 。

-可编辑修改- 头部截面形状影响活塞的热流及温度分布,铝活塞头部常设计成导热良好的“热流型”,采用大圆弧过渡,增加从顶部到裙部的传热截面,同时有利于提高活塞的承载能力。

3.3活塞销座的设计

1)销座结构

采用双筋弹性销座 ,具有较好的弹性,能在一定程度上适应活塞销的变形,减少销孔在A点的应力集中。

2)提高活塞销座抗裂能力

a. 销孔内缘加工成倒角,减小销孔内缘的应力集中。

b. 提高活塞刚度,减小活塞销变形。

c. 选用韧性较好的活塞材料。

d. 在铸造铝活塞销孔中压入锻铝。

e. 适当加大活塞销与销座的配合间隙。

3)销座轴承的润滑

由于采用浮式活塞销,其在销孔中有相对转动,故需要对销孔进行润滑。其结构如图所示。

4)销座与连杆小头的端面间隙

销座与连杆小头的两端面间隙与连杆的定位有关,其值如下:

连杆小头定位 0.3~0.85mm

连杆大头定位 2~5mm

3.4活塞裙部及其侧表面形状设计

1)下裙结构

为力求柴油机结构紧凑,避免活塞裙部与曲轴块相碰,所以一般将裙部下端铣去两块,这既避免干涉,又使活塞重量减轻,并不影响活塞的导向长度。 。

-可编辑修改- 选用不加工的裙部与不加工的曲轴平衡块最小间隙在3~4mm。

2)裙部椭圆

活塞在气体压力和侧压力作用下的变形,以及活塞温度场的不均匀产生的热变形,均使活塞裙部沿活塞销轴线方向变长,为适应这种变形,须将裙部加工成椭圆。

其椭圆形状采用正矢曲线椭圆(如图):

)2cos1(421DDe

此法可使活塞与气缸有较大的贴合面积,降低比压,减少磨损。

图中21DD为活塞椭圆度。现有铝活塞为

=0.25~1.45 mm。

3)活塞侧表面形状

为了适应活塞工作时不同的热膨胀,活塞与缸套间相应留有较小而又安全的间隙,将活塞侧表面设计成腰鼓形,这种形状不仅适应活塞的温度分部,而且能保证裙部有良好的润滑条件及较高的承载能力。

3.5活塞与缸套的配合间隙

由于活塞侧表面形状及椭圆的要求,活塞间隙沿高度及圆周方向有不同的数值,其中重要的是活塞顶部间隙0和垂直销孔方向的裙部间隙。

由表7-10可知,对于共晶铝硅合金,推荐值为006.00D,0014.0D。

3.6活塞重量

由表7-11可知,铝合金活塞4冲程柴油机的活塞比重量33/4.1~9.0cmgDG

3.7活塞强度计算

项目 计算公式 许用值 。

-可编辑修改- [2/cmkgf]

活塞顶

机械应力u 234.205152617368.0)2(68.0221Dpzu 铝合金

有筋顶 500][u

第一环岸

弯曲应力w

剪切应力

总应力

2125.8104100735.410)(5.43321hDpzw

305.571041007314.310)(14.3221hDpz

594.99305.5732125.832222w

铝合金

400~300][

裙部比压1q 075.871100734010022max1DHNq 高速柴油机

8~5][1q

销座比压2q 014.195423524731002212ldPPqjz 600~400][2q

经计算表明,活塞强度满足要求。

4.活塞的冷却

活塞比功率174.0pN 2/cmPS

其值小于 无油冷方式的上限值 0.3 2/cmPS,故无需对活塞进行油冷却。