关节式刚柔过渡始触点高差研究

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Sheji Yu Fenxj◆设计与分析_ 
关节式刚柔过渡始触点高差研究 
李丁丁 
(广州地铁集团有限公司,广东广州510000) 
摘要:根据广州地铁关节式刚柔过渡现场测量数据,研究受电弓从柔性过渡NHmJ性和刚性过渡到柔性的运动轨迹差别,对刚柔过 
渡处受电弓的受力进行分析,提出了刚柔过渡始触区的高差标准,确保受电弓在刚柔过渡处平滑过渡,以实现供电行车安全。 
关键词:刚柔过渡;柔性网:刚性网;受电弓;始触点 

1 关节式刚柔过渡概况 
1.1 定义 
刚柔过渡是指架空刚性网与架空柔性网之间的衔接过 
渡,目前在国内外广泛采用的刚柔过渡主要有贯通式刚柔过 
渡和关节式刚柔过渡两种。 
关节式刚柔过渡是采用柔性接触线与刚性汇流排平行架 
设形成锚段关节来实现刚柔过渡。某检修规程中规定:“关 
节式刚柔过渡处刚性悬挂接触线应比柔性悬挂接触线高20~ 
50 nⅡn。” 
1.2 关节式刚柔过渡的结构形式 关节式刚柔过渡采用的是柔性网与刚性网平行架设,形 成柔性网与刚性网的锚段关节,根据受电弓在柔性网与刚性 网运行时抬升量的不同,在刚柔过渡始触区内对刚性网接触 线高度进行控制,刚性汇流排终端微微翘起,终端弯曲起点的 抬高量等于柔性悬挂受电弓抬升量,然后刚性悬挂再过渡到 正常接触线高度,从而实现平滑过渡。 工作原理就是通过汇流排的终端与带张力的接触线的高 差进行配合,利用汇流排终端的小曲率特性降低受电弓经过 时的冲击力,实现受电弓平滑过渡。该方式主要考虑柔性网结 构形式、张力大小、受电弓运行时动态抬升量等。 关节式刚柔过渡结构形式如图l所示。 非绝缘刚柔过渡处 刚性悬挂 绝缘刚柔过渡处 刚性悬挂 图1关节式刚柔过渡结构形式 2 关节式刚柔过渡处受电弓的运动轨迹分析 2.1 刚柔过渡处受电弓的技术要求 刚柔过渡处受电弓应平滑过渡,安全可靠,无打弓、钻弓 等故障发生。从柔到刚,应保证受电弓抬升逐渐降低,不出现 硬点,平滑过渡到刚性网;从刚到柔,应避免受电弓受力突变, 发生抖动,导致过渡不平滑。刚柔过渡之间的载流量应满足最 大负荷时地铁列车的取流要求,与牵引网主导流回路载流量 相一致。刚柔过渡处最好选择在直线、高净空隧道和非电力机 车启动的地方。 2.2受电弓受力分析 设受电弓弓头质量为r/l,,受电弓经过刚柔过渡时在垂直方 向的受力变化为F,由于刚柔过渡长度相对较短,列车通过时 按匀速考虑,速度设为 ,根据公式 、 可得: F=m ・ m eV2oK ( ‘ 式中, 为刚柔过渡处受电弓运行轨迹曲率。 由此可见,在刚柔过渡处受电弓受力变化与受电弓弓头 质量、机车运行速度及受电弓运行轨迹曲率有关,曲率越小, 受电弓受力变化越小。也就是说,在受电弓抬升力一定的情况 下,受电弓抬升高度一定,适当增加刚柔过渡处过渡长度,曲 率 变小,受电弓受力变化也会变小,才能更好地实现受电弓 
平滑过渡。因此刚柔过渡的关键技术就是确保受电弓受力变 
化尽可能小,保证受力稳定性。 
2.3接触网动态检测装置检测到的接触线抬升曲线 
接触网动态检测装置检¥JJN的接触线抬升曲线如图2、图 
3N示,其中h为刚柔过渡始触点接触线的抬升量,s为刚柔过渡 
长度,检测速度为80 km/h。根据接触网动态检测装置检测到 
的接触线抬升曲线,可以看出当受电弓从刚性过渡到柔性时, 
接触线抬升量会逐渐增大,抬升量范围为O~10 mm;从柔性过 
渡到刚性时,接触线抬升量会逐渐减小,抬升量范围为2O~ 
50 ITLrn。 

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线路距离/m 
图2刚性过渡到柔性接触线抬升曲线 

500 600 
线路距离/m 

图3柔性过渡到刚性接触线抬升曲线 
(下转第153页) 

机电信息2017年第24期总第522期151 
则电流有效值为: 
.,1 Jld・ndS (9) 
因双边结构磁力联轴器的永磁转子双侧均有铜转子存 在,故其电流密度分布满足: .,l — o'BgYvo ̄re , 4、/2 三二 .1 :——— =口B D e . 4、/2 z≤ (1O) ≥皂 式中,z 为永磁转子径向长度(nun),永磁转子径向长度中心处 为坐标零点。 由此可知,双边结构一个很大的优势在于铜套上的电流 密度随着与永磁转子径向距离的变化而下降的趋势并不像单 边结构那样集中和明显,这就直接导致了主从转子大转差运 转下的电流趋肤效应大大下降。双边结构电流涡流的趋肤深 度大约是单边结构的两倍,这将极大地减小由于电流趋肤效 应而导致的发热损耗。 4联轴器调速特性分析 随着轴向位移长度增加,联轴器主从转子轴向重合长度 会逐渐下降,导致铜转子切割磁场的有效长度减小,其内部感 生电流随之减小,所受洛伦兹力减小,联轴器输出转矩减小。 在转差上升到联轴器损耗峰值之前,随主从转子转差上 升,铜转子对于永磁转子的相对运动速度逐渐上升,铜转子内 部产生的涡流增大,则由于涡流引起的铜转子发热损耗上升, 表现为联轴器的整体损耗值上升。当联轴器损耗达到峰值之 后,随着主从转子转差的继续上升,联轴器的轴向位移继续增 大,即主从转子在轴向距离上的重合长度继续减小,铜转子切 割磁场的有效长度逐渐下降,铜转子内部切割磁场产生的感 应电流不断减小,当因联轴器内外转子间转差上升导致的涡 Sheji yu Fenxi◆设计与分析一 流增大值小于因铜转子切割磁场有效长度减小导致的涡流减 小值时,总体呈现出铜转子内部涡流减小、发热损耗降低,最 终表现为联轴器总的对外损耗下降。 

5结语 
本文通过对于双铜套磁力联轴器的结构及原理特性进行 
分析,得出该类型磁力联轴器的结构优势,并对该类型联轴器 
进行分析计算,得出双边结构联轴器相对于单边结构的优势 
所在;根据分析结果,得出在运行条件改变的情况下联轴器传 
递转矩大小的变化趋势。对于双铜套磁力联轴器的结构原理、 
特性优势、运行性能等进行介绍,从理论层面验证了该结构磁 
力联轴器的合理性和可行性。 

[参考文献] 
[1]雷震霖,谢琪,张世伟,等.用于超高真空的磁力耦合传动元 
件工作特性的研究[J].真空,1998(5):18—21. 
[2]王德喜,张世伟.超高真空磁力耦合元件结构参数的计算研 
究[J].真空,2000(3):18—21. 
[3]杨超君,蒋生发.耐高温实心转子永磁感应电涡流式磁力传 
动装置:200620078078.6[P].2006-09-29. 
[4]杨超君,管春松,芦玉根.一种可调式轴向异步磁力联轴器: 
201i10219054.3[P].201卜08—02. 
[5]杨超君,周日华,蒋毅一.一种高性能异步盘式磁力耦合器: 
201210434166.5[P].2012-1卜05. 
[6]张宏刚.永磁磁力耦合器损耗的计算与分析[D].长春:吉林 
大学,2008. 

收稿日期:2017—07一l3 
作者简介:姜浩(1993一),男,吉林白山人,硕士研究生,研究 
方向:机电传动与控制。 

(上接第151页) 
3 关节式刚柔过渡始触区的高差分析 

3.1 关节式刚柔过渡柔性网到刚性网始触区的高差分析 
现场对刚柔过渡柔性网到刚性网的始触点高差进行三次 
调整观察,调整高差分别为20 mn'l、50 lnrn、60 inrn,其中高差为 
60 rlllll时出现了打火现象,而高差为20 rflnl、50 mill时,均未 
出现固定拉弧点且运行状态良好。通过现场观察测量,验证了 
动态检测柔性网过渡到刚性网接触线抬升曲线的准确性,最 
终得出关节式刚柔过渡柔性网到刚性网始触点处保证20~ 
50 mm的高差为宜。 
3.2 关节式刚柔过渡刚性网到柔性网始触区的高差分析 
现场对刚柔过渡刚性网到柔性网的始触点高差进行三次 
调整观察,调整高差分别为0nli/1、10ITlnl、20 nllTl,发现高差为 
20 mnl时出现了拉弧现象,高差为l0 mill出现轻微打火现象, 
而高差为0 rlLITI时,未出现固定拉弧点且运行状态良好。通过现 
场观察测量,验证了动态检测刚性网过渡到柔性网接触线抬 
升曲线的准确性,最终得出关节式刚柔过渡刚性网到柔性网 
始触点处保证0~10 inln的高差为宜。 ’ 

4总结与建议 
根据前文的分析验证,为了保证刚柔过渡处受电弓能平 

滑过渡,安全可靠,无打弓、钻弓等故障发生,关节式刚柔过渡 
柔性网到刚性网始触点处保证20 ̄50 lrl/n的高差为宜,而刚性 
网到柔性网始触点处保证0~10 Inm的高差为宜。 

[参考文献] 
[1]人力资源和社会保障部教材办公室,广州市地下铁道总公 
司.接触网检修工[M].北京:中国劳动社会保障出版社,2010. 
[2]广州市地下铁道总公司运营事业总部接触网专业组.广州地 
铁刚性接触网检修规程[z],2013. 
[3]赵海军.刚柔过渡方式的研究[J].电气化铁道,2008(1): 
25—27. 
[4]李金华.架空刚性悬挂的技术分析[J].城市轨道交通研究, 
2000(3):33-37. 

收稿日期:2017—06—28 
作者简介:李丁丁(199O一),男,河北保定人,城市轨道交通 
供电助理工程师,主要从事广州地铁一号线接触网技术管理工作。 

机电信息2017年第24期总第522期153