混凝气浮池构筑物计算公式

1、格栅曹总宽度B ：B=S （n-1）+b×nS —栅条宽度，m ； b —栅条净间隙，m ； n —栅条间隙数。

栅条间隙数n 可由下式决定：υα••=h b Q n sin max式中：Q max —最大设计流量，m 3/s ； h —栅前水深，m ；u —污水流经格栅的速度，一般取0.6~1.0m/s ； α—格栅安装倾角；αsin —经验修正系数。

格栅框架内的栅条数目为n-1 2、过栅水头损失h 2：αsin 2υ2002••=•=gh h k h δ 式中：h 0—计算水头损失，m ； ζ—阻力系数，计算公式如下表； g —9.81m/s 2； k —系数，一般为3。

通过格栅的水头损失一般为0.08~0.15m 。

栅条断面形状 计算公式说明 锐边矩形 34)(b S βδ=β=2.42迎水面为半圆形矩形β=1.83 圆形β=1.79 迎水、背水面均为半圆形的矩形β=1.67 正方形2)1-(bSb εδ+= β=0.643、栅后槽的总高度HH=h+h 1+h 2式中：h 1—格栅前渠道超高，一般取h 1=0.3m ； 4、格栅的总长度LL=L 1+L 2+0.5+1+αtg H 1式中：L 1—进水渠道宽度，L 1=112tg B -B α，B 1为进水渠道宽度，1α为进水渠道渐宽部位的展开角度；L 2—格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度，一般取L 2=0.5L 1；H 1—栅前槽高。

5、每日栅渣量W1000864001max ×ו=z k w Q w式中：W 1—单位体积污水栅渣量，()污水33310/m m ，一般取0.1~0.01，细格栅取值大，粗格栅取值小； K z —污水总量变化系数。

图中L 3=αtg H 1一、平流式沉砂池1、平流式沉砂池的设计参数（1）污水在池内的最大流速为0.3m/s ，最小流速应不小于0.15m/s ； （2）最高时流量时，污水在池内的停留时间不应小于30s ，一般取30~60s ；（3）有效水深不应大于1.2m ，一般采用0.25~1.0m ，每格宽度不宜小于0.6m ；（4）池底坡度一般为0.01~0.02，当设置除啥设备时，可根据除砂设备的要求确定池底的形状。

举例来说，按悬壁计算的实例：一.设计资料1. 几何信息: (单位: 除注明外,均为mm)梁号1: 跨长= 6000 B×H = 300 × 10002. 荷载条件:均布恒载标准值=0.00kN/m ；活载准永久值系数=0.50均布活载标准值=0.00kN/m ；支座弯矩调幅系数=100.0%梁容重=25.00kN/m3 ；计算时不考虑梁自重:恒载分项系数=1.20 ；活载分项系数=1.40说明: 各梁跨的附加荷载参见[几何及荷载标准值简图]3.配筋信息:抗震等级:非抗震；纵筋种类:HRB400 ；fyk=400 N/mm2混凝土强度等级:C25 ；fc=11.9 N/mm2 ；ft= 1.27 N/mm2；箍筋种类:HPB235 ；fyk=235 N/mm2配筋调整系数=1.0 ；上部保护层厚度=25mm ；as'=25+10 = 35mm下部保护层厚度=25mm ；as=25+10 = 35mm最大裂缝限值=0.400mm ；挠度控制系数C=200二.计算结果：单位说明: 弯矩:kN.m 剪力:kN 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm 尺寸:mm内力计算采用有限元计算方法截面配筋方式:单筋-----------------------------------------------------------------------梁号1: 跨长= 6000 B×H = 300 × 1000左中右弯矩(-) : -332.749 -31.250 0.000弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000剪力: 181.500 37.500 0.000上部纵筋: 1011 600 600下部纵筋: 600 600 600箍筋Asv: 435 435 435上纵实配: 4E20(1257) 4E16(804) 4E16(804)下纵实配: 4E16(804) 4E16(804) 4E16(804)箍筋实配: [url=mailto:4d8@250(804]4d8@250(804[/url]) [url=mailto:4d8@250(804]4d8@250(804[/url])[url=mailto:4d8@250(804]4d8@250(804[/url])腰筋实配: 10d10(785) 10d10(785) 10d10(785)上实配筋率: 0.42% 0.27% 0.27%下实配筋率: 0.27% 0.27% 0.27%箍筋配筋率: 0.27% 0.27% 0.27%裂缝: 0.378 0.014 0.000挠度: 0.000 4.296 10.957最大裂缝: 0.378mm<0.400mm最大挠度: 10.957mm<30.000mm(6000/200)按双向板考虑：3.3 荷载计算3.3.1 池壁荷载计算:(1)池外荷载:主动土压力系数Ka= 0.33侧向土压力荷载组合(kN/m2):部位(标高) 土压力标准值水压力标准值活载标准值基本组合准永久组合池壁顶端(5.400) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00地面(0.000) 0.00 0.00 3.33 3.81 1.33地下水位处(-0.500) 3.00 0.00 3.33 7.62 4.33底板顶面(-0.600) 3.33 1.00 3.33 9.31 5.67(2)池内底部水压力: 标准值= 55.00 kN/m2, 基本组合设计值= 69.85 kN/m23.3.2 底板荷载计算(池内无水，池外填土):水池结构自重标准值Gc= 2287.80kN基础底面以上土重标准值Gt= 144.00kN基础底面以上水重标准值Gs= 14.40kN基础底面以上活载标准值Gh= 248.94kN水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb = (2287.80×1.20+144.00×1.27+14.40×1.27+248.94×1.27×0.90)/84.360 = 38.30kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe = (2287.80+144.00+14.40×1.00+1.50×69.960×0.40+10.00×14.400×0.40)/84.360 = 30.18kN/m2板底均布净反力基本组合:Q = 38.30-0.400×25.00×1.20= 26.30 kN/m2板底均布净反力准永久组合:Qe = 30.18-0.400×25.00= 20.18 kN/m23.3.3 底板荷载计算(池内有水，池外无土):水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb = [2287.80×1.20+(6.000×10.000×5.500)×10.00×1.27]/84.360 = 82.22kN/m2板底均布净反力基本组合:Q = 82.22-(0.400×25.00×1.20+5.500×10.00×1.27) = 0.37kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe = [2287.80+(6.000×10.000×5.500)×10.00]/84.360 = 66.24kN/m2板底均布净反力准永久组合:Qe = 66.24-(0.400×25.00+5.500×10.00) = 1.24kN/m23.4 内力,配筋及裂缝计算弯矩正负号规则:池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负荷载组合方式:1.池外土压力作用(池内无水，池外填土)2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度)(3)L侧池壁内力:计算跨度: Lx= 6.300 m, Ly= 6.000 m , 三边固定,顶边自由池壁类型: 普通池壁,按双向板计算基本组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用基本组合内侧-水平跨中 4.08 - - 4.08水平边缘- 78.64 - 78.64竖直跨中2.62 - - 2.62竖直上边缘- 0.00 - 0.00竖直下边缘- 94.38 - 94.38外侧-水平跨中- -30.60 -18.48 -49.08水平边缘-10.49 - -21.71 -32.20竖直跨中- -19.67 -16.74 -36.41竖直上边缘0.00 - 0.00 -0.00竖直下边缘-12.58 - -21.20 -33.79准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用准永久组合内侧-水平跨中 2.48 - - 2.48水平边缘- 61.92 - 61.92竖直跨中1.60 - - 1.60竖直上边缘- 0.00 - 0.00竖直下边缘- 74.31 - 74.31外侧-水平跨中- -24.10 -16.17 -40.27水平边缘-6.38 - -19.00 -25.38竖直跨中- -15.49 -14.64 -30.13竖直上边缘0.00 - 0.00 -0.00竖直下边缘-7.66 - -18.55 -26.21(4)B侧池壁内力:计算跨度: Lx= 10.300 m, Ly= 6.000 m , 三边固定,顶边自由池壁类型: 普通池壁,按双向板计算基本组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用基本组合内侧-水平跨中 4.66 - - 4.66水平边缘- 117.57 - 117.57竖直跨中4.63 - - 4.63竖直上边缘- 0.00 - 0.00竖直下边缘- 177.89 - 177.89外侧-水平跨中- -34.98 -19.39 -54.37水平边缘-15.68 - -20.02 -35.70竖直跨中- -34.72 -12.87 -47.59竖直上边缘0.00 - 0.00 -0.00竖直下边缘-23.72 - -20.53 -44.25准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用准永久组合内侧-水平跨中 2.84 - - 2.84水平边缘- 92.58 - 92.58竖直跨中2.82 - - 2.82竖直上边缘- 0.00 - 0.00竖直下边缘- 140.07 - 140.07外侧-水平跨中- -27.54 -16.96 -44.51水平边缘-9.54 - -17.52 -27.06竖直跨中- -27.34 -11.26 -38.60竖直上边缘0.00 - 0.00 -0.00竖直下边缘-14.43 - -17.96 -32.39(5)底板内力:计算跨度:Lx= 6.300m, Ly= 10.300m , 四边简支+池壁传递弯矩按双向板计算.1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)基本组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中89.12 - 61.76B向跨中42.88 - 28.60下侧-L向边缘0.00 -44.25 -44.25B向边缘0.00 -33.79 -33.79L向跨中- -27.36 -B向跨中- -14.28 -准永久组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中68.37 - 48.07B向跨中32.89 - 22.45下侧-L向边缘0.00 -32.39 -32.39B向边缘0.00 -26.21 -26.21L向跨中- -20.30 -B向跨中- -10.45 -2.池内有水,池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)基本组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中 1.26 102.30 103.57B向跨中0.61 57.46 58.07L向边缘0.00 177.89 177.89B向边缘0.00 94.38 94.38准永久组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中4.19 80.55 84.75B向跨中2.02 45.24 47.26L向边缘0.00 140.07 140.07B向边缘0.00 74.31 74.31(6)配筋及裂缝:配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.裂缝计算根据《水池结构规程》附录A公式计算.按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:①L侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm)部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度内侧-水平跨中 4.08 643 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.02 水平边缘78.64 1053 [url=mailto:D16@190]D16@190[/url] 1058 0.20竖直跨中2.62 643 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.01竖直上边缘0.00 643 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.00竖直下边缘94.38 1276 [url=mailto:D16@150]D16@150[/url] 1340 0.19 外侧-水平跨中-49.08 646 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.27 水平边缘-32.20 643 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.17竖直跨中-36.41 643 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.20竖直上边缘-0.00 643 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.00竖直下边缘-33.79 643 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.17。

沈阳化工大学水污染控制工程三级项目题目：小区生活污水回用处理设计院系：环境与安全工程学院专业：环境工程提交日期： 2020 年 5 月 26 日摘要本文主要介绍了小区生活污水回用处理设计的过程，其中包括工艺流程、以及流程中各个构筑物的设计计算、高程和平面布置。

循环式活性污泥法（CASS）是序批式活性污泥法工艺（SBR）的一种变形。

它综合了活性污泥法和SBR工艺特点，与生物选择器原理结合在一起，具有抗冲击负荷和脱氮除磷的功能。

本次设计采用了CASS工艺进行设计计算。

其中包括池体的计算和格栅等辅助物尺寸计算，处理后水质达到一级B标准。

关键词：小区生活污水回用循环式活性污泥法设计计算AbstractThis paper mainly introduces the design process of residential sew age reuse treatment, including the process flow, as well as the design of e ach structure in the process, elevation and plane layout. Circulating activa ted sludge process (CASS) is a variation of sequential batch activated slu dge process (SBR). It integrates the characteristics of activated sludge pro cess and SBR process, combines with the principle of biological selector, and has the functions of impact load resistance and denitrification and de phosphorization. This design adopts CASS technology to design and calc ulate. It includes the calculation of the pool body and the size calculation of the grid and other auxiliary objects. After treatment, the water quality r eaches the standard of grade a B.目录摘要 (2)一.生活污水概况 (5)二.工艺流程比较 (5)三.构筑物设计计算 (5)3.1(格栅) (5)3.2(调节池) (7)3.3(曝气沉砂池) (8)3.4(CASS生物池) (9)3.5(混凝气浮池)…………………………………………………103.5.1(混凝工艺) (11)3.5.2(气浮工艺) (11)3.5.3(设计参数) (11)3.6(加氯消毒池) (14)3.7(计量设备——巴氏计量槽) (15)四.污泥处理单元 (17)4.1(贮泥室) (17)4.2(污泥泵) (17)4.3(污泥浓缩机) (17)五.高程计算 (18)5.1(管道沿程水头损失) (18)5.2(管道局部水头损失) (18)5.3(构筑物自身在运转中所产生的水头损失) (19)六.平面布置图 (20)七．工程造价预算 (21)总结 (24)参考文献 (25)一.生活污水概况日平均流量：1000 m3/d表一处理水质情况水质指标COD BOD SS 氨氮pH处理水质425 225 250 37 6-9目标水质60 20 20 8 6-9预将其处理回用为市区景观用水，执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918－2002）一级B标准，全部排放至五类水体。

水池混凝土方量计算公式
1.圆形水池混凝土方量计算公式：
圆形水池的混凝土方量可以通过以下公式计算：
V=π*r^2*h*(1+1.5*d/r)
首先，计算圆形水池的底面积，即π*r^2、然后，将底面积与高度
相乘，得到水池的体积。

最后，考虑到水池壁的厚度，需要将体积乘以一
个修正系数（1+1.5*d/r），来纠正壁厚对体积的影响。

2.矩形水池混凝土方量计算公式：
矩形水池的混凝土方量可以通过以下公式计算：
V=l*w*h*(1+2*d/(l+w))
其中，V表示混凝土体积，l为水池的长度，w为水池的宽度，h为水
池的高度，d为水池壁厚度。

首先，计算矩形水池的底面积，即l*w。

然后，将底面积与高度相乘，得到水池的体积。

最后，考虑到水池壁的厚度，需要将体积乘以一个修正
系数（1+2*d/(l+w)），来纠正壁厚对体积的影响。

需要注意的是，以上公式仅仅计算了水池的混凝土方量，并未考虑其
他因素，如管道、附属设备等。

在实际设计中，还需对这些因素进行综合
考虑，并在计算公式中加以修正。

另外，还需要根据实际工程情况进行施
工缝隙的预留和浪踏考虑。

最后，为了确保水池结构的安全性和稳定性，需要在计算公式中设置一定的安全系数，并进行相关的结构设计和工程计算。

此外，还需要进行现场勘测和监测，以确保混凝土浇筑的精确性和质量可控性。

3、气浮法的原理与应用❖ 气浮法的分类：（根据产生气泡的方法分类）❖ 电解气浮法❖ 散气气浮法（扩散板，叶轮）❖ 溶气气浮法（真空溶气，加压溶气）❖ 气浮法的适用范围：❖ 分离去除废水中的悬浮油和乳化油；❖ 分离去除废水中的有机物、重金属和表面活性物质；❖ 分离回收废水中的有用物质（纸浆，贵金属）❖ 分离浓缩活性污泥（代替二沉池、浓缩池）。

❖ 气浮法的优点：❖ 表面负荷可达12m3/m2.h ，效率高；❖ 浮渣含水率低（<96%），渣量少，排渣方便；❖ 与混凝沉淀法比，混凝剂用量少；❖ 增加溶解氧，有利于后续处理，泥渣不易腐化。

❖ 气浮法的缺点：❖ 电耗高，运营费用高；❖ 设备多，管理复杂。

4、回流加压溶气气浮工艺设计计算：❖ 设计参数：❖ 气浮池有效水深：2.0 - 3.0 m❖ 气浮池长宽比：1:1 – 1.5 :1❖ 分离区表面负荷：5 – 10 m3/m2.h❖ 分离区水力停留时间：10 – 30 min❖ 分离区水流下降流速：1 –3 mm/s❖接触区水流上升流速：5 – 10 mm/s❖ 接触区水力停留时间：≥2 min5、回流加压溶气气浮工艺设计计算：气浮池有效容积（接触区，分离区）：(min)t )/(Q )/(Q )(6024)(3R 33水力停留时间—回流加压溶气水量—处理水量—气浮池有效容积—式中：d m d m m V t Q Q V R ⨯⋅+=例题1：某工业废水拟采用回流加压气浮法处理，Q ＝2000m3/d ，SS 浓度S ’＝600mg/L ，水温30°C ，气浮实验数据：A/S ＝0.02，f ＝0.6，P ＝0.3MPa （表压），Ca ＝18.14 mg/L ，求回流加压溶气水量。

❖ 解： dm P f C S Q S AQ a R /9454.2524000)10.46.0(14.18600200002.0)1(3==-⨯⨯⨯⨯=-⋅⋅'⋅⋅=。

气浮池工艺计算案例1.气浮池适用条件（1）低浊度原水（一般常年浊度在100NTU以下）；（2）含藻类及有机杂质较多的原水；（3）低温度水，包括因冬季水温较低而用沉淀、澄清处理效果不好的原水；（4）水源受到污染，色度高，溶解氧低的原水。

2.设计参数（1）设计规模：近期建设1座，建设规模为3.0万m3/d，远期再建一座气浮池规模3.0万m3/d。

近远期共用1个气浮池设备间，近期完成土建建设，远期增加配套气浮池设备。

（2）单格设计流量：近期Q=30000×1.1=1375m3/h=0.3819m3/s。

3.气浮池尺寸计算3.1.混凝区单格气浮池上浮区面积：B×L=2.8×（2.8+3.4）m=17.36m2；混凝区停留时间：/==17.36×4.05÷1375×60=3.07minT V Q3.2.絮凝区单格气浮池上浮区面积：B×L=12.4×2×1.765m=43.772m2；絮凝区停留时间：==43.772×3.95÷1375×60=7.54min（水力絮凝10~20min）。

T V Q/3.3.接触区接触区进区流速：/v Q A==（1375+200）/3600÷（0.78×12.4）=0.045m/s（0.1m/s）单格接触区面积：B×L=12.4×0.81m=10.04m2；接触区上升流速：/v Q A==0.3819÷10.04=38.04mm/s（可10~20mm/s，不低于10mm/s，一般采用20mm/s）；接触区停留时间：/T V Q==10.04×3.90÷1375×60=1.7min（手册≥60s）接触区水深：3.90H vT m==（有效水深2.0~3.0m）3.4.气浮分离区单格上浮区面积：B×L=12.4×6.0m=74.4m2；气浮区上升流速（分离面积负荷）：/v Q A==（1375+200）÷74.4=21.17m/h（5.4~7.2m3/m2.h）；停留时间：/T V Q==74.4×3.90÷1375×60=12.66min；放空时间：放空面积=0.2×0.2=0.04m2；max0.620.043/Q m s==⨯μ放空时间为：2274.4 3.90==0.74h max0.2163600VtQ⨯⨯=⨯3.5.气浮池总尺寸（规范：一般气浮池单格宽不超过10.0m，单格长不超过15m，无严格要求）气浮池平面占地尺寸为22.0×13.2m。

气浮池的设计计算气浮池是污水处理中常用的预处理设备，利用溶气水将污水中的悬浮物分离出来，初步净化水质，具有脱色、除油、除悬浮物的功能。

可以采用混凝土结构配套行车式刮渣机，也可以采用钢制主体结构，在工厂内制作成一体化溶气气浮机。

（1）气浮机设计为了防止进入气浮池的水流干扰悬浮颗粒的分离，在气浮池的前面均设置隔板，在隔板前面的部分称为接触室(接触区，变称捕捉区)，隔板后面的部分称为分离室(分离区)。

反应后的絮凝水进入接触室，与来自溶气释放器的释气水相混合。

此时水中的絮粒与微气泡相碰撞、粘附形成带气絮粒而上浮，并在分离区中进行固、液分离，浮至水面的浮渣由刮渣机刮至排渣槽排出;清水则由穿孔集水管汇集到集水槽后出流，部分清水经由溶气水泵加压后进入溶气罐，在罐内与空压机的压缩空气相互接触溶解。

平流式气浮池的设计停留时20～30min，表面负荷率5～10m³(m²·h)。

气浮池底应以0.01～0.02的坡度坡向排污口(或由两端坡向中央)，排污管进口处应设计泥坑。

浮渣槽应以0.03～0.05的坡度坡向排渣口。

穿孔集水管常用200mm的铸铁管，管中心线距池底250～300mm，相邻两管中心距为1.2～1.5m，沿池长方向排列。

每根集水管应单独设出水阀，以便调节出水量和在刮渣时提高池内水位。

(2)接触区的设计接触区设计得好坏对气浮净水效果影响甚大，因为气浮过程主要依赖于微气泡对絮凝的接触和捕捉;接触室为气泡与絮凝体提供良好的接触条件，其宽度还应易于安装和检修。

进入接触室的流速小于100mm/s,隔板下端的水流上升速度一般取10～20mm/s，而隔板上端的上升流速一般取5～10mm/s;接触室的停留时间2min,表面负荷率取36～72m³/(m²·h);隔板下端直段一般取300～500mm;隔板上部与气浮池水面之间应留有300mm的高度，以防止干扰分离区的浮渣层。

混凝土计算时的常用公式！混凝土温度计算公式1．最大绝热温升（二式取其一）（1）Th＝（mc＋k·F）Q/c·ρ（2）Th＝mc·Q/c·ρ（1－e-mt）式中 Th——混凝土最大绝热温升（℃）；mc——混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（kg/m3）；F——混凝土活性掺合料用量（kg/m3）；K——掺合料折减系数。

粉煤灰取0.25~0.30；Q——水泥28d水化热（kJ/kg）查表；c——混凝土比热、取0.97［kJ/（kg·K）］；ρ——混凝土密度、取2400（kg/m3）；e——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变。

T1（t）＝Tj＋Th·ξ（t）式中 T1（t）——t龄期混凝土中心计算温度（℃）；Tj——混凝土浇筑温度（℃）；ξ（t）——t龄期降温系数、3．混凝土表层（表面下50~100mm处）温度1）保温材料厚度（或蓄水养护深度）δ＝0.5h·λx（T2－T q）Kb/λ（Tmax－T2）式中δ——保温材料厚度（m）；λx——所选保温材料导热系数[W/（m·K）]T2——混凝土表面温度（℃）；Tq——施工期大气平均温度（℃）；λ——混凝土导热系数，取2.33W/（m·K）；Tmax——计算得混凝土最高温度（℃）；计算时可取T2－Tq＝15~20℃Tmax＝T2＝20~25℃Kb——传热系数修正值，取1.3~2.0T2——混凝土表面温度（℃）；Tq——施工期大气平均温度（℃）；λ——混凝土导热系数，取2.33W/（m·K）；Tmax——计算得混凝土最高温度（℃）；计算时可取T2－Tq＝15~20℃Tmax＝T2＝20~25℃Kb——传热系数修正值，取1.3~2.0传热系数修正值保温层种类K1K21纯粹由容易透风的材料组成（如：草袋、稻草板、锯末、砂子）2.63.02由易透风材料组成，但在混凝土面层上再铺一层不透风材料2.02.33在易透风保温材料上铺一层不易透风材料1.61.94在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料1.31.55纯粹由不易透风材料组成（如：油布、帆布、棉麻毡、胶合板）1.31.5注：1．K1值为一般刮风情况（风速＜4m/s，结构位置＞25m）；2．K2值为刮大风情况。

初沉池加混凝剂用量计算公式
哎呀，说起这个初沉池加混凝剂的用量计算公式，我可真是有话要说。

你知道的，这事儿听起来挺枯燥的，但是呢，我得告诉你，这背后其实挺有意思的。

那天，我正坐在实验室里，眼前摆着一堆试管和量筒，还有那让人头晕眼花的计算公式。

我得算出这个混凝剂的用量，好让初沉池里的水变得清澈。

这活儿可不简单，得精确到毫克，差一点都不行。

我先得测出水样的浊度，这玩意儿就像你煮汤时的汤渣，多了就浑了。

我小心翼翼地把水样滴进仪器里，眼睛盯着读数，生怕看错了。

然后，我得根据这个浊度，算出需要多少混凝剂。

这公式啊，说起来挺复杂的，但是说白了，就是根据水的浊度和混凝剂的效能来决定的。

我记得那天，我算了好几遍，每次都得重新调整混凝剂的量。

这玩意儿，多了，水是清了，但是成本上去了；少了，水还是浑的，效果达不到。

我就像在玩平衡木，小心翼翼地调整着。

终于，我找到了那个平衡点。

我把计算好的混凝剂倒进水样里，看着它慢慢沉淀，水一点点变清。

那一刻，我感觉自己就像个魔术师，把浑浊的水变清澈了。

你可能会问，这有什么大不了的？但对我来说，这不仅仅是个实验，它让我明白了，即使是最枯燥的计算，背后也有它的乐趣和意义。

这就像是生活中的小事，看起来不起眼，但当你投入进去，就会发现它的美。

所以，下次你看到清澈的水，别忘了，那背后可能有个像我这样的人，默默地计算着混凝剂的用量，为了让这个世界变得更美好一点点。

这就是我的故事，一个关于初沉池加混凝剂用量计算公式的小故事。

虽然听起来可能有点无聊，但对我来说，这是一段难忘的经历。

水产品加工行业环境监察简要指南水产品加工包括一般水产冷冻品、熟制品、罐头制品等上游产品加工以及下游的饲料（鱼粉）、甲壳素等产品的加工。

其中水产品冷冻加工占加工总量的一半以上，主要有甲壳类动物(虾、蟹等)、头足类动物(乌贼、鱿鱼等)、棘皮动物(海参)和鱼类等。

水产品加工行业废水的有机物和悬浮物含量高，蛋白质、油脂等大分子有机物质多，COD、氨氮及总磷浓度高，特别是总磷达标比较困难。

此外，企业生产季节性强，原料、产品及加工工艺差异很大，故该行业存在污水产生量及水质浓度波动大等特点。

1.1 一般水产冷冻品加工一般水产冷冻品指鱼类、虾干、冻红鱿鱼、冻虾仁、冻梭子蟹、切蟹加工冷冻等。

废水包括鱼类水产品生产过程中产生的理鱼废水，切割蟹生产过程中产生的理蟹废水，其吨产品废水产生量为7～10吨，混合废水水质浓度约为：COD 1000-1500mg/L，氨氮80mg/L、BOD5 1000mg/L。

虾仁加工过程中产生的废水包括浸泡废水、清洗废水，浸泡工段废水总磷含量高。

吨产品废水产生量约15～30吨，其中水质浓度约为：COD 2200mg/L，BOD51600mg/L，氨氮50mg/L；浸泡工段一般采用2-3%浓度的多聚磷酸钠浸泡液，总磷浓度为10～20mg/L，最高可达60mg/L。

冻梭子蟹污染物浓度一般较低。

1.2 熟制品加工熟制品加工指章鱼、鱿鱼、鱼糜、海带、海参、贻贝等加工成熟制品或熏制品等（含海鲜调理食品加工）。

废水主要包括水产品加工废水、场地清洗废水、熟制品生产线清洗工序产生的废水、漂洗及蒸煮工序产生的废水等，吨产品废水产生量约2～6吨；蒸煮和漂洗工序产生的废水浓度较高，水质浓度约为：COD 2000～2500mg/L，氨氮100～200mg/L、BOD5 1000～1500mg/L，动植物油约150mg/L。

其中贻贝加工废水包括蒸煮液、粗洗废水、清洗废水及车间冲洗废水等，其吨产品废水产生量约为3吨。