2.4. 幕墙横梁计算2.4.1. 幕墙横梁基本计算参数H1:横梁上幕墙分格高: 1.950 mH2:横梁下幕墙分格高: 1.950 mB:幕墙分格宽: 1.650 mA上 =B^2/4 (三角形分布)=1.650^2/4 = 0.681 m^2A下 =B^2/4 (三角形分布)=1.650^2/4 = 0.681 m^2A=A上+A下=0.681+0.681 = 1.361 m^22.4.2. 荷载计算:2.4.2.1. 风荷载计算:W k:作用在幕墙上的风荷载标准值 (kN/m^2)W:作用在幕墙上的风荷载设计值 (kN/m^2)W0:基本风压，按全国基本风压图取为: 0.75 kN/m^2βgz:阵风系数，由GB50009-2001表7.5.1得1.78μz:风压高度变化系数，由GB50009-2001表7.2.1得1.00μs1:风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)，取为: 大面处 转角处 μs1(1) =1.0μs1(10) =0.8×μs1(1)=0.8×1.0 = 0.80按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001:横梁从属面积: 1.0m^2 < A=1.361m^2 ≤ 10.0m^2，故μs1(A) =μs1(1) +[μs1(10)-μs1(1)]×logA=1.0+[0.8-1.0]×Log1.361 = 0.97μs1 =0.97+0.2 = 1.17γw:风荷载作用分项系数: 1.4W k=βgz×μz×μs1×W0 (GB50009-2001)=1.78×1.00×1.17×0.75 = 1.566 kN/m^2W=γw×W k=1.4×1.566 = 2.193 kN/m^22.4.2.2. 自重荷载计算:G AK:幕墙构件(包括面板和龙骨)的平均自重标准值: 0.400 kN/m^2G A:幕墙构件(包括面板和龙骨)的平均自重设计值 (kN/m^2)γG:自重荷载作用分项系数: 1.2G A =γG×G AK=1.2×0.400 = 0.480 kN/m^22.4.2.3. 地震荷载计算:q EAK:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(kN/m^2)q EA:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值(kN/m^2)β:动力放大系数，取 5.0α:水平地震影响系数最大值，本工程抗震设防烈度：6 度，取 0.04γ E :地震作用分项系数: 1.3q EAK =β×α×G AK=5.0×0.04×0.400=0.080 kN/m^2q EA =1.3×0.080 = 0.104 kN/m^22.4.2.4. 垂直幕墙面的荷载组合计算:q k:幕墙所受垂直幕墙面的组合荷载标准值(kN/m^2)q:幕墙所受垂直幕墙面的组合荷载设计值(kN/m^2)荷载采用 S W+0.5×S E 组合:q k =W k+0.5×q EAk=1.566+0.5×0.080 = 1.606 kN/m^2q=W+0.5×q EA=2.193+0.5×0.104 = 2.245 kN/m^22.4.3. 横梁计算:2.4.3.1. 弯矩计算:幕墙横梁按简支梁力学模型进行设计计算：(1). 横梁在自重荷载作用下的弯矩计算:q G:横梁所受自重荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) (矩形分布)q G=G A×H1=0.480 × 1.950 = 0.936 kN/mM x:自重荷载作用下横梁弯矩 (kN.m)M x=q G×B2/8=0.936×1.650^2/8 = 0.319 kN.m(2). 横梁在水平组合荷载作用下的弯矩计算:q.L-1:横梁所受上部水平组合荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) (三角形分布) q.L-2:横梁所受下部水平组合荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) (三角形分布) q.L-1=q×B/2=2.245×1.650/2 = 1.852 kN/mq.L-2=q×B/2=2.245×1.650/2 = 1.852 kN/mM y-1:上部水平组合荷载作用下横梁弯矩 (kN.m)M y-2:下部水平组合荷载作用下横梁弯矩 (kN.m)M y:水平组合荷载作用下横梁总弯矩 (kN.m)a1=0.825 m α1= a1 / B =0.500a2=0.825 m α2= a2 / B =0.500M y-1=q.L-1×B^2×(3-4α1^2)/24=1.852×1.650^2×(3-4×0.500^2)/24 = 0.420 kN.mM y-2=q.L-2×B^2×(3-4α2^2)/24=1.852×1.650^2×(3-4×0.500^2)/24 = 0.420 kN.mM y=M y-1 + M y-2=0.420 + 0.420 = 0.840 kN.m2.4.3.2. 选用横梁型材的截面特性:此处横梁选用: Q235b 冷成型钢横梁f:型材强度设计值：205.0 N/mm^2E:型材弹性模量：206000 N/mm^2I x:X 轴惯性矩: 500538 mm^4I y:Y 轴惯性矩: 350998 mm^4w x:X 轴抵抗矩: 13298 mm^3w y:Y 轴抵抗矩: 10202 mm^3A:型材截面积: 776 mm^2t:型材计算校核处壁厚: 2.5 mmS x:型材 X 轴截面面积矩: 8621 mm^3S y:型材 Y 轴截面面积矩: 7548 mm^3γ:塑性发展系数：1.05横梁最大挠度 Umax，小于其计算跨度的 1/2502.4.3.3. 幕墙横梁的强度计算:校核依据: M x/γ/w x+M y/γ/w y ≤ｆ (JGJ102-2003 6.2.4)M x:自重荷载作用下横梁弯矩：0.319 kN.mM y:水平组合荷载作用下横梁弯矩：0.840 kN.mσ:横梁计算强度 (N/mm^2)σ=M x×10^6/γ/wx + M y×10^6/γ/w y=0.319×10^6/1.05/13298 + 0.840×10^6/1.05/10202=101.256 N/mm^2101.256 N/mm^2 < 205.0 N/mm^2横梁强度可以满足2.4.3.4. 幕墙横梁的抗剪强度计算:校核依据: Q×S/I/t ≤ｆv (JGJ102-2003 6.2.5) f v:型材强度设计值：120.0 N/mm^2Q y:自重荷载作用下横梁的剪力设计值：Q y=q G×B/2=0.936×1.650/2 = 0.772 kNQ x:水平组合荷载作用下横梁的剪力设计值：Q x-1=q.L-1×B×(1-α1)/2=1.852×1.650×(1-0.500)/2 = 0.764 kNQ x-2=q.L-2×B×(1-α2)/2=1.852×1.650×(1-0.500)/2 = 0.764 kNQ x=Q x-1 + Q x-2=0.764 + 0.764 = 1.528 kNt x:横梁截面垂直于 X 轴腹板的截面总宽度：5 mmt y:横梁截面垂直于 Y 轴腹板的截面总宽度：5 mmτ:横梁剪应力 (N/mm^2)τy=Q y×10^3×S x/I x/t x=0.772×10^3×8621/500538/5 = 2.660 N/mm^22.660 N/mm^2 < 120.0 N/mm^2τx=Q x×10^3×S y/I y/t y=1.528×10^3×7548/350998/5 = 6.571 N/mm^26.571 N/mm^2 < 120.0 N/mm^22.4.3.5. 幕墙横梁的刚度计算:校核依据: Umax ≤ B/250 (JGJ102-2003 6.2.7-2)U ≤ 20 mm (招标文件要求)B/250 = 1.650×1000/250 = 6.6 mmU x:横梁自重作用下最大挠度 ( mm )q G.k:横梁所受自重荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m) (矩形分布)q G.k=G Ak×H1=0.400 × 1.950 = 0.780 kN/mU x=5×q G.k×B^4×10^12/(384×E×I x)=5×0.780×1.650^4×10^12/(384×206000×500538)=0.7 mm0.7 mm < 6.6 mm0.7 mm < 20.0 mmU y:横梁水平风荷载作用下最大挠度 ( mm )W k.L-1:横梁所受上部水平风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m) (三角形分布) W k.L-2:横梁所受下部水平风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m) (三角形分布) W k.L-1=Wk×B/2=1.566×1.650/2 = 1.292 kN/mW k.L-2=Wk×B/2=1.566×1.650/2 = 1.292 kN/mU y-1=W k.L-1×B^4×(25/8-5×α1^2+2×α1^4)×10^12/(240×E×I y)=1.10 mmU y-2=W k.L-2×B^4×(25/8-5×α2^2+2×α2^4)×10^4/(240×E×I y)=1.10 mmU y =U y-1+U y-2=1.10+1.10 = 2.2 mm2.2 mm < 6.6 mm2.2 mm < 20.0 mm2.5. 横梁与立柱连接件计算2.5.1. 横向节点(横梁与角码)2.5.1.1. 载荷计算:N1:连接处水平总力设计值 ( kN )N1=Qx = 1.528 kN2.5.1.2. 连接螺栓计算:f v:不锈钢螺栓连接的抗剪强度计算值: 175.0 N/mm^2N v:剪切面数: 1D1:螺栓公称直径: 6 mmD0:螺栓有效直径: 5.059 mmD vbh:螺栓受剪承载能力计算:D vbh=N v×π×D0^2×f v/4 (GB50017-2003 7.2.1-1)=1×π×5.059^2×175.0/4=3518 NN um:螺栓个数:N um=N1×10^3/N vbh=1.528×10^3/3518 = 0.434取 2 个N cbl:连接部位幕墙横梁型材壁抗承压能力计算:f c b:构件承压强度设计值: 185.0 N/mm^2t:横梁型材校核处最小壁厚: 2.5 mmN cbl=D0×∑t×f c b×N um/1000 (GB50017-2003 7.2.1-3) =5.059×2.5×185.0×2/1000= 4.679 kN4.679 kN > 1.528 kN强度可以满足2.5.2. 竖向节点(角码与立柱)N1:连接处水平总力设计值: 1.528 kNN2:连接处自重总值设计值 (N)N2=Qy = 0.772 kNN:连接处总合力设计值 (N)N =(N1^2+N2^2)^0.5=(1.528^2+0.772^2)^0.5 = 1.712 kN2.5.2.2. 连接螺栓计算:f v:不锈钢螺栓连接的抗剪强度计算值: 175.0 N/mm^2N v:剪切面数: 1D1:螺栓公称直径: 6 mmD0:螺栓有效直径: 5.059 mmD vbh:螺栓受剪承载能力计算:D vbh=N v×π×D0^2×f v/4 (GB50017-2003 7.2.1-1)=1×π×5.059^2×175.0/4=3518 NN um:螺栓个数:N um=N×10^3/N vbh=1.712×10^3/3518 = 0.487取 2 个N cbl:连接部位角码壁抗承压能力计算:f c b:构件承压强度设计值: 185.0 N/mm^2t:连接角码校核处最小壁厚: 5.0 mmN cbl=D0×∑t×f c b×N um/1000(GB50017-2003 7.2.1-3) =5.059×5.0×185.0×2/1000=9.359 kN9.359 kN > 1.712 kN强度可以满足2.5.3. 连接角码计算N1k:连接处水平总力标准值: 1.093 kNN2k:连接处自重总值标准值: 0.644 kNN1:连接处水平总力设计值: 1.528 kNN2:连接处自重总值设计值: 0.772 kN2.5.3.2. 选用连接角码的截面特性:此处连接角码选用: Q235b 热轧钢角码f:型材强度设计值：215.0 N/mm^2E:型材弹性模量：206000 N/mm^2γ:塑性发展系数：1.05b:连接角码宽: 80 mmt:连接角码厚: 5 mmL:连接角码计算长度: 40 mmI x:连接角码自重方向截面惯性矩 (mm^4)I x=b×t^3/12=80×5^3/12 = 833 mm^4I y:连接角码水平方向截面惯性矩 (mm^4)I y=t×b^3/12=5×80^3/12 = 213333 mm^4w x:连接角码自重方向抵抗矩 (mm^3)w x=b×t^2/6=80×5^2/6 = 333 mm^3w y:连接角码水平方向抵抗矩 (mm^3)w y=t×b^2/6=5×80^2/6 = 5333 mm^32.5.3.3. 连接角码强度计算:校核依据: M x/γ/w x+M y/γ/w y ≤ｆM x:自重荷载作用下角码的弯矩 (N.m m)M x=N2×a1( 其中 a1 = L/2 =20 mm )=0.772×20×1000 = 15444 N.mmM y:水平荷载作用下角码的弯矩 (N.m m)M y=N1×a1=1.528×20×1000 = 30556 N.mmσ:连接角码计算强度 (N/mm^2)σ=M x/γ/w x + M y/γ/w y=15444/1.05/333 + 30556/1.05/5333=49.582 N/mm^249.582 N/mm^2 < 215.0 N/mm^2连接角码强度可以满足2.5.3.4. 连接角码刚度计算:校核依据: Umax ≤ 2L/250a1=20 mm b1=20 mmm=1+1.5b1/a1=1+1.5×20/20 = 2.500U max:角码最大挠度U x =N2×a^3×m/(3×E×I x)=0.644×20^3×2.500×10^3/(3×206000×833)=0.02 mmU y =N1×a^3×m/(3×E×I y)=1.093×20^3×2.500×10^3/(3×206000×213333)=0.0002 mmU max=(U x^2+U y^2)^0.5=(0.02^2+0.0002^2)^0.5 = 0.02 mmXX大酒店幕墙工程XXX0.02 mm < 2×40/250 = 0.32 mm连接角码挠度可以满足要求________________________________________________________________________________________________________深圳市三鑫幕墙工程有限公司SANXIN FAÇADE ENGINEERING CO. LTD.120。
二层简易升降类机械式停车设备计算书编制：审核：批准：XXXXX有限公司二层简易升降类机械式停车设备本库型为二层简易升降类停车设备，链条式提升，容车规格：≤长5000*宽1850*高1550（mm）。
容车重量：≤2000kg。
载车板自重：420kg即提升总量为2420kg。
一、电机的选择（1）升降电机功率的计算汽车重量2000kg=20000N上载车板重量420kg=4200N升降速度 4.5m/min升降功率P=（20000+4200）*4.5/60/1000/0.95=1.91KW本产品升降电机功率定为2.2KW。
根据实际情况，综合经济性来考虑，初步选用仲益减速机。
电机功率为2.2KW，有效扭矩为Mn=830Nm，输出转速为24r/min1、初定主动链轮齿数为14齿，节距P=25.4（16A），双根。
则主动链轮分度圆直径D主=114.15mm2、由减速机的有效扭矩及主动链轮的分度圆直径可以求得传动链拉力即：F拉=Mn/R主=830/(114.15/2)*1000=14542.2N初步定从动轮齿数为35，由此可得从动轮分度圆直径d=283.35。
R从=M从/F拉所以：267.2/2=1300/ F拉F拉=11158.80NF拉=Mn/R主Mn2= F拉* R主=11158.80*0.066335=740.22Mn2 ≤Mn因此，选用电机扭矩合适。
二、链条传动计算1、已知1、额定载荷：2000 kg ；2、载车板重量：420 kg ；3、z1=14，d1=114.15mm4、z2=35，d2=283.35 ；5、z3=17 ，d3=138；6、n1=24 r / min2、负载W = 2000+420 = 2420 kg3、速比i = z2 / z1 = 35 / 14= 2.54、提升速度V = n2 * d1 *π/1000 = n1 / i * d3*π/1000 = 24 / 2.5* 138*3.14/1000 = 4.1 m/min5、功率P = F * V =（2000+420）*9.8/ 1000 * 4.1/ 60 =1.62 kw6、链条拉力1、扭矩W = F * r1 =（2000+420）*9.8*=23716N，共计四根链条，单根链条按照汽车载荷6:4分布，单根链条拉力是=23716*6/10/2=7114.8N查供应商产品检验报告，LT80,P=25.4链条的抗拉强度是≥66.72KN安全系数是：66.72*1000/7114.8=9.37倍＞7倍安全系数三、钢架强度计算根据《钢结构设计手册》中的表2-3 ，查得：横梁300*150*6.5*9以及立柱125*125*6.6*9的H型钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值为f = 215 N / mm2 。
交通标志结构计算书1 设计资料1.1 板面数据1标志板A数据板面形状：矩形,宽度W=3.3m,高度h=2.2m,净空H=5.5m标志板材料：LF2-M铝;单位面积重量：8.10kg/m^22附着板A数据板面形状：圆形,直径D=1.2m,净空H=6.0m标志板材料：LF2-M铝;单位面积重量：8.10kg/m^2立柱重量：Gp=Lρg=8.20×91.874×9.80=7382.995N式中：L----立柱的总长度ρ----立柱单位长度重量g----重力加速度,取9.80m/s^24上部结构总重量计算由标志上部永久荷载计算系数1.10,则上部结构总重量:G=KGb+Gh+Gp=1.10×666.075+3096.698+7382.995=12260.345N3.2 风荷载1标志板所受风荷载标志板A：Fwb1=γ0γQ1/2ρCV^2A1=1.0×1.4×0.5×1.2258×1.2×25.547^2×7.26=4878.826N附着板A：Fwb2=γ0γQ1/2ρCV^2A2=1.0×1.4×0.5×1.2258×1.2×25.547^2×1.131=760.031N式中：γ0----结构重要性系数,取1.0γQ----可变荷载分项系数,取1.4ρ----空气密度,一般取1.2258NS^2m^-4C----标志板的风力系数,取值1.20V----风速,此处风速为25.547m/s^2g----重力加速度,取9.80m/s^22横梁所迎风面所受风荷载:水平荷载：Fwbh=Fwb/n=4878.826/2=2439.413N4.1 强度验算横梁根部由重力引起的剪力为:QG=G4+ω1Lh = 345.779 + 339.147×4.91 = 2011.502N式中：Lh----横梁端部到根部的距离,扣除与立柱连接部分的长度由重力引起的弯矩:MG=ΣGbLb+ω1Lh^2/2= 288.149×3.362 + 339.147×4.91^2/2= 5059.212NM式中：Gb----每根横梁所承担的标志板重量Lb----标志板形心到横梁根部的间距横梁根部由风荷载引起的剪力:Qw= Fwbh+Fwh= 2439.413+116.549=2555.962N式中：Fwbh----单根横梁所承担的标志板所传来的风荷载Fwh----单根横梁直接承受的风荷载横梁根部由风荷载引起的弯矩:Mw= ΣFwbiLwbi + ΣFwhiLwhi= 2439.413×3.362 + 129.385×0.761= 8299.824NM横梁规格为φ152×8,截面面积A=3.619×10^-3m^2,截面惯性矩I=9.41×10^-6m^4,截面抗弯模量W=1.238×10^-4m^3/2=d== 2439.413×3.362^2×3×4.91-3.362/1.0×1.2×6×210.00×10^9×9.41×10^-6+ 68.097×1.712^3×3×4.91-1.712/1.0×1.2×6×210.00×10^9×9.41×10^-6= 22.347mm合成挠度：f= fx^2 + fy^2^1/2= 22.347^2 + 13.527^2^1/2= 26.122mmf/Lh = 0.026122/4.91= 0.0053 < 0.01,满足要求;5 立柱的设计计算立柱根部受到两个方向的力和三个方向的力矩的作用,竖直方向的重力、水平方向的风荷载、横梁和标志板重力引起的弯矩、风荷载引起的弯矩、横梁和标志板风荷载引起的扭矩;垂直荷载：N= γ0γGG= 1.00×1.20×12260.345= 14712.414N水平荷载：H= Fwb+Fwh+Fwp= 5638.857+233.098+1182.298= 7054.252N立柱根部由永久荷载引起的弯矩：MG= MGhn= 5059.212×2= 10118.424NM式中：MGh----横梁由于重力而产生的弯矩n----横梁数目,这里为2由风荷载引起的弯矩：Mw= ΣFwbHb+ΣFwhHh+FwpHp/2= 37216.454 + 1538.445 + 4847.421= 43602.32Nm 合成弯矩M= MG^2+Mw^2^1/2= 10118.424^2+43602.32^2^1/2=44760.974Nm 由风荷载引起的扭矩：Mt= nMwh= 2×8299.824= 16599.647Nm×;根据第四强度理论:σ4= σ^2+3τ^2^1/2= 44.71^2+3×9.277^2^1/2= 47.51MPa < σd= 215MPa,满足要求;5.2 变形验算立柱顶部的变形包括,风荷载引起的纵向挠度、标志牌和横梁自重引起的横向挠度、扭矩引起的转角产生的位移;风荷载引起的纵向挠度：fp= Fwb1+Fwh1h1^23h-h1/γ0γQ6EI + Fwp1h^3/γ0γQ8EI= 5638.857+233.098×6.60^2×3×8.20-6.60/1.00×1.40×6×210×10^9×1.943×10^-4+ 1182.298×8.20^3/1.00×1.40×8×210×10^9×1.943×10^-4= 0.0149mfp/D= 0.0149/8.20= 0.002 < 0.01,满足要求;立柱顶部由扭矩标准值产生的扭转角为：θ=Mth/γ0γQGIp= 16599.647×8.20/1.00×1.40×79×10^9×3.885×10^-4= 0.0032rad 式中：G----切变模量,这里为79GPa该标志结构左上点处水平位移最大,由横梁水平位移、立柱水平位移及由于立柱扭转而使横梁产生的水平位移三部分组成;该点总的水平位移为：f= fx+fp+θl1= 0.022+0.0149+0.0032×5.20= 0.054m该点距路面高度为7.70mf/h= 0.054/7.70= 0.007 < 0.017,满足要求;由结构自重而产生的转角为：螺栓10：y10= 0.152/2 + 0.161×sin0.547+ 17×0.2618= -0.078m螺栓11：y11= 0.152/2 + 0.161×sin0.547+ 19×0.2618= -0.035m螺栓12：y12= 0.152/2 + 0.161×sin0.547+ 21×0.2618= 0.038m 螺栓3对旋转轴的距离最远,各螺栓拉力对旋转轴的力矩之和为：Mb=N3Σyi^2/y3其中：Σyi^2= 0.2093m^2Σyi= 1.1466m受压区对旋转轴产生的力矩为：Mc=∫σc2R^2-r^2^1/2y-rdy式中：σc----法兰受压区距中性轴y处压应力R----法兰半径,这里为0.211mr----横梁截面半径,这里为0.076m压应力合力绝对值：Nc=∫σc2R^2-r^2^1/2dy又σc/σcmax = y-r/R-r根据法兰的平衡条件：Mb+Mc=M, Nc=ΣNi,求解得：N3=8.66KNσcmax=1.607MPa6.1 螺栓强度验算Nv/Nv^2 + Nmax/Nt^2^1/2= 0.271/25.06^2 + 8.66/17.59^2^1/2= 0.492 < 1,满足要求;悬臂法兰盘的厚度是20mm,则单个螺栓的承压承载力设计值：=;地脚受到的外部荷载：铅垂力：G= γ0γGG=1.0×0.9×12260.345 = 11034.311N水平力：F=7054.252N式中：γG----永久荷载分项系数,此处取0.9合成弯矩：M=44760.974Nm扭矩：Mt= 16599.647Nm7.2 底板法兰受压区的长度Xn偏心距：e= M/G= 44760.974/11034.311= 4.057m法兰盘几何尺寸：L=1.20m；B=1.00m；Lt=0.04m地脚螺栓拟采用16M30规格,受拉侧地脚螺栓数目n=8,总的有效面积：Ae = 8×5.61 = 44.88cm^2受压区的长度Xn根据下式试算求解：Xn^3 + 3e-L/2Xn^2 - 6nAee+L/2-LtL-Lt-Xn = 0Xn^3 + 8.57Xn^2 + 0.995Xn - 1.154 = 0求解该方程,得最佳值：Xn = 0.309m7.3 底板法兰盘下的混凝土最大受压应力验算混凝土最大受压应力：σc= 2 G e + L/2 - Lt / B Xn L - Lt - Xn/3= 2×11034.311×4.057 + 1.20/2 -0.04 / 1.00×0.309×1.20 - 0.04 - 0.309/3Pa= 0.312MPa < βcfcc = 1.80×2.60 / 1.00×1.20^0.5×11.90MPa=23.501MPa,满足要求t = {6 Na Lai / D + Lai1 + Lai fb1} ^ 0.5= {6×4644.452×0.783/0.03+0.583+0.783×210×10^6}^0.5m = 8.6mm < 20mm, 满足要求;7.7 地脚螺栓支撑加劲肋由混凝土的分布反力得到的剪力：Vi = αri Lri σc = 0.313×0.22×312125.075N = 21.469KN > Ta/n= 37.156/8= 4.644KN, 满足要求;地脚螺栓支撑加劲肋的高度和厚度为：高度Hri = 0.40m, 厚度Tri = 0.02m剪应力为：τ= Vi/HriTri = 21469.061/0.40×0.02 = 2.684MPa < fv = 125.00MPa, 满足要求;加劲肋与标志立柱的竖向连接角焊缝尺寸Hf = 0.013mm, 焊缝长度Lw = 0.32mm角焊缝的抗剪强度：τ= Vi/2HfLw = 21469.061/2×0.013×0.32 = 2.621MPa < 160MPa, 满足要求;8 基础验算上层基础宽WF = 1.80m, 高HF = 2.40m, 长LF = 2.60m,下层基础宽WF = 2.20m, 高HF = 0.30m, 长LF = 3.00m基础的砼单位重量24.0KN/M^3,基底容许应力290.0KPa8.1 基底应力验算基底所受的外荷载为：竖向荷载：N = Gf + G = 317.088 + 12.26 = 329.348KN式中：G f----基础自重,Gf=24.0×13.212=317.088KN满。
