人防地下室计算书xg复习进程
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杭州中翰建筑设计有限公司结构计算书工程编号:工程名称:计算人:校对人:专业负责:审核人:叫区地下汽车库人防结构计算书目录一、人防主要计算依据和计算软件二、人防等效荷载及材料强度三、主要人防墙体计算(一)人防临空墙(二)非人防与人防隔墙(三)相邻人防单元隔墙(四)人防扩散室隔墙(五)人防地下室外墙四、各类门框墙、楼梯等按图集选用人防地下室梁、柱计算(SATWE电算)五、(SATWE电算)人防地下室顶板和底板计算六、人防结构计算一、主要计算依据和计算软件1、《人民防空地下室设计规范》GB50038-20052、《防空地下室结构设计》(国家建筑标准设计图集)07FG01~053、《防空地下室》(全国民用建筑工程设计技术措施)20094、计算软件PKPM(2O12版)A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain 2012年版计算。
人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等,依据国标人防图集查选。
B人防底板和顶板采用PKPMk PMCA程序计算C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPMk Satwe程序计算二、等效静荷载及材料强度级,6级常6、本工程为甲类防空地下室,人防等级核1.人防区为大地下室%区范围,共5个人防防护单元2、人防等效静荷载标准值确定:依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表,人防构件允许延性比按462条规定。
a、顶板:(梁板结构,允许延性比3.0)《规范》482条1)纯地下室部分:70kPa (不考虑上部建筑影响,覆土1.5米,板区格.最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米)2)主楼范围地下室(-2.8米标高板):55kPa (考虑上部建筑影响,无覆.土,板净跨》3米0029b、土中外墙:(允许延性比2.0)《规范》4.832条不考虑上部建筑影响,取55kPa (饱和土中,淤泥土)c、带桩基钢筋混凝土底板,第4815条,取值25kPa .d、相邻防护单元间隔墙,门框墙:1)6级与6级相邻每侧:50kPa2)6级与普通地下室普通地下室一侧:隔墙:110kPa ;门框墙:170kPa3)扩散室与与内部房间相邻的临空墙:39kPa .e、楼梯踏步与休息平台(作为战时主要出入口):正面荷载:60 kPa 反面荷载:30 kPaf、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙:(kPa).出入口部位及形式门框墙临空墙110200顶板荷载考虑上部建筑物影响的室内出.入口200130顶板荷载不考虑上部建筑物影响的室出入口,室外竖井、楼梯、穿廊出入1602403坡度室外直通单向出1302003坡度角主要人防墙体计算:三、(一)、地下室墙计算:DFQ1(人防临空墙)2Morgain)按均布荷载输入(130kN/m人防等效静荷载标准值:22 x1.5=25.08 N/mmf = 16.72N/mm,混凝土强度等级为C35 人防:。
第1篇一、前言人防工程,即人民防空工程,是指在战时为保障人民群众生命财产安全、减少战争损失而建设的地下防护设施。
人防工程设计施工流程是一个复杂而严谨的过程,涉及到多个环节和专业的协同。
本文将从人防工程的概念、设计原则、施工准备、施工过程、质量控制、验收交付等方面,详细阐述人防工程设计施工流程。
二、人防工程概念人防工程是指在战时为保障人民群众生命财产安全、减少战争损失而建设的地下防护设施。
它包括人防地下室、人防地道、人防掩体等。
人防工程具有防护、掩蔽、指挥、通信、医疗救护等多种功能。
三、人防工程设计原则1. 防护性:人防工程应具备良好的防护性能,能够抵御敌人空袭带来的各种危害。
2. 耐久性:人防工程应具备较长的使用寿命,能够在平时和战时都发挥重要作用。
3. 经济性:在满足功能和安全的前提下,尽量降低人防工程的建设成本。
4. 环境适应性:人防工程应适应各种地质条件,确保工程安全稳定。
5. 平战结合:人防工程在战时应发挥防护作用,平时可利用其空间进行商业、娱乐、办公等用途。
四、人防工程设计施工流程1. 初步设计(1)收集资料:收集人防工程所在地的地质、水文、气象等资料。
(2)确定设计参数:根据工程规模、功能、防护等级等,确定人防工程设计参数。
(3)编制初步设计文件:包括人防工程平面图、剖面图、结构图、设备图等。
2. 施工图设计(1)完善初步设计:根据审查意见,对初步设计文件进行修改和完善。
(2)编制施工图设计文件:包括施工图纸、设计说明书、施工组织设计等。
3. 施工准备(1)施工现场准备:清理场地,进行测量、放样等工作。
(2)施工队伍组织:确定施工队伍,签订施工合同。
(3)材料设备准备:根据施工图纸,采购所需材料设备。
4. 施工过程(1)基础工程:开挖基坑,进行地基处理,浇筑基础。
(2)主体结构工程:施工墙体、柱、梁、板等结构构件。
(3)装饰装修工程:进行室内外装饰装修,安装门窗、水电等设施。
(4)设备安装工程:安装通风、给排水、电气、通信等设备。
世茂新城一期2#地块人防地下车库工程通风专业计算书设计海军工程设计研究院2011 年 04月15日世茂新城一期2#地块人防地下车库工程通风设计一.工程概况该工程位于青岛市高新区东十号线西,东二十一号支线南,东十二号线东,东二十三号线北。
人防地下室建筑面积: 24291.56m2。
本工程为平战结合工程,平时功能为地下停车库,停车1027辆;战时功能为7个核六级二等人员掩蔽所、3个核六级人防物资库、一个核六级固定电站。
人员掩蔽所的防化等级为丙级,物资库防化等级为丁级。
二.平时通风系统1. 防火分区的划分:本工程耐火等级为一级,防火分类为一类车库。
2. 计算原则:1)根据规范要求,本地下车库应设置机械排烟、排风系统。
本工程排烟、排风系统共用风机风管,其换气次数均按每小时6次计算;排风量按有效层高3米,排烟量按实际层高计算。
2)根据规范要求,本地下车库应设置机械送风系统和机械补风系统。
本工程送风、补风系统共用风机风管。
送风量按平时排风量的80%确定。
补风量按每个防烟分区排烟量的50%确定。
3)计算公式排风系统排风量:G=S通风×3×6排烟系统排烟量:G=S通风×层高×63. 平时通风系统通风量:4. 风机选型:三.战时通风系统(一)二等人员掩蔽所通风系统1. 设计原则:战时二等人员掩蔽所,防护通风设清洁、滤毒、隔绝三种通风方式,室内人员的新风量为:清洁通风取5m³/p.h,滤毒通风取2m³/p.h,并保证最小防毒通道换气次数40次/h和清洁区超压。
隔绝防护时间≥3 h,CO2容许体积浓度为2.5%,O2体积浓度≥18%. 2. 通风量计算及设备选型:2.1二等人员掩蔽单元D:建筑面积:1964.36 m2清洁区面积:1650m2掩蔽面积:1186m2掩蔽人员:1186人(1)清洁通风:新风量:L1=1186x5=5930m³/h;排风量按进风量的80%计算,可得排风量为5930×0.8=4744m³/h。
结构设计计算书一、结构计算依据:1.设计相关规范:2.核工业西南勘察设计研究院有限公司2013年8月提供的《香颂城商住. 小区一期岩土工程勘察报告》(详细勘察)进行设计。
3.民用设计院提供的平时使用条件(模型及荷载)二、工程概况本工程为眉山市森林家园房产开发有限公司香颂城防空地下室,位于地下负一层和地下负二层。
共2个防护单元。
结构设计使用年限为50年。
本设计只对人防工程部分进行设计;非防护区部分不在本设计范围,按原设计(民用设计院设计)实施。
人防工程概况三、结构计算计算程序---中国建筑科学研究院PKPM(2012年6月版)材料:钢筋---HPB300(一级钢)、HRB335(二级钢)、HRB400(三级钢)混凝土--- 顶板: C30梁: C30柱: C30墙: C30底板: C301、顶板验算见附图(取平时和战时计算的最大值)2、顶板梁、柱验算见附图(取平时和战时计算的最大值)3、底板验算经验算原设计满足人防设计要求。
4、外墙验算经验算外墙人防荷载不起控制作用,外墙按裂缝控制,故外墙配筋按原设计满足人防设计要求。
5、临空墙验算******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-1******************************************************************************************** [计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 3200.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00 墙面均布荷载(KN/M2): 110.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定-32.200.00-47.83-47.8326.5717.89750750750251750750750750750750750750100.0110.039003200[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平:26.57 竖向:17.89垂直板边弯矩(kN-m/m):上下左右 0.00, -32.20, -47.83, -47.83 [ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面非荷载侧:750.08 荷载侧:251.00中截面非荷载侧:750.08 荷载侧:750.12下截面非荷载侧:750.12 荷载侧:750.08水平方向配筋(mm^2/m):左中右非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12荷载侧 750.08, 750.12, 750.08[计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 4100.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm)竖向均布荷载(KN/M): 100.00墙面均布荷载(KN/M2): 160.00墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00砼强度等级: C30配筋计算 as(mm): 30钢筋级别 : HRB400(RRB400)支撑条件:**** 上边下边左边右边简支固定固定固定7277775-84.610.00-76.56-76.5645.0449.7775050750517505075050507500750100.0160.039004100[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平 :45.04 竖向 :49.77 垂直板边弯矩(kN-m/m):上 下 左 右 0.00, -84.61, -76.56, -76.56 [ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面 非荷载侧 :750.08 荷载侧 :251.00 中截面 非荷载侧 :750.08 荷载侧 :750.12 下截面 非荷载侧 :750.12 荷载侧 :750.08 水平方向配筋(mm^2/m):左 中 右 非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12 荷载侧 750.08, 750.12, 750.08******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-2******************************************************************************************** [计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 5800.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00墙面均布荷载(KN/M2): 110.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定58.98927507507750-106.160.00-48.00-48.0026.67750437505175075050750750100.0110.039005800[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平 :26.67 竖向 :58.98 垂直板边弯矩(kN-m/m):上 下 左 右 0.00, -106.16, -48.00, -48.00[ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面 非荷载侧 :750.08 荷载侧 :251.00 中截面 非荷载侧 :750.08 荷载侧 :750.12 下截面 非荷载侧 :750.12 荷载侧 :943.08水平方向配筋(mm^2/m):左 中 右 非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12 荷载侧 750.08, 750.12, 750.08******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-3********************************************************************************************[计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 7000.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00 墙面均布荷载(KN/M2): 160.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定103.89127507507750-187.010.00-58.05-58.0532.259227129225175075050922750100.0160.039007000[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平:32.25 竖向:103.89垂直板边弯矩(kN-m/m):上下左右0.00, -187.01, -58.05, -58.05[ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面非荷载侧:922.08 荷载侧:251.00中截面非荷载侧:922.08 荷载侧:750.12下截面非荷载侧:922.08 荷载侧:1712.07水平方向配筋(mm^2/m):左中右非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12荷载侧 750.08, 750.12, 750.087、人防门框墙验算选用图集07FJ048、建筑结构的总信息/////////////////////////////////////////////////////////////////////////// | 公司名称: | | | | 建筑结构的总信息 | | SATWE 中文版 | | 2012年7月20日16时15分|| 文件名: WMASS.OUT | | | |工程名称 : 设计人 : | |工程代号 : 校核人 : 日期:2013/12/ 2 | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 2竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号: MCHANGE= 0嵌固端所在层号: MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.30地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期(秒): Tx = 0.00结构Y向基本周期(秒): Ty = 0.00是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 2各段体形系数: USi = 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 3地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD =II 设计地震分组: 三组特征周期 TG = 0.45地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 3钢框架的抗震等级: NS = 3抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.85结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到2层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱,墙,基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息 ........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值:是托墙梁刚度增大系数: BK_TQL = 1.00梁端弯矩调幅系数: BT = 0.85梁活荷载内力增大系数: BM = 1.00连梁刚度折减系数: BLZ = 0.60梁扭矩折减系数: TB = 0.40全楼地震力放大系数: RSF = 1.000.2Vo 调整分段数: VSEG = 00.2Vo 调整上限: KQ_L = 2.00框支柱调整上限: KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号: NTL = 0顶塔楼内力放大: RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0薄弱层判断方式:按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 ........................................梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 270柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 270墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 270墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 270边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.25结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应:否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.50梁保护层厚度 (mm): BCB = 25.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 25.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30地下信息 ..........................................土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MI = 3.00扣除地面以下几层的回填土约束: MMSOIL = 0回填土容重 (kN/m3): Gsol = 18.00回填土侧压力系数: Rsol = 0.50外墙分布筋保护厚度 (mm): WCW = 35.00室外地平标高 (m): Hout = -0.35地下水位标高 (m): Hwat = -20.00室外地面附加荷载 (kN/m2): Qgrd = 0.001层人防设计等级: Mars = 6级(常规) 人防地下室层数: Mair = 2地下室顶板竖向等效荷载 (kN/m2) QE1 =见PM定义地下室外围墙的人防水平人防等效(kN/m2) QE2 =见PM定义剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)2 1 61.966 98.877 7.400 42641.3 5029.80.0 2.60(>1.5)1 1 64.608 94.407 3.500 15332.8 3027.9 0.0 1.00活载产生的总质量 (t): 8057.707恒载产生的总质量 (t): 57974.102附加总质量 (t): 0.000结构的总质量 (t): 66031.812恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)1( 1) 1 3592(30/ 360) 280(30/ 360) 594(30/ 360) 3.500 3.5002( 2) 1 3505(30/ 360) 281(30/ 360) 610(30/ 360) 3.900 7.400********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y2 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.01 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX最小宽BMIN1 1 15178.61 63.45 90.39 90.39 171.11 171.26 90.102 1 15178.61 63.45 90.39 90.39 171.11 171.26 90.10=========================================================================== 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1209.65 1.002 1 3140.67 2.60===========================================================================计算信息=========================================================================== 计算日期 : 2013.12. 2 开始时间 : 18:30:25 可用内存 : 1953.00MB 第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期 : 2013.12. 2时间 : 18:33:40总用时 : 0: 3:15=========================================================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif,Ystif : 刚心的 X,Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass,Ymass : 质心的 X,Y 坐标值Gmass : 总质量Eex,Eey : X,Y 方向的偏心率Ratx,Raty : X,Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1,Raty1 : X,Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1,RJY1,RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3,RJY3,RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 72.2977(m) Ystif= 123.6352(m) Alf = 15.0637(Degree) Xmass= 64.6079(m) Ymass= 94.4074(m) Gmass(活荷折减)= 21388.6523( 18360.7402)(t)Eex = 0.1610 Eey = 0.6085Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.6933 Raty1= 2.3458薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 5.0771E+08(kN/m) RJY1 = 4.8663E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.5707E+08(kN/m) RJY3 = 2.6456E+08(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 74.9213(m) Ystif= 115.9582(m) Alf = 14.7865(Degree) Xmass= 61.9659(m) Ymass= 98.8770(m) Gmass(活荷折减)=52700.8672( 47671.0703)(t)Eex = 0.2666 Eey = 0.3493Ratx = 0.9076 Raty = 0.8945Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.6079E+08(kN/m) RJY1 = 4.3530E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.3311E+07(kN/m) RJY3 = 1.6111E+08(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔)Y方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 34773364.0 0.0 347733632.00 0.00Y风荷载 59527580.0 0.0 595275776.00 0.00X 地震 33155036.0 231216.8 143.39 0.00Y 地震 56757208.0 336237.0 168.80 0.00============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================ 层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.157E+09 0.265E+09 3.50 921305. 596.70 1005.042 0.833E+08 0.161E+09 3.90 652530. 497.93 962.94该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值 ***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------2 1 0.2493E+06 0.2262E+06 1.00 1.001 1 0.2551E+06 0.2471E+06 1.02 1.09X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 2 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 2 塔号: 19、楼梯计算梯段号:TB1,2,3(正向荷载作用)加下划线为输入数值正向等效荷载(KN/m2) 50梯板几何尺寸水平步级数n1 10垂直步级数n2 11踏步宽b1 270梯段净高H=n2*a1 1800梯段净跨L1=n1*b1 2700踢步高a1 163.6 上折平台跨L2 0下折平台跨L3 0楼梯斜板长L' 3245梯段全跨L0=(L1+L2+L3)2700斜板厚h=(L'+L2+L3)/30取整180梯板荷载计算斜板重(标准值)g1=25*h*L'/1000 14.60 步级重(标准值) g2=25*0.5*a1*n1/1000 5.52 20水泥沙浆面层(标准值)g3=20*20*(a1+b1)*n1/b1/1000 6.42 10纸筋灰底层(标准值)g4=17*10*(L'+L2+L3)/1000 0.55 梯级面层(一般为水磨石)容重Rm 0.65 梯级面层(一般为水磨石)自重g5=Rm*(a1+b1)*n1/1000 2.82 楼梯栏板自重glb 1.40 人防等效静载q1 50.00 总荷载(设计值) 1.2G+1.0Q 63.30 梯板内力计算跨中弯矩M=0.1*(G+Q)*L0*L0/1000000 46.14 梯板配筋计算梯砼等级C?(20,25,30,35,40) 30 砼抗压强度fc 21.45 梯钢筋等级HRB335fy(HRB335) 405 梯钢筋等级HRB400fy(HRB400) 432 板配筋HRB300As(HRB335) 800 板配筋HRB400As(HRB400) 750 选取的板筋直径 D 12 计算间距1000/(0.785D2) 150.8 最后选定斜板筋间距@ 150 平台配筋计算平台板厚t 150 平台跨度Lt 1600 平台荷载(设计值) Gt+Qt 63.65 平台跨中弯矩Mt=1/10*(Gt+Qt)*Lt*Lt/1000000 16.29 平台配筋HRB335As(HRB335) 345 选用的板筋直径(HRB335)d(HRB335) 10 计算间距1000/As1/(0.785D2) 228 最后选用平台板筋间距@ 150 楼梯平台梁配筋计算梯梁梁宽b b300 梯梁梁高h b500 梯梁梁跨Lb 3100-------------梯梁自重(设计值)g5=1.2*25*b b*h b 4.50 梯板传来荷载(设计值) g6=(G+Q)*L0/2/1000 85.45 平台传来荷载(设计值) g7=(Gt+Qt)*Lt/2/1000 50.92 总均布荷载(设计值)q=Gb+Qb 140.87 栏板传来集中力(设计值) P=1.2*glb*L' 5.45 梯梁支座弯矩Mb1=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb/1000001 112.82 梯梁跨中弯矩Mb2=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb+1/4*P*Lb 117.04 梁面纵筋(HRB400)As(HRB400) 601 梁底纵筋(HRB400)As(HRB400) 624 最后选定梁面纵筋(HRB400)条数n m 3最后选定梁面纵筋(HRB400)直径Dm 18 最后选定梁面纵筋(HRB400)面积763 最后选定梁底纵筋(HRB400)条数nb 3最后选定梁底纵筋(HRB400)直径Db 18 最后选定梁底纵筋(HRB400)面积763 梯梁端部剪力V=.5q*Lb+.5*P 221.08 梯梁截面强度验算[V]=0.7ft*b*h0 204.95 砼抗拉强度ft 2.145 是否构造配置梁箍筋计算配箍单肢抗剪箍筋HPB235(2-@100) Asv 4.50 单肢抗剪箍筋HRB335(2-@100)Asv 3.50 单肢抗剪箍筋HRB400(2-@100) Asv 3.28 最后选定梁单肢箍筋HPB23550.30-------------。
人防通风计算书一、工程概况及参数本工程为XXXX房地产开发有限公司XXX大厦防空地下室。
该人防工程平时功能为小型汽车停车库和设备用房,战时功能为核6B甲类人防物资库。
防空地下室建筑面积为:1084.98m2,其中掩蔽面积为678.72m2。
人防物资库划分为一个防护单元,即为一个抗爆单元。
二、战时通风计算:本工程战时为核6B甲类人防物资库。
为1个防护单元。
人防物资库设置清洁式和隔绝式两种通风方式,清洁式通风采用机械进风,通风量按清洁区换气次数2次/h计;隔绝式通风利用进风机实现内部空气循环,保证隔绝防护时间≥2小时,CO2浓度≤3.0%。
清洁式进风量 L=679*5.6*2=7605 m3/h(1)、通风设备选择:(1)油网滤尘器的选择:防护单元选用LWD-D-1600型油网滤尘器,单个风量1400 m3/hn=7605/1400=5.4,取n=6块,固定式安装。
(2)、隔绝防护时间计算:t=1000 V0(C-C0)/NC1V0:防空地下室清洁区内的容积,m3;C:防空地下室室内CO2浓度,C=3%;C0:隔绝防护前防空地下室室内CO2初始浓度,C0=1.05%C1:每人每小时呼出CO2量,C1=20L/(p.h)N:隔绝防护时室内实际容纳人数,防护单元10人防护单元t=000 V0(C-C0)/NC1=1000x3805x(3-1.05)/(10x20)= 3.8 h≥2h 不必采取其他延长隔绝防护时间的措施就可以满足规范要求。
(3)、战时风机的选择:防护单元清洁式送风高效混流式通风机:HL3-2A NO5A,风量:8156m3/h 全压:453Pa 功率:2.2KW。
200厚填充墙线荷〔9×0.2+0.4×2〕×2.5=6.5KN/m 2普通板面荷18×0.01+20×0.02+24×0.04+0.4=1.96取2 KN/m 2卫生间厨房18×0.01+20×0.02+24×0.05+0.4=2.18取2.2 KN/m 2屋面(机房,出屋面楼梯间所在楼面层)为上人屋面。
≥24层,外墙到第二道腰线处以上弯200 门窗洞口宽度为建筑洞宽+40北外墙地下室人防核6常6,顶板q =70 KN/m 2外墙q =40 KN/m 2底板q =55 KN/m 2Q 活=10 KN/m 2Q 活侧=10/19×19×0.4=4 KN/m 2Q 覆土=19×0.875×0.4=6.65 KN/m 2 Q 土水上=19×0.125×0.4=0.95KN/m 2 Q 土水下=11×3.78×0.4=16.632 KN/m 2 Q 水=10×3.78=37.8KN/m 2人防M B K=KNm 245.768905.340822-=⨯=-ql 活M B K=KNm 624.78905.34822-=⨯=-ql 覆土M B K=KNm 676.128905.365.6822-=⨯=-ql 人防M max K=KNm 888.428905.3409128922-=⨯⨯=-ql X =4m 46.18905.3383=⨯=l 活M maxK =KNm 289.4128905.3492=⨯⨯覆土M maz K=KNm 13.7128905.3492=⨯⨯水上土活M B K=KNm 0025.05316125.095.053162222=⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--ααqa 905.3125.0=α R A =()KN ql qb 275.1905.378.34905.3878.395.042323=⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⨯=-β m q R a X A 467.1=+= M maz =KNm q R a R A A 015.12=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ 水下土+水 M BK=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--53342478.3432.545334242222ββββqb 96799.0905.378.3==β m qbR b a X A768.12=+=R A =KN l qb 433.1951823=⎪⎭⎫⎝⎛-β M max =KNm qb R b a R A A 713.23232=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ M B =1.35×(12.676+0.0025+1.807+53.737)+0.7×1.4×7.624+76.245=175.8KNmM max =1.35×(7.13+0.0047+1.015+23.713)+0.7×1.4×4.289+42.888=90.1KNm M B K=12.676+0.0025+1.807+53.737+7.624/2=72KNm M max K=7.13+0.0047+1.015+23.713+4.289/2=34KNm M B =175.8KNmC25砼 Ⅲ级钢 f c =16.7 f tk =2.201327.02305.110007.160.1108.17526=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9285.02211=-+=ss αγ2619062303602.19285.0108.175mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@100(2015) M max =90.10575.02505.110007.160.1101.9026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α9703.02211=-+=ss αγ268602503602.19703.0101.90mm A s =⨯⨯⨯⨯=12/14@150(890)As min =0.25%⨯300⨯1000=0.0134504.00134.093.1782.265.01.1⨯⨯⨯-=ϕmm mm 2.018.00134.01608.0509.110293.178504.01.25<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω以内 26/64.17525089087.01034mm N sk=⨯⨯⨯=σ 286.001.064.1752.265.01.101.0=⨯⨯-==ϕρte mm mm 2.0105.001.01308.0309.110264.175286.01.25<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω次口楼电梯临空墙C35 f c =16.7 &=300 h 0=260M B K=KNm 8.2478905.3130822=⨯=ql M maz =KNm 4.139128905.313092=⨯⨯ 外1463.02605.110007.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9205.02211=-+=ss αγ2623972603602.19205.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=22@150(2534) &=350外1099.03005.110007.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9416.02211=-+=ss αγ2620313003602.19416.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=20@150(2095), 18@125(2039)0618.03005.110007.160.1104.13926=⨯⨯⨯⨯⨯=s α968.02211=-+=ss αγ2611123003602.1968.0104.139mm A s =⨯⨯⨯⨯=14/16@150(1183)As min =0.25%⨯350⨯1000=875mm 2 &=300 内0823.02605.110007.160.1104.13926=⨯⨯⨯⨯⨯=s α957.02211=-+=ss αγ2612972603602.1957.0104.139mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@150(1340)扩散室临空墙单向板简支KNm qM 8.158.1832=⨯=&=30001.025010005.17.160.1108.1526=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 99.02211=-+=ss αγ261482503602.199.0108.15mm A s =⨯⨯⨯⨯=As min =750mm 212@150(1340)上简支,下固定梁式板 12@150 ,四边简支64.0905.35.2==y x l l , 7.195.23902652.0610764.02=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+=x m6.95.2390764.06102652.02=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+=y m12@150扩散室悬板活门临空墙&=300KNm MBK8.2478905.31302-=⨯-=049.045010005.17.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9749.02211=-+=ss αγ2613084503602.19749.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=As min =0.25%×1000×500=1250mm 2 14@100(1539)四边简支922.025002305==y x l l KNm m x 3.34305.213003606.06104357.02=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+=KNm m y 9.29305.213004357.06103606.02=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+=通道(人防主口) 侧墙:&=300上水q 水上=10×2.9=29 下水q 水下=10×3.45=34.5水上土q 土水上=19×0.75×0.4=5.7 水下土q 土水下=11×2.9×0.4=12.767 侧土q 侧土=11×3.45×0.4=15.18 活q 活=10×0.4=4 人防q 防=4085.345.3=α 1039.085.34.0==β49.675.1418.155.34523=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=αβqa R A ⎪⎭⎫ ⎝⎛-=52122αqa R A6.1547.3518.155.34531222--=⎪⎪⎭⎫⎝⎛--=αqa M B 214.1==qaR ax A 26.594.1118.155.34232max ==qa R Ra M A()4.1822.881.4167.5777.576.127.5294046883=+-=ααqa R A ()2268α-=qa R B()72.2215.1065.5124.7112.776.127.5294042822-----=--=αqa M B m qR x A44.1==27.1393.514.3057.4116.476.127.5294042max 2=-=g R M A()KNm M B K 39.21056.383.206212.772.2265.5124.7147.356.15=--=-++++-=C35 f c =16.7 &=300 h 0=230mm1588.023010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 913.02211=-+=ss αγ2623202303602.1913.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=18@100(2545) &=350 h 0=270mm1152.027010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α9386.02211=-+=ss αγ2619222703602.19386.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@100(2011)()KNm M B 02.19012.70.7 4.172.2215.1065.5147.356.1535.1-=⨯⨯-++++⨯-=1561.027010005.17.160.11002.19026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 915.02211=-+=ss αγ2621382703602.1915.01002.190mm A s =⨯⨯⨯⨯=KNm M B K 15.139-=26/57.294201127087.01015.139mm N s ⨯⨯⨯=σ0145.010003505.02545=⨯⨯=te ρ6775.00145.076.2322.265.01.1=⨯⨯-=ψ3.00145.01608.0509.110276.2326775.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω &=400 h 0=320mm1561.032010005.17.160.11002.19026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 941.02211=-+=ss αγ261753320360941.01002.190mm A s =⨯⨯⨯=选用 16@100(2011)0145.010004005.02011=⨯⨯=te ρ525.001.05.2482.265.01.1=⨯⨯-=ψ31.001.01608.0509.11025.248525.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω 26/5.248201132087.01015.139mm N sk ⨯⨯⨯=σ选用 18@100(2545)26/4.196254532087.01015.139mm N sk⨯⨯⨯=σ 0127.010004005.02454=⨯⨯=te ρ528.00127.04.1962.265.01.1=⨯⨯-=ψ23.00127.01808.0509.11024.196528.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω 人防配筋&=400 M B =210.39082.032010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 957.02211=-+=ss αγ2615913202.1360957.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=KNm M 19.11008.211.108216.427.1393.514.3057.4126.594.11max =+=++++++=防0359.035010005.17.160.11019.11026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 98.02211=-+=ss αγ1000%25.07443502.136098.01019.11026=<=⨯⨯⨯⨯=bh mm A s取 16@200()KNmM 91.9316.498.027.1393.514.3026.594.1135.1max =⨯+++++⨯=0459.035010007.160.11091.9326=⨯⨯⨯⨯=s α9765.02211=-+=ss αγ267643503609765.01091.93mm A s =⨯⨯⨯=26/43.217100535087.01054.66mm N sk =⨯⨯⨯=σ 01.0=te ρ4423.001.043.2712.265.01.1=⨯⨯-=ψ mm mm 2.019.001.01608.0209.110243.2174423.01.25<=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω。
人防及通风计算书-暖通地下室人防及通风计算书一.平时风量计算:本工程地下室汽车库建筑面积16130.92㎡,为八个防火分区。
其中防火分区一、防火分区二、防火分区三均为汽车库;防火分区四与防火分区六为设备用房;防火分区五、防火分区七以及防火分区八平时为自行车库,战时为二等人员掩蔽场所,分为两个防护单元(防火分区五为一个防护单元,防火分区七与防火分区八为一个防护单元),防护等级均为甲类核六级、常六级,防化等级均为丙级,人防部分面积为4320.7㎡.汽车库可停放汽车325辆。
汽车库平时排风系统与火灾排烟系统合用,排风机兼排烟风机。
平时排风量、排烟量均按换气次数6次/h计算。
汽车库平时排风,由机械补风和汽车坡道进行自然补风。
火灾时,排烟风机继续运行排烟,其它与消防无关通风设备关闭,此时补风方式采用机械补风,补风量不小于总排烟量的50%。
自行车库平时通风以及消防排烟参照汽车库相关规范执行,按换气次数为6次/h计算。
设置机械补风,补风量不小于总排烟量的50%。
一)人防地下室车库通风计算:人防非机动车库为三个防火分区,四个防烟分区。
面积分别为1057㎡、714㎡、922㎡、955㎡。
板下净高3.5m。
①排风、排烟量:L=1.1x(1057+714)x3.5x6=40910CMH选用风机:PYHL3-2A NO.9.5A 41000CMH 650Pa 11KW 535Kg 83dB排风机单位风量耗功率:Ws=650/(3600x0.6)=0.3W/(m^3/h)补风:按不小于50%取值,所选风机为HL3-2A NO.9A 23618CMH 362Pa 4KW 460Kg 75dB Ws=0.213②排风、排烟量:L=1.1x922x3.5x6=21298CMH选用风机:PYHL-14A NO.8A 22000CMH 540Pa 5.5KW 363Kg75dB排风机单位风量耗功率:Ws=540/(3600x0.6)=0.25W/(m^3/h)补风:按不小于50%取值,所选风机为HL-14A NO.7.5A 13668CMH 251Pa 2.2KW 295Kg 67dB Ws=0.116③排风、排烟量:L=1.1x922x3.5x6=21298CMH选用风机:PYHL-14A NO.8A 22000CMH 540Pa 5.5KW 363Kg 75dB排风机单位风量耗功率:Ws=540/(3600x0.6)=0.25W/(m^3/h)补风:按不小于50%取值,所选风机为HL-14A NO.7.5A 13668CMH 251Pa 2.2KW 295Kg 67dB Ws=0.116二.战时风量计算:战时为核6级二等人员掩蔽部,分两个防护单元。
地下室人防工程施工程序一、施工前准备工作1.1 施工前,施工单位应根据设计图纸和施工方案,对地下室人防工程的施工场地进行勘察,了解场地的情况和环境。
1.2 根据勘察结果,施工单位应制定详细的施工计划和安全措施,并向相关部门报备。
1.3 施工单位应编制人防工程施工组织设计方案,并组织相关人员进行培训,确保施工人员了解施工流程和安全规定。
1.4 施工单位应对施工设备和材料进行检查和确认,确保施工过程中不会出现质量问题。
1.5 施工前,施工单位应与工程监理单位和业主进行沟通,明确双方的职责和要求。
1.6 施工单位应制定应急预案和应急联系方式,以应对施工过程中可能出现的意外情况。
二、施工过程2.1 开工准备:施工单位应将所需设备和材料运至工地,设置施工区域,并对工地进行围挡和标识。
2.2 挖掘基坑:根据设计要求,施工单位应按照施工方案对地下室人防工程进行基坑挖掘。
在挖掘过程中,应注意保护周围建筑物和管线,确保施工安全。
2.3 浇筑混凝土:在基坑挖掘完成后,施工单位应按照设计要求对地下室人防工程进行混凝土浇筑。
在浇筑过程中,应注意施工质量和施工速度,以确保施工进度。
2.4 安装设备:在混凝土浇筑完成后,施工单位应进行人防设备的安装和调试。
在安装过程中,应按照设计要求进行,确保设备的正常使用。
2.5 防水施工:在人防设备安装完成后,施工单位应对地下室人防工程进行防水施工。
在施工过程中,应注意施工质量和施工效果,确保地下室的防水性能。
2.6 完工验收:在施工完成后,施工单位应进行地下室人防工程的完工验收。
在验收过程中,应严格按照设计要求和规范进行,确保工程质量达到要求。
2.7 工程交付:在地下室人防工程完工验收合格后,施工单位应将工程交付给业主,并提供施工记录和相关资料。
三、施工安全措施3.1 施工单位应严格执行《建筑施工安全生产管理条例》等相关法律法规和标准,加强施工安全教育和监督,保障施工安全。
3.2 施工单位应制定施工安全计划和应急预案,建立施工安全管理制度,加强施工现场管理,确保施工安全。
AT1(正向荷载作用)2020/7/15楼梯踏步与休息平台等效静荷载标准值(kN/m2)地下室类别甲类防空地下室乙类防空地下室抗力级别等效静荷载标准值抗力级别等效静荷载标准值正面荷载反面荷载室外出入口甲类室外核6B级常6级5020常6级50甲类室外核6级常6级6030常5级110甲类室外核5级常5级12060室内出入口甲类室内核6B级常6级4020常6级40甲类室内核6级常6级6030室外出入口乙类室外常6级50乙类室外常5级110室内出入口乙类室内常6级40楼梯正面作用计算简图已知条件:等效荷载(kN/m2)人防等级甲类室外核6级常6级60友情提示:1。
甲类防空地下室按等效静荷载正面与反面分别作用计算乙类防空地下室按等效经荷载正面作用计算,。
梯板几何尺寸参数及公式输入数值(mm) 2.粉色位置为输入已知条件数水平步级数n19 3.表中构件配筋建议不小于本表初始值踏步宽b1250 4等效静荷载的作用方向均与构件表面垂直梯段净高H=n2*a11633上折平台跨L20下折平台跨L30斜板厚取值h=(L'+L2+L3)/30取整200板保护层按20mm取楼梯栏板自重glb0.50平台跨度Lt2100梯砼等级C?(20,25,30,35,40)50梯梁梁跨Lb2600梯梁梁宽b b300梯梁梁高h b500垂直步级数n210梯段净跨L1=n1*b12250踢步高a1163.3楼梯斜板长L'2780梯段全跨L0=(L1+L2+L3)2250斜板厚h=(L'+L2+L3)/3093梯板荷载计算(kN/m)斜板重(标准值)g1=25*h*L'/10^611.25步级重(标准值)g2=25*0.5*a1*b1*n1/10^6 4.5920水泥沙浆面层(标准值)g3=20*20*((a1+b1)*n1+L2+L3)/10000001.4920水泥沙浆面层(标准值)g4=20*20*(L'+L2+L3)/10^6 1.11梯级面层(按大理石)容重Rm28梯级面层(按大理石30mm)自重g5=Rm*30*(a1+b1)*n1/10^6 3.12人防等效静载q185.60总荷载(设计值) 1.2G+1.0ql97.10梯板内力计算跨中弯矩M=0.1*(G+Q)*L0*L0/10^649.16梯板配筋计算砼抗压强度 1.5*fc34.65梯钢筋等级HRB335 1.35*fy(HRB335)405梯钢筋等级HRB400 1.2*fy(HRB400)432板配筋HRB335As(HRB335)732板配筋HRB400As(HRB400)687选取的板筋直径D14计算间距1000/(πD^2/4)224.1最后选定斜板筋间距@100平台配筋计算平台板厚t200平台荷载(设计值)Gt+Qt70.13平台跨中弯矩Mt=1/8*(Gt+Qt)*Lt*Lt/100000038.66平台配筋HRB400As(HRB400)537选用的板筋直径(HRB400)d(HRB400)12计算间距1000/As1/(πD^2/4)211最后选用平台板筋间距@150楼梯平台梁配筋计算kN/m梯梁自重(设计值)g5=1.2*25*b b*h b 4.50梯板传来荷载(设计值)g6=(G+Q)*L0/2/1000109.24平台传来荷载(设计值)g7=(Gt+Qt)*Lt/2/100073.63总均布荷载(设计值)q=Gb+Qb187.37栏板传来集中力(设计值)P=1.2*glb*(L'+L2+L3) 1.67梯梁支座弯矩Mb1=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb/1000001105.55梯梁跨中弯矩Mb2=1/8*(Gb+Qb)*Lb*Lb+1/4*P*Lb159.42梁面纵筋(HRB400)As(HRB400)551梁底纵筋(HRB400)As(HRB400)844最后选定梁面纵筋(HRB400)条数n m4最后选定梁面纵筋(HRB400)直径Dm22最后选定梁面纵筋(HRB400)面积1521最后选定梁底纵筋(HRB400)条数nb5最后选定梁底纵筋(HRB400)直径Db22最后选定梁底纵筋(HRB400)面积1901梯梁端部剪力V=.5q*Lb+.5*P244.42梯梁截面强度验算[V]=0.7ft*b*h0270.88是否构造梁箍筋HPB235可构造配箍-26.46砼抗拉强度 1.5*ft 2.835单肢抗剪箍筋(2-100)HRB335Asv-5.62最后选定梁单肢箍筋HPB23510-100/150(2)78.54箍筋的选择请注意梁宽选择合适的肢数单肢抗剪箍筋(2-100)HRB400ASV-5.27单肢抗剪箍筋(2-100)HPB235-7.23人防楼梯计算(反向荷载作用)楼梯反面作用计算简图等效荷载(kN/m2)人防等级甲类室外核6级常6级30梯板荷载计算人防等效静载q242.80总荷载(设计值) 1.0q2-1.0G33.21梯板内力计算跨中弯矩M=0.1*(G+Q)*L0*L0/10^616.81梯板配筋计算板配筋HRB335As(HRB335)246板配筋HRB400As(HRB400)231选取的板筋直径D(HRB400)14计算间距1000/(πD^2/4)666.3最后选定斜板筋间距@100平台配筋计算平台荷载(设计值)Gt+Qt-5.60平台跨中弯矩Mt=1/8*(Gt+Qt)*Lt*Lt/1000000-3.09平台配筋HRB400As(HRB400)-42选用的板筋直径(HRB400)d(HRB400)12计算间距1000/As1/(0.785D2)-2693最后选用平台板筋间距@150楼梯平台梁配筋计算梯梁自重(设计值)g5=1.2*25*b b*h b10.10梯板传来荷载(设计值)g6=(G+Q)*L0/2/100037.37平台传来荷载(设计值)g7=(Gt+Qt)*Lt/2/1000-5.88总均布荷载(设计值)q=Gb+Qb41.59栏板传来集中力(设计值)P=1.0*glb*L'-1.39梯梁支座弯矩Mb1=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb/100000123.43梯梁跨中弯矩Mb2=1/8*(Gb+Qb)*Lb*Lb+1/4*P*Lb34.24梁面纵筋(HRB400)As(HRB400)176梁底纵筋(HRB400)As(HRB400)120最后选定梁面纵筋(HRB400)条数n m3最后选定梁面纵筋(HRB400)直径Dm25最后选定梁面纵筋(HRB400)面积1472最后选定梁底纵筋(HRB400)条数nb4最后选定梁底纵筋(HRB400)直径Db25最后选定梁底纵筋(HRB400)面积1963梯梁端部剪力V=.5q*Lb+.5*P53.37梯梁截面强度验算[V]=0.7ft*b*h0276.84是否构造梁箍筋HRB300可构造配箍-223.47。
一、概述本工程为地下一层附建式人防地下室,战时用途为核6常6级二等人员掩蔽部,平时用途为机动车车库;防化等级为丙级;抗震设防烈度7度,抗震分组一组。
二、计算软件顶板、顶板梁:PKPM系列墙体、门框墙:理正人防结构设计软件三、结构选型及计算要点:1.顶板(梁):(1)在人防荷载作用,顶板及顶板梁主要受竖向荷载控制,因此计算仅取一层计算内力,且计算不考虑风荷载及地震荷载。
(2)顶板按塑性极限分析法计算,跨中弯矩调整系数: 1.20 支座弯矩调整系数: 0.80,不作活载不利布置计算。
(3)顶板梁:按考虑塑性内力重分布分析法计算,支座负弯矩调幅系数取0.85。
2.外墙:人防荷载作用下,按考虑塑性内力重分布分析法验算配筋,可不验算墙体最大裂缝值,取得的配筋与平时使用条件下,裂缝控制的配筋进行比较,取最大值。
3.门框墙、临空墙、单元隔墙:考虑塑性内力重分布分析法(弹塑性构件)计算。
五、人防墙计算------------------------------------------------------------------- (1)计算项目: 人防临空墙 Q1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 12.00(m) 墙宽 = 3.80 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 500.00 (kN/m)砼强度等级: C40纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 20 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接固接固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 78.22垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -156.43 0.00 -156.43 0.00 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0727竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面:非荷载侧= 900 荷载侧= 1046(mm^2/m)中截面:非荷载侧= 900 荷载侧= 900(mm^2/m)下截面:非荷载侧= 900 荷载侧= 1046(mm^2/m)水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右900.00 900.00 900.00------------------------------------------------------------------- (2)计算项目: 人防单元隔墙 Q2------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 10.00(m) 墙宽 = 3.80 (m) 墙厚 = 250 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 500.00 (kN/m)砼强度等级: C40纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 20 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接固接固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 30.08垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左-60.17 0.00 -60.17 0.00[配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0873竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面:非荷载侧= 750 荷载侧= 750(mm^2/m)中截面:非荷载侧= 750 荷载侧= 750(mm^2/m)下截面:非荷载侧= 750 荷载侧= 750(mm^2/m)水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右750.00 750.00 750.00-------------------------------------------------------------------(3)计算项目: 水池墙体裂缝验算Q4-------------------------------------------------------------------1.1 基本资料1.1.1 工程名称:工程一1.1.2 结构构件的重要性系数γo = 1 考虑活荷不利组合1.1.3 混凝土容重γc = 0kN/m箍筋间距 Sv = 200mm1.1.4 可变荷载的分项系数γQ = 1.4 可变荷载的组合值系数ψc = 0.7 可变荷载的准永久值系数ψq = 0.41.1.5 C40 混凝土强度: fc = 19.1N/mm ft = 1.71N/mm ftk = 2.39N/mm Ec =32600N/mm1.1.6 钢筋强度设计值: fy = 360N/mm fyv = 210N/mm Es = 200000N/mm1.1.7 梁底纵筋合力点至近边距离 as = 20mm 梁面纵筋合力点至近边距离 as' = 50mm 受拉钢筋最小配筋率ρmin = 0.21%1.2 几何信息最左端支座:固端 i ———跨号 Li ———第 i跨跨度(mm) b ———截面宽度(mm)h ———截面高度(mm)bf'———上翼缘高度(mm) hf'———上翼缘高度(mm) bf ———下翼缘高度(mm)hf ———下翼缘高度(mm)--------------------------------------------------------------------------i Li 截面 b h bf' hf' bf hf 右节点--------------------------------------------------------------------------1 3800 矩形 1000 200 固端--------------------------------------------------------------------------1.3 荷载信息i、j ———跨号、节点号 P、P1———单位:kN/m、kN M—————单位:kN·M X、X1———单位:mm1.3.1 跨中荷载-------------------------------------------------------------------i 恒、活荷荷载类型 P 或 M P1 X X1-------------------------------------------------------------------1 恒荷梯形荷载 28.00 0.00 0 2800-------------------------------------------------------------------1.4 计算结果1.4.1 梁内力设计值及配筋V ——剪力(kN),以绕截面顺时针为正; M ——弯矩(kN·M),以下侧受拉为正; As———纵筋面积(mm); Asv———箍筋面积(mm)-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------i I 1 2 3 4 56 7 J-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1 M - -21.0 -4.7 0.0 0.0 0.0 0.0-0.5 -5.3 -10.2As 面筋 400 88 0 0 0 0 10 99 190As / bho 0.27% 0.06% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%0.01% 0.07% 0.13%x / ho 0.050 0.011 0.000 0.000 0.000 0.0000.001 0.012 0.024裂缝宽度 0.197 0.031 0.000 0.000 0.000 0.0000.003 0.035 0.067实配面筋 559 88 0 0 0 0 10 99 190M + 0.0 0.0 4.5 8.1 7.5 4.1 0.0 0.0 0.0As 底筋 0 0 69 125 116 64 0 0 0As / bho 0.00% 0.00% 0.04% 0.07% 0.06% 0.04%0.00% 0.00% 0.00%x / ho 0.000 0.000 0.007 0.013 0.012 0.0070.000 0.000 0.000裂缝宽度 0.000 0.000 0.021 0.037 0.034 0.0190.000 0.000 0.000实配底筋 0 0 69 125 116 64 0 0 0V 42.8 26.4 13.0 2.6 -4.7 -8.9-10.1 -10.1 -10.1Asv 28 28 28 28 28 28 28 28 28构造配筋 As,min = 428 Asv,min = 28 Dmin =φ6 Smax = 200挠度验算截面 4 : f = -1.9 f / Li = 1/2017-------------------------------------------------------------------(4)计算项目: 外墙裂缝验算 WQ1-------------------------------------------------------------------1.1.1 工程名称:工程一1.1.2 结构构件的重要性系数γo = 1 考虑活荷不利组合1.1.3 混凝土容重γc = 0kN/m箍筋间距 Sv = 200mm1.1.4 可变荷载的分项系数γQ = 1.4 可变荷载的组合值系数ψc = 0.7 可变荷载的准永久值系数ψq = 0.41.1.5 C40 混凝土强度: fc = 19.1N/mm ft = 1.71N/mm ftk = 2.39N/mm Ec =32600N/mm1.1.6 钢筋强度设计值: fy = 300N/mm fyv = 210N/mm Es = 200000N/mm1.1.7 梁底纵筋合力点至近边距离 as = 20mm 梁面纵筋合力点至近边距离 as' = 50mm 受拉钢筋最小配筋率ρmin = 0.26%1.2 几何信息最左端支座:固端 i ———跨号 Li ———第 i跨跨度(mm) b ———截面宽度(mm)h ———截面高度(mm)bf'———上翼缘高度(mm) hf'———上翼缘高度(mm) bf ———下翼缘高度(mm)hf ———下翼缘高度(mm)--------------------------------------------------------------------------i Li 截面 b h bf' hf' bf hf 右节点--------------------------------------------------------------------------1 3600 矩形 1000 400 固端--------------------------------------------------------------------------1.3 荷载信息i、j ———跨号、节点号 P、P1———单位:kN/m、kN M—————单位:kN·M X、X1———单位:mm1.3.1 跨中荷载-------------------------------------------------------------------i 恒、活荷荷载类型 P 或 M P1 X X1-------------------------------------------------------------------1 恒荷梯形荷载 100.80 50.40 0 36001 活荷均布荷载 5.00-------------------------------------------------------------------1.4 计算结果1.4.1 梁内力设计值及配筋V ——剪力(kN),以绕截面顺时针为正; M ——弯矩(kN·M),以下侧受拉为正; As———纵筋面积(mm); Asv———箍筋面积(mm)-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------i I 1 2 3 4 56 7 J-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1 M - -122.9 -39.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -40.2 -108.2As 面筋 1203 376 0 0 0 0 0 386 1055As / bho 0.34% 0.11% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%0.00% 0.11% 0.30%x / ho 0.054 0.017 0.000 0.000 0.000 0.0000.000 0.017 0.047裂缝宽度 0.197 0.047 0.000 0.000 0.000 0.0000.000 0.048 0.200实配面筋 1422 376 0 0 0 0 0 386 1247M + 0.0 0.0 17.7 49.4 57.8 44.5 11.2 0.0 0.0As 底筋 0 0 155 437 512 393 99 0 0As / bho 0.00% 0.00% 0.04% 0.12% 0.13% 0.10%0.03% 0.00% 0.00%x / ho 0.000 0.000 0.006 0.018 0.021 0.0160.004 0.000 0.000裂缝宽度 0.000 0.000 0.016 0.046 0.053 0.0410.010 0.000 0.000实配底筋 0 0 155 437 512 393 99 0 0V 217.0 155.5 97.8 43.9 -6.1 -52.3-94.7 -133.3 -168.0Asv 19 19 19 19 19 19 19 19 19构造配筋 As,min = 1026 Asv,min = 19 Dmin =φ6 Smax = 300挠度验算截面 4 : f = -1.2 f / Li = 1/2913-------------------------------------------------------------------(5)计算项目: 外墙人防工况强度验算 WQ1-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]墙长 = 10.00(m) 墙宽 = 3.60 (m) 墙厚 = 400 (mm)墙面均布荷载: 110.48 (kN/m^2)墙面三角形荷载: 60.48 (kN/m^2)竖向均布荷载: 500.00 (kN/m)砼强度等级: C40纵筋级别: HRB335配筋计算as (mm):: 50 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接固接固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):注意:三角形荷载按弹性理论计算跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 76.43垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -158.51 0.00 -145.45 0.00 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0545竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面:非荷载侧= 1200 荷载侧= 1200(mm^2/m)中截面:非荷载侧= 1200 荷载侧= 1200(mm^2/m)下截面:非荷载侧= 1200 荷载侧= 1200(mm^2/m)水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右1200.00 1200.00 1200.00六、门框墙计算-------------------------------------------------------------------(1)、计算项目: 人防门框墙 MKQ5直接作用在门框墙等效静荷载标准值: 200.0 (kN/m2)由门扇传来的等效静荷载标准值:Qia = : 102.6 (N/mm)]L = 500.00(mm) L1 = 466.00 (mm) L2 = 400.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 121.20 (kN/m)砼强度等级: C40配筋计算 as : 20 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HPB235 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m): M = 72.479剪力(kN/m): V = 201.200*****按悬臂梁计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.20% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)]L = 895.00(mm) L1 = 861.00 (mm) L2 = 795.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 121.20 (kN/m)砼强度等级: C40配筋计算 as : 20 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HPB235 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m): M = 167.556剪力(kN/m): V = 280.200*****按悬臂梁计算*****抗弯受拉筋: As = 1441(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)]砼强度等级: C40 配筋计算as(mm): 20 纵筋级别: HRB400箍筋级别: HPB235箍筋间距: 200 (mm)支座弯矩调幅系数: 25.000 %左支座固接右支座固接跨号跨长截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 1.200 400 300[ 计算结果 ]跨号: 1左中右上部弯矩( kN-m): 16.43 0.00 16.43 下部弯矩( kN-m): 0.00 16.43 0.00 剪力( kN ): 109.56 -0.00 -109.56上部纵筋(mm*mm): 360 360 360 下部纵筋(mm*mm): 360 360 360 抗剪箍筋(mm*mm): 156 156 156-------------------------------------------------------------------(2)、计算项目:人防门框墙 MKQ4-------------------------------------------------------------------直接作用在门框墙等效静荷载标准值: 200.0 (kN/m2)由门扇传来的等效静荷载标准值:Qia = : 229.6 (N/mm)]L = 675.00(mm) L1 = 641.00 (mm) L2 = 575.00 (mm)h = 600.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 186.50 (kN/m)砼强度等级: C40配筋计算 as : 20 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HPB235 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m): M = 152.609剪力(kN/m): V = 301.500*****按牛腿计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.10% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 1500(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)]L = 500.00(mm) L1 = 466.00 (mm) L2 = 400.00 (mm)h = 600.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 186.50 (kN/m)砼强度等级: C40配筋计算 as : 20 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HPB235 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m): M = 102.909剪力(kN/m): V = 266.500*****按牛腿计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.07% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 1500(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)]L = 600.00(mm) L1 = 566.00 (mm) L2 = 500.00 (mm)h = 600.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 229.60 (kN/m)砼强度等级: C40配筋计算 as : 20 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HPB235 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m): M = 154.954剪力(kN/m): V = 329.600*****按牛腿计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.10% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 1500(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)-------------------------------------------------------------------(3)、计算项目:人防门框墙 MKQ24-------------------------------------------------------------------直接作用在门框墙等效静荷载标准值: 200.0 (kN/m2)由门扇传来的等效静荷载标准值:Qia = : 102.6 (N/mm)]L = 950.00(mm) L1 = 916.00 (mm) L2 = 850.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 121.20 (kN/m)砼强度等级: C40配筋计算 as : 20 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HPB235 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m): M = 183.269剪力(kN/m): V = 291.200*****按悬臂梁计算*****抗弯受拉筋: As = 1583(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)]L = 350.00(mm) L1 = 316.00 (mm) L2 = 250.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 121.20 (kN/m)砼强度等级: C40配筋计算 as : 20 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HPB235 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m): M = 44.549剪力(kN/m): V = 171.200*****按牛腿计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.12% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)]砼强度等级: C40 配筋计算as(mm): 20纵筋级别: HRB400箍筋级别: HPB235箍筋间距: 200 (mm)支座弯矩调幅系数: 25.000 %左支座固接右支座固接跨号跨长截面宽度(mm) 截面高度(mm)1 1.200 400 300[ 计算结果 ]跨号: 1左中右上部弯矩( kN-m): 16.43 0.00 16.43 下部弯矩( kN-m): 0.00 16.43 0.00 剪力( kN ): 109.56 -0.00 -109.56上部纵筋(mm*mm): 360 360 360 下部纵筋(mm*mm): 360 360 360 抗剪箍筋(mm*mm): 156 156 156七、建筑结构的总信息总信息..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 25.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 1竖向荷载计算信息: 按一次加荷方式计算风荷载计算信息: 不计算风荷载地震力计算信息: 不计算地震力特殊荷载计算信息: 不计算结构类别: 框架-剪力墙结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号:MCHANGE= 0 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法剪切刚度算法结构所在地区广东风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.66地面粗糙程度: C 类结构基本周期(秒): T1 = 2.39体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 1各段体形系数: USi = 1.40地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC计算振型数: NMODE= 30地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD = 2设计地震分组: 一组特征周期TG = 0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1 = 0.04罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.00框架的抗震等级: NF = 1剪力墙的抗震等级: NW = 2活荷质量折减系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.80结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1 到1层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减不折算调整信息 ........................................中梁刚度增大系数:BK = 2.00梁端弯矩调幅系数:BT = 0.85梁设计弯矩增大系数:BM = 1.00连梁刚度折减系数:BLZ = 0.80梁扭矩折减系数:TB = 0.40全楼地震力放大系数:RSF = 1.000.2Qo 调整起始层号:KQ1 = 00.2Qo 调整终止层号:KQ2 = 0顶塔楼内力放大起算层号:NTL = 0顶塔楼内力放大:RTL = 1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 1剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ = 1强制指定的薄弱层个数NWEAK = 3强制指定的薄弱层层号WEAKNO = 6 7 8 配筋信息 ........................................梁主筋强度(N/mm2): IB = 360柱主筋强度(N/mm2): IC = 360墙主筋强度(N/mm2): IW = 300梁箍筋强度(N/mm2): JB = 210柱箍筋强度(N/mm2): JC = 210墙分布筋强度(N/mm2): JWH = 300梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 100.00墙竖向筋分布最小配筋率(%): RWV = 0.30柱最小配筋率(%): RCV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60 设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 无侧移梁柱重叠部分简化: 作为刚域是否考虑P-Delt 效应:是柱配筋计算原则: 按单偏压计算钢构件截面净毛面积比: RN = 0.50梁保护层厚度(mm): BCB = 25.00柱保护层厚度(mm): ACA = 30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 是荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00活荷载的组合系数: CD_L = 0.70风荷载的组合系数: CD_W = 0.60活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50地下信息 ..........................................土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MI = 3.00回填土容重(kN/m3): Gsol = 18.00回填土侧压力系数: Rsol = 0.50外墙分布筋保护厚度(mm): WCW = 35.00室外地平标高(m): Hout = -0.35地下水位标高(m): Hwat = -20.00室外地面附加荷载(kN/m2): Qgrd = 10.001层人防设计等级: Mars = 6级(核)人防地下室层数: Mair = 1地下室顶板竖向等效荷载(kN/m2) QE1 =见PM定义地下室外围墙的人防水平人防等效(kN/m2) QE2 =见PM定义剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区起算层号LEV_JLQJQ= 1剪力墙底部加强区终止层号, IWF= 1********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量(m) (m) (t) (t)1 1 2.070 -30.309 3.600 8478.6 868.9活载产生的总质量(t): 868.938恒载产生的总质量(t): 8478.598结构的总质量(t): 9347.536恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m)1 1 182(40) 106(50) 151(50) 3.600 3.600********************************************************** 风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y1 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0====================================================================== =====各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)====================================================================== =====层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 4660.54 1.06 -30.36 66.67 70.91 72.2065.27====================================================================== =====各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)====================================================================== =====层号塔号单位面积质量g[i] 质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 2005.68 1.00====================================================================== =====计算信息====================================================================== =====计算日期: 2011. 5.17开始时间: 9:31:46可用内存: 1953.00MB第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 组装刚度矩阵并分解FALE 自由度优化排序Beginning Time : 9:31:52.73End Time : 9:31:52.95Total Time (s) : 0.22FALE总刚阵组装Beginning Time : 9:31:52.96End Time : 9:31:55.79Total Time (s) : 2.83VSS 总刚阵LDLT分解Beginning Time : 9:31:55.79End Time : 9:31:55.82Total Time (s) : 0.03形成垂直荷载向量VSS LDLT回代求解Beginning Time : 9:31:56.10End Time : 9:31:56.12Total Time (s) : 0.02第六步: 计算杆件内力开始时间: 9:31:56活载随机加载计算计算杆件内力结束日期: 2011. 5.17时间: 9:32: 1总用时: 0: 0:15====================================================================== =====各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif,Ystif : 刚心的X,Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass,Ymass : 质心的X,Y 坐标值Gmass : 总质量Eex,Eey : X,Y 方向的偏心率Ratx,Raty : X,Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1,Raty1 : X,Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX,RJY,RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度====================================================================== =====Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 3.1093(m) Ystif= -26.4718(m) Alf = -41.6883(Degree) Xmass= 2.0698(m) Ymass= -30.3088(m) Gmass(活荷折减)=10216.4736( 9347.5361)(t)Eex = 0.0189 Eey = 0.0690Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 4.5573E+08(kN/m) RJY = 4.4334E+08(kN/m) RJZ = 1.3728E+12(kN/m)---------------------------------------------------------------------------====================================================================== ======抗倾覆验算结果====================================================================== ======抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载3883092.8 0.0 38830928.00 0.00Y风荷载3796525.0 0.0 37965248.00 0.00X 地震3883092.8 0.0 38830928.00 0.00Y 地震3796525.0 0.0 37965248.00 0.00 *********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值*********************************************************************** Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------1 1 0.2224E+06 0.2186E+06 1.00 1.00附简图附图1:顶板荷载平面图附图2:顶板平面简图附图3: 人防顶板梁配筋图附图4: 人防工况下顶板板配筋图附图5: 平时工况下顶板板配筋图。