边坡稳定性计算书
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路基边坡稳定性分析
本设计任务路段中所出现的最大填方路段,在桩号K8+480 处。该路堤边坡高31.64m,路基宽26m,需要进行边坡稳定性验算。
1.确定计算参数
对本段路堤边坡的土为粘性土,根据《公路路基设计规范》(JTG
D30—2004),
取土的容重γ=18kN/m³,粘聚力C=20kpa。内摩擦角=23º由上可知:填土的内摩擦系数ƒ=tan23º=0.4361。
2.荷载当量高度计算
行车荷载换算高度为:
h0—行车荷载换算高度;
L—前后轮最大轴距,按《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)规定对于标准车辆荷载为12.8m;
Q—一辆车的重力(标准车辆荷载为550kN);
N—并列车辆数,双车道N=2,单车道N=1;
γ —路基填料的重度(kN/m3);
B—荷载横向分布宽度,表示如下:
式中:b—后轮轮距,取1.8m;
m—相邻两辆车后轮的中心间距,取1.3m; d—轮胎着地宽度,取0.6m。
3. BISHOP法求稳定系数Fs
基本思路:首先用软件找出稳定系数 Fs 逐渐变化的情况,找到一个圆心,经过这个滑动面的稳定系数 Fs 是所选滑动面中最小的,而它左右两边所取圆心滑动面的 Fs 值都是增加,根据 Fs 值大小可以绘制Fs 值曲线。从而确定最小 Fs 值。而用ecxel 表格计算稳定系数Fs 时,选择的3个圆心分别是软件计算 Fs 值中最小的那个圆心和它左右两边逐渐增大的圆心。
3.1 最危险圆弧圆心位置的确定
(1)按4.5H 法确定滑动圆心辅助线。由表查得β1=26°, β2 =35°及荷载换算为土柱高度h0,得G点。
a .由坡脚A 向下引竖线,在竖线上截取高度H=h+h0(h 为边坡高度,h0 为换算土层高)
b.自G 点向右引水平线,在水平线上截取4.5H,得E 点。根据两角分别自坡角和左点作直线相交于F 点,EF 的延长线即为滑动圆心辅助线。
c.连接边坡坡脚A 和顶点B,求得AB 的斜度i=1/m,据此查《路基路面工程》表4-1得β1,β2。
(2)绘出三条不同的位置的滑动曲线
(3)将圆弧范围土体分成8-12段。
(4)算出滑动曲线每一分段中点与圆心竖曲线之间的偏角αi ;
sinα=X/R (2-4)
式(2-4)中:X—分段中心距圆心竖曲线的水平距离,圆心竖曲线左侧为负,右侧为正;
R—滑动曲线半径
计算结果见边坡稳定性分析表。
3.2 计算思路
(1)每一分段的滑动弧曲线可近似取直线,将各段图形简化为梯形或三角形,分段计算面积F,其中包括荷载换算成土柱部分的面积在内。(2)计算稳定系数:首先设定一个Fs 值算出M,代入公式算出一个Fs 值与设定Fs 值相比较如小于所设Fs 值的百分之一就可确定所设Fs 值为此点的边坡稳定性Fs值。
当土条i 滑弧位于地基中时:
式中:W di —第i土条地基部分的重力;
W ti —第i 土条路堤部分的重力;
b i —第i 土条宽度;
U—地基平均固结度;令U=1。
c di 、ϕ di —第i 土条滑弧所在地基土层的粘结力和内摩擦角;
当土条i 滑弧位于路堤中时
土
条号k= 1.6629 1.7371 1.7209k= 1.0000 1.7371 1.7209
1 0.79720.81400.8130 425.8474417.1024
2 0.81020.79980.7996 865.0987876.2758876.4903
3 0.90160.89250.892
4 1092.38811103.51851103.54704 0.98670.98570.9857 1244.86891246.11061246.1111
5 1.0410 1.042
6 1.0426 1392.40181390.22791390.22796 1.0741 1.0758 1.0758 1511.54631509.21291509.2129
7 1.0879 1.088
8 1.0888 1617.00621615.65261615.65268 1.0822 1.0822 1.0822 1648.02391648.02521648.0252
9 1.0554 1.0547 1.0547 1452.05741452.97041452.970410
1.0019 1.0016 1.0016
1141.3549
1141.7503
1141.7503
式中: ti c 、ti ϕ —第i 土条滑弧所在路堤土的粘结力和内摩擦角。
其中:
(3)同理可求出其他滑动曲线的稳定系数。3.3 具体计算过程及图表
3.3.1以O1 为圆心过坡脚做一滑动面,R=5
4.59 m。(1)假设Fs =1.6629,计算结果如表2-1 所示:
表2-1 计算土坡的稳定安全系数
11
0.92140.92340.9234
585.5778584.2642417.6119
12390.593612402.583711983.9876
k=
1.7193
1.7209
1.6629
土
条号k= 1.4995 1.4994 1.4995k= 1.0000 1.4994 1.49951 0.87010.87010.8701 314.2685314.2706314.26852 0.88520.88520.8852 608.9926608.9931608.99263 0.96020.96020.9602 772.6665772.6665772.66654 1.0205 1.0205 1.0205 898.4644
898.4644
898.4644
5 1.0598 1.0598 1.0598 1020.79491020.79491020.7949
6 1.0822 1.0822 1.0822 1113.27701113.27701113.2770
7 1.088
8 1.0888 1.0888 1190.49291190.49291190.49298 1.0795 1.0795 1.0795 1252.28041252.28041252.2804
9 1.0536 1.0536 1.0536 1162.07511162.07511162.075110 1.0069 1.0069 1.0069 896.1801896.1801896.180111
0.94200.94200.9420
457.2352457.2352457.2352
9230.49239230.99439230.9918
k=
1.4994
1.4995
1.4995
计算可得
(2)假设s F =1.85,计算结果如表2-2 所示:
表2-2 计算土坡的稳定安全系数计算可得
(3)假设F s = 1.4005 ,计算结果如表2-3 所示:
表2-3 计算土坡的稳定安全系数
土
条k= 1.4005 1.0412 1.4005k=
1.0000 1.4008 1.4005