边坡稳定性计算书(理正软件计算)

验算条件说明一、边坡段选取1、因Ⅰ-Ⅱ和Ⅱ-Ⅲ段边坡为顺向坡---斜向破，经顺层清方后，边坡的可能破坏模式为边坡沿着强风化与中风化界面滑动，经验算边坡为稳定边坡（详见地勘报告），不再验算。

2、Ⅲ-Ⅳ段边坡为切向坡，边坡的可能破坏模式为边坡沿岩层面（视倾角31°）产生滑移破坏。

经验算边坡为不稳定边坡（详见地勘报告），在此对原设计作支护后的整体稳定性验算。

二、参数选取说明1、对于Ⅰ-Ⅱ、Ⅱ-Ⅲ和Ⅲ-Ⅳ段边坡破坏模式为边坡沿着强风化与中风化界面滑动时，选取强风化泥岩指标验算，即强风化泥岩：f a=200kPa；γ=21.30kN/m3；c k=80kPa，φk =20°；2、对于Ⅲ-Ⅳ段边坡破坏模式为边坡沿岩层层面滑动时，选取软弱结构面（泥岩层面）指标验算，即软弱结构面：c k=25kPa ，φk =13°。

3、边坡岩体重度选取粉质粘土、强风化泥岩和中风化泥岩的加权平均重度γ=24.1 kN/m3。

4、边坡支护高度为边坡开挖面高度51米，本次边坡验算高度取至坡顶滑体影响区域拉断处。

三、Ⅲ-Ⅳ段边坡支护后稳定性验算计算书计算说明：计算软件为理正6.5版，采用规范《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）----------------------------------------------------------------------------计算项目: 平塘加油站C断面（Ⅲ-Ⅳ段）边坡支护后稳定性验算----------------------------------------------------------------------------[ 计算简图 ]----------------------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]----------------------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法(建坡规范附录A.0.2)计算目标：计算安全系数边坡高度： 60.000(m)结构面倾角： 31.0(°)结构面内摩擦角： 13.0(°)结构面粘聚力： 25.0(kPa)水平外荷载Px(kN): 0.0(kN/m)竖向外荷载Py(kN): 0.0(kN/m)[ 坡线参数 ]坡线段数 13序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 10.000 10.000 45.02 2.000 0.000 0.03 10.000 10.000 45.04 2.000 0.000 0.05 10.000 10.000 45.06 2.000 0.000 0.07 10.000 10.000 45.08 2.000 0.000 0.09 10.000 10.000 45.010 6.450 3.160 26.111 22.760 4.960 12.312 4.970 0.188 2.213 13.730 1.692 7.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 0.000 24.1 480.0[ 锚杆(索)控制参数 ]锚杆杆体抗拉安全系数： 2.20钢筋与锚固体抗拔安全系数： 2.60交互锚杆钢筋的抗拉强度：是[ 锚杆(索)参数 ]钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500 锚杆(索)道数 23序号支护类型水平间距竖向间距入射角锚固体直径自由段长度锚固段长度配筋锚筋fy 钢筋与砂浆(m) (m) (°) (mm) (m) (m) (MPa) fb(kPa)1 锚杆 4.000 10.700 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.02 锚杆 4.000 2.828 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.03 锚杆 4.000 2.828 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.04 锚杆 4.000 2.828 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.05 锚索 4.000 1.515 18.0 130 8.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.06 锚索 4.000 2.828 18.0 130 7.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.07 锚索 4.000 2.828 18.0 130 6.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.08 锚索 4.000 2.828 18.0 130 5.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.09 锚杆 3.000 1.510 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.010 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.011 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.012 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.013 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.014 锚索 3.000 1.516 18.0 130 9.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.015 锚索 3.000 2.121 18.0 130 8.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.016 锚索 3.000 2.121 18.0 130 7.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.017 锚索 3.000 2.121 18.0 130 6.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.018 锚索 3.000 2.121 18.0 130 5.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.019 锚杆 3.000 1.515 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.020 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.021 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.022 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.023 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.0----------------------------------------------------------------------[ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 19147.7(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)第1道锚杆(索)的抗力： 0.0(kN)第2道锚杆(索)的抗力： 0.0(kN)第3道锚杆(索)的抗力： 0.0(kN)第4道锚杆(索)的抗力： 0.0(kN)第5道锚杆(索)的抗力： 80.7(kN)第6道锚杆(索)的抗力： 86.0(kN)第7道锚杆(索)的抗力： 91.3(kN)第8道锚杆(索)的抗力： 96.6(kN)第9道锚杆(索)的抗力： 0.0(kN)第10道锚杆(索)的抗力： 0.0(kN)第11道锚杆(索)的抗力： 0.0(kN)第12道锚杆(索)的抗力： 11.7(kN)第13道锚杆(索)的抗力： 31.6(kN)第14道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第15道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第16道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第17道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第18道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第19道锚杆(索)的抗力： 83.0(kN)第20道锚杆(索)的抗力： 102.9(kN)第21道锚杆(索)的抗力： 122.7(kN)第22道锚杆(索)的抗力： 142.6(kN)第23道锚杆(索)的抗力： 162.5(kN)结构面上正压力： 18139.3(kN)总下滑力： 8391.3(kN)总抗滑力： 7054.6(kN)安全系数： 0.841加长未进入滑体的锚杆(索)----------------------------------------------------------------------------------- 计算项目: 平塘加油站C断面（Ⅲ-Ⅳ段）边坡支护后稳定性验算----------------------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]----------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]----------------------------------------------------------------------[ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法(建坡规范附录A.0.2)计算目标：计算安全系数边坡高度： 60.000(m)结构面倾角： 31.0(°)结构面内摩擦角： 13.0(°)结构面粘聚力： 25.0(kPa)水平外荷载Px(kN): 0.0(kN/m)竖向外荷载Py(kN): 0.0(kN/m)[ 坡线参数 ]坡线段数 13序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 10.000 10.000 45.02 2.000 0.000 0.03 10.000 10.000 45.04 2.000 0.000 0.05 10.000 10.000 45.06 2.000 0.000 0.07 10.000 10.000 45.08 2.000 0.000 0.09 10.000 10.000 45.010 6.450 3.160 26.111 22.760 4.960 12.312 4.970 0.188 2.213 13.730 1.692 7.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 0.000 24.1 480.0[ 锚杆(索)控制参数 ]锚杆杆体抗拉安全系数： 2.20钢筋与锚固体抗拔安全系数： 2.60交互锚杆钢筋的抗拉强度：是[ 锚杆(索)参数 ]钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500锚杆(索)道数 23序号支护类型水平间距竖向间距入射角锚固体直径自由段长度锚固段长度配筋锚筋fy 钢筋与砂浆(m) (m) (°) (mm) (m) (m) (MPa) fb(kPa)1 锚杆 4.000 10.700 20.0 110 0.000 26.000 1F32 480.0 3400.02 锚杆 4.000 2.828 20.0 110 0.000 25.000 1F32 480.0 3400.03 锚杆 4.000 2.828 20.0 110 0.000 24.000 1F32 480.03400.04 锚杆 4.000 2.828 20.0 110 0.000 23.000 1F32 480.0 3400.05 锚索 4.000 1.515 18.0 130 14.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.06 锚索 4.000 2.828 18.0 130 13.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.07 锚索 4.000 2.828 18.0 130 12.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.08 锚索 4.000 2.828 18.0 130 11.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.09 锚杆 3.000 1.510 20.0 110 0.000 20.000 1F32 480.0 3400.010 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 19.000 1F32 480.0 3400.011 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 18.000 1F32 480.0 3400.012 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 17.000 1F32 480.0 3400.013 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 16.000 1F32 480.0 3400.014 锚索 3.000 1.516 18.0 130 9.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.015 锚索 3.000 2.121 18.0 130 8.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.016 锚索 3.000 2.121 18.0 130 7.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.017 锚索 3.000 2.121 18.0 130 6.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.018 锚索 3.000 2.121 18.0 130 5.000 10.000 6s15.2 480.0 3400.019 锚杆 3.000 1.515 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.020 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.021 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.022 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.023 锚杆 3.000 2.121 20.0 110 0.000 8.000 1F32 480.0 3400.0----------------------------------------------------------------------[ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 19147.7(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)第1道锚杆(索)的抗力： 153.1(kN)第2道锚杆(索)的抗力： 157.0(kN)第3道锚杆(索)的抗力： 160.9(kN)第4道锚杆(索)的抗力： 164.8(kN)第5道锚杆(索)的抗力： 188.5(kN)第6道锚杆(索)的抗力： 188.5(kN)第7道锚杆(索)的抗力： 188.5(kN)第8道锚杆(索)的抗力： 188.5(kN)第9道锚杆(索)的抗力： 207.3(kN)第10道锚杆(索)的抗力： 205.9(kN)第11道锚杆(索)的抗力： 204.5(kN)第12道锚杆(索)的抗力： 203.1(kN)第13道锚杆(索)的抗力： 201.7(kN)第14道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第15道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第16道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第17道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第18道锚杆(索)的抗力： 251.3(kN)第19道锚杆(索)的抗力： 83.0(kN)第20道锚杆(索)的抗力： 102.9(kN)第21道锚杆(索)的抗力： 122.7(kN)第22道锚杆(索)的抗力： 142.6(kN)第23道锚杆(索)的抗力： 162.5(kN)结构面上正压力： 19696.0(kN)总下滑力： 7112.8(kN)总抗滑力： 7414.0(kN)安全系数： 1.042。

路基边坡稳定性分析本设计任务路段中所出现的最大填方路段，在桩号K8+480 处。

该路堤边坡高31.64m，路基宽26m，需要进行边坡稳定性验算。

1.确定计算参数对本段路堤边坡的土为粘性土，根据《公路路基设计规》(JTG D30—2004)，取土的容重γ=18kN/m³，粘聚力C=20kpa。

摩擦角=23º由上可知：填土的摩擦系数ƒ=tan23º=0.4361。

2.荷载当量高度计算行车荷载换算高度为:h0—行车荷载换算高度；L—前后轮最大轴距，按《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）规定对于标准车辆荷载为12.8m；Q—一辆车的重力（标准车辆荷载为550kN）；N—并列车辆数，双车道N=2，单车道N=1；γ—路基填料的重度（kN/m3）；B—荷载横向分布宽度，表示如下：式中：b—后轮轮距，取1.8m；m—相邻两辆车后轮的中心间距，取1.3m；d—轮胎着地宽度，取0.6m。

3. BISHOP法求稳定系数Fs基本思路：首先用软件找出稳定系数Fs 逐渐变化的情况，找到一个圆心，经过这个滑动面的稳定系数Fs 是所选滑动面中最小的，而它左右两边所取圆心滑动面的Fs 值都是增加，根据Fs 值大小可以绘制Fs 值曲线。

从而确定最小Fs 值。

而用ecxel 表格计算稳定系数Fs 时，选择的3个圆心分别是软件计算Fs 值中最小的那个圆心和它左右两边逐渐增大的圆心。

3.1 最危险圆弧圆心位置的确定（1）按4.5H 法确定滑动圆心辅助线。

由表查得β1=26°，β2 =35°及荷载换算为土柱高度h0，得G点。

a .由坡脚A 向下引竖线，在竖线上截取高度H=h+h0（h 为边坡高度，h0 为换算土层高）b.自G 点向右引水平线，在水平线上截取4.5H，得E 点。

根据两角分别自坡角和左点作直线相交于F 点，EF 的延长线即为滑动圆心辅助线。

c.连接边坡坡脚A 和顶点B，求得AB 的斜度i=1/m，据此查《路基路面工程》表4-1得β1,β2。

边坡桩基础稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012一、参数信息1.基坑基本参数2.土层参数土类型粉土或砂土厚度h(m) 5 重度γ(kN/m^3)18 浮重度γmi(kN/m^3) 20 粘聚力C(kPa) 10 内摩擦角φ(°)30 土类型粘性土厚度h(m) 15 重度γ(kN/m^3)21 浮重度γmi(kN/m^3) 24 粘聚力C(kPa) 8 内摩擦角φ(°)203.荷载参数类型满布荷载(kPa) 10 距基坑边距离(m) 0 荷载宽度(m) 0 类型局布荷载(kPa) 5 距基坑边距离(m) 1 荷载宽度(m) 24.支撑参数序号 1 支撑点与填土面距离(m) 0.1 作用力(kN) 20边坡桩基稳定性二、桩侧土压力计算1、水平荷载（1）、主动土压力系数：K a1=tan2（45°- φ1/2）= tan2（45-30/2）=0.33；K a2=tan2（45°- φ2/2）= tan2（45-30/2）=0.33；K a3=tan2（45°- φ3/2）= tan2（45-30/2）=0.33；K a4=tan2（45°- φ4/2）= tan2（45-30/2）=0.33；K a5=tan2（45°- φ5/2）= tan2（45-20/2）=0.49；（2）、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载：第1层土：0 ~ 0.5米；（未与桩接触）第2层土：0.5 ~ 1米；（未与桩接触）第3层土：1 ~ 2.9米；（未与桩接触）第4层土：2.9 ~ 5米；H4' = ∑γi h i/γ4' = 57/20 = 2.85；σa4上= [γ4'H4'+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a4-2c4K a40.5+γw h3' =[20×2.85+10+2.5]×0.33-2×10×0.330.5+10×2.4 = 35.62kN/m；σa4下= [γ4'H4'+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a4-2c4K a40.5+γ4'h4K a4+γw h4' =[20×2.85+10+2.5]×0.33-2×10×0.330.5+20×2.1×0.33+10×4.5 = 70.62kN/m；第5层土：5 ~ 15米；H5' = ∑γi h i/γ5' = 99/24 = 4.12；σa5上= [γ5'H5'+P1]K a5-2c5K a50.5+γw h4' = [24×4.12+10]×0.49-2×8×0.490.5+10×4.5 = 87.24kN/m；σa5下= [γ5'H5'+P1]K a5-2c5K a50.5+γ5'h5K a5+γw h5' =[24×4.12+10]×0.49-2×8×0.490.5+24×10×0.49+10×14.5 = 304.91kN/m；（3）、水平荷载：第1层土：E a1=0kN/m；第2层土：E a2=0kN/m；第3层土：E a3=0kN/m；第4层土：E a4=h4×(σa4上+σa4下)/2=2.1×(35.62+70.62)/2=111.55kN/m；作用位置：h a4=h4(2σa4上+σa4下)/(3σa4上+3σa4)+∑h i=2.1×(2×35.62+70.62)/(3×35.62+3×70.62)+10=10.93m；下第5层土：E a5=h5×(σa5上+σa5下)/2=10×(87.24+304.91)/2=1960.73kN/m；作用位置：h a5=h5(2σa5上+σa5下)/(3σa5上+3σa5)+∑h i=10×(2×87.24+304.91)/(3×87.24+3×304.91)+0=4.07m；下土压力合力：E a= ΣE ai= 111.55+1960.73=2072.28kN/m；合力作用点：h a= Σh i E ai/E a= (111.55×10.93+1960.73×4.07)/2072.28=4.44m；2、水平抗力计算（1）、被动土压力系数：K p1=tan2（45°+ φ1/2）= tan2（45+30/2）=3；K p2=tan2（45°+ φ2/2）= tan2（45+30/2）=3；K p3=tan2（45°+ φ3/2）= tan2（45+20/2）=2.04；（2）、土压力、地下水产生的水平荷载：第1层土：3 ~ 3.5米；σp1上= 2c1K p10.5 = 2×10×30.5 = 34.64kN/m；σp1下= γ1h1K p1+2c1K p10.5 = 18×0.5×3+2×10×30.5 = 61.64kN/m；第2层土：3.5 ~ 5米；H2' = ∑γi h i/γ2' = 9/20 = 0.45；σa2上= γ2'H2'K p2+2c2K p20.5 = 20×0.45×3+2×10×30.5 = 61.64kN/m；σa2下= γ2'H2'K p2+2c2K p20.5+γ2'h2K p2+γw h2' = 20×0.45×3+2×10×30.5+20×1.5×3+10×1.5 = 166.64kN/m；第3层土：5 ~ 15米；H3' = ∑γi h i/γ3' = 39/24 = 1.62；σp3上= γ3'H3'K p3+2c3K p30.5+γw h2' = 24×1.62×2.04+2×8×2.040.5+10×1.5 = 117.4kN/m；σp3下= γ3'H3'K p3+2c3K p30.5+γ3'h3K p3+γw h3' =24×1.62×2.04+2×8×2.040.5+24×10×2.04+10×11.5 = 706.9kN/m；（3）、水平荷载：第1层土：E p1=h1×(σp1上+σp1下)/2=0.5×(34.64+61.64)/2=24.07kN/m；作用位置：h p1=h1(2σp1上+σp1下)/(3σp1上+3σp1)+∑h i=0.5×(2×34.64+61.64)/(3×34.64+3×61.64)+11.5=11.73m；下第2层土：E p2=h2×(σp2上+σp2下)/2=1.5×(61.64+166.64)/2=171.21kN/m；作用位置：h p2=h2(2σp2上+σp2下)/(3σp2上+3σp2)+∑h i=1.5×(2×61.64+166.64)/(3×61.64+3×166.64)+10=10.64m；下第3层土：E p3=h3×(σp3上+σp3下)/2=10×(117.4+706.9)/2=4121.48kN/m；作用位置：h p3=h3(2σp3上+σp3下)/(3σp3上+3σp3)+∑h i=10×(2×117.4+706.9)/(3×117.4+3×706.9)+0=3.81m；下土压力合力：E p= ΣE pi= 24.07+171.21+4121.48=4316.76kN/m；合力作用点：h p= Σh i E pi/E p=(24.07×11.73+171.21×10.64+4121.48×3.81)/4316.76=4.12m；三、桩侧弯矩计算1.主动土压力对桩底的弯矩M1 = 0.7×0.5×2072.28×4.44 = 3223.33kN·m；2.被动土压力对桩底的弯矩M2 = 0.5×4316.76×4.12 = 8898.97kN·m；3.支撑对桩底弯矩M3 = 298kN·m；四、基础稳定性计算M3+M2≥K(M+M1)298+8898.97=9196.97kN·m ≥ 1.2×(100+3223.33)=3988kN·m；塔吊稳定性满足要求！。

运用《理正岩土边坡稳定性分析》作定量计算（整理人：朱冬林，2012-2-21）1、我目前手上理正岩土的版本为5.11版，有新版本的请踊跃报名，大家共同进步！2、为什么要用理正岩土边坡稳定性分析？现在山区公路项目地形条件越来越复杂，对于一些斜坡（指一般自然坡）或边坡（指开挖后的坡体）的稳定性评价是不可避免，比如桥位区沿斜坡布线，桥轴线与坡向大角度相交，自然坡度20～40°，覆盖层比较厚，到底是稳定还是不稳定？会不会有隐患和危险？必将困扰每个勘察技术人员，说它稳定吧，又怕将来出问题，说不稳定，目前又没有出现开裂变形滑动迹象，那在报告中如何评价桥址的安全性？再比如，路线从大型堆积体上经过，究竟稳定性如何评价？仅靠钻探或地质调查无法对其稳定性进行合理评价。

这时候，就要辅以定量分析计算来提供证据了。

还有，我们在报告中提路堑边坡的岩土经验参数，常常遭设计诟病，按报告中提的参数，自然坡都垮得一塌糊涂了，更不要说开挖了。

我们在正式报告中提出“问题参数”会大大降低了勘察在设计心目中的光辉（灰）形象。

如果我们事先对自然斜坡的横断面进行过初步计算，提出的参数就不会太离谱，必将给设计留下“很专业”的印象。

3、是否好用？很好用。

在保宜项目我一天计算几十个断面，既有效又快。

4、断面图能不能直接从CAD图读入？可以。

只需事先转化为dxf即可（用dxfout命令保存）。

对图形的条件是所有的线段都是直线段组成（对于多段线需要炸开，对于样条曲线可以用多段线描一下再炸开即可），另外图形边界要封闭（事先可以用填充命令试一下，看各个区域是否封闭）。

注意，图中只能有直线段，不能有其它图元（记得按上面操作完后，全选（Ctrl+A）,看“属性”（Ctrl+1），全部为直线，则OK）。

5、下面结合实例讲解计算过程，保证学一遍就上手。

以土质边坡计算为例（最常用）进入土质边坡稳定性分析程序“复杂土层土坡稳定计算”，确定（是不是很复杂？放心，纸老虎而已）点选“增”，第一次用就选“系统默认例题”，后面重复计算就可以选“前一个例题”（其它的大家试一下就了解了）读入dxf图（上面是CAD中作好的图，现在要删掉大部分内容，只保留地层线、边界）（对于上图中无足轻重的小夹层，也可以有选择地去掉，以简化断面图）把简化后的剖面图dxfout存为“***大桥SZK45-SZK55.dxf”，（注意，图中除直线段外不能有任何其它图元，而且各个区域必须封闭，否则将来软件就读不了）“是”，读入“***大桥SZK45-SZK55.dxf”右键点击上面窗口中找到左边角点的编号（为边坡计算的坡面角点）或者上图中较低位置的转角点都可，看你对可能剪出范围的理解（很难用文字表述，大家多试两次就明白了），右键菜单窗口里面的几个功能都要试一下，很有用的。

运用《理正岩土边坡稳定性分析》作定量计算（整理人：朱冬林，2012-2-21）1、我目前手上理正岩土的版本为5.11版，有新版本的请踊跃报名，大家共同进步！2、为什么要用理正岩土边坡稳定性分析？现在山区公路项目地形条件越来越复杂，对于一些斜坡（指一般自然坡）或边坡（指开挖后的坡体）的稳定性评价是不可避免，比如桥位区沿斜坡布线，桥轴线与坡向大角度相交，自然坡度20～40°，覆盖层比较厚，到底是稳定还是不稳定？会不会有隐患和危险？必将困扰每个勘察技术人员，说它稳定吧，又怕将来出问题，说不稳定，目前又没有出现开裂变形滑动迹象，那在报告中如何评价桥址的安全性？再比如，路线从大型堆积体上经过，究竟稳定性如何评价？仅靠钻探或地质调查无法对其稳定性进行合理评价。

这时候，就要辅以定量分析计算来提供证据了。

还有，我们在报告中提路堑边坡的岩土经验参数，常常遭设计诟病，按报告中提的参数，自然坡都垮得一塌糊涂了，更不要说开挖了。

我们在正式报告中提出“问题参数”会大大降低了勘察在设计心目中的光辉（灰）形象。

如果我们事先对自然斜坡的横断面进行过初步计算，提出的参数就不会太离谱，必将给设计留下“很专业”的印象。

3、是否好用？很好用。

在保宜项目我一天计算几十个断面，既有效又快。

4、断面图能不能直接从CAD图读入？可以。

只需事先转化为dxf即可（用dxfout命令保存）。

对图形的条件是所有的线段都是直线段组成（对于多段线需要炸开，对于样条曲线可以用多段线描一下再炸开即可），另外图形边界要封闭（事先可以用填充命令试一下，看各个区域是否封闭）。

注意，图中只能有直线段，不能有其它图元（记得按上面操作完后，全选（Ctrl+A）,看“属性”（Ctrl+1），全部为直线，则OK）。

5、下面结合实例讲解计算过程，保证学一遍就上手。

以土质边坡计算为例（最常用）进入土质边坡稳定性分析程序“复杂土层土坡稳定计算”，确定（是不是很复杂？放心，纸老虎而已）点选“增”，第一次用就选“系统默认例题”，后面重复计算就可以选“前一个例题”（其它的大家试一下就了解了）以前常听说“搜索滑面”强大功能，马上就可以轻松实现了……读入dxf图（上面是CAD中作好的图，现在要删掉大部分内容，只保留地层线、边界）（对于上图中无足轻重的小夹层，也可以有选择地去掉，以简化断面图）把简化后的剖面图dxfout存为“***大桥SZK45-SZK55.dxf”，（注意，图中除直线段外不能有任何其它图元，而且各个区域必须封闭，否则将来软件就读不了）“是”，读入“***大桥SZK45-SZK55.dxf”右键点击上面窗口中找到左边角点的编号（为边坡计算的坡面角点）或者上图中较低位置的转角点都可，看你对可能剪出范围的理解（很难用文字表述，大家多试两次就明白了），右键菜单窗口里面的几个功能都要试一下，很有用的。

路基边坡稳定性验算计算书
一、计算说明
本设计路线中，以K0+080断面路堑边坡高度（H=30m）最高，故本计算算例取K0+080断面边坡进行计算。

具体边坡稳定性分析参数：路基填土为低液限粘土，粘聚力c=10Kpa,内摩擦角27度。

容重r=17KN/m3，荷载为公路Ⅰ级。

计算方法采用4.5H法确定圆心辅助线。

此边坡坡率不一致，故采用平均坡度进行计算，经计算可知此边坡的平均坡度为1:1.如下图示：
二、计算过程分析
计算原理采用瑞典条分法，将圆弧滑动面上的土体按照6m的宽度进行划分。

下图所示为o1圆弧滑动面的计算实例
采用计算表格可得计算结果：
L=
=R θπ
180
88.02m 则边坡稳定系数为： =
+=
∑∑i
hi b i
hi b cL Ks θγθϕγsin cos tan =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯505
.9661701
.23927tan 61702.8810 1.35>1.25
按照上述方法一一计算出o2、o3、o4、o5处的稳定系数分别为1.32、1.29、1.33、1.37.故取Ks=1.29为最小的稳定系数，此时由于Ks>1.25,所以边坡稳定性满足要求。

应用《理正岩土边坡稳固性剖析》作定量盘算（整顿人：朱冬林,2012-2-21）1.我今朝手上理正岩土的版本为5.11版,有新版本的请踊跃报名,大家配合提高！2.为什么要用理正岩土边坡稳固性剖析？如今山区公路项目地形前提越来越庞杂,对于一些斜坡（指一般天然坡）或边坡（指开挖后的坡体）的稳固性评价是不成防止,比方桥位区沿斜坡布线,桥轴线与坡向大角度订交,天然坡度20～40°,笼罩层比较厚,到底是稳固照样不稳固？会不会有隐患和安全？势必困扰每个勘探技巧人员,说它稳固吧,又怕未来出问题,说不稳固,今朝又没有消失开裂变形滑动迹象,那在陈述中若何评价桥址的安然性？再比方,路线从大型聚积体上经由,毕竟稳固性若何评价？仅靠钻探或地质查询拜访无法对其稳固性进行合理评价.这时刻,就要辅以定量剖析盘算来供给证据了.还有,我们在陈述中提路堑边坡的岩土经验参数,经常遭设计诟病,按陈述中提的参数,天然坡都垮得乌烟瘴气了,更不要说开挖了.我们在正式陈述中提出“问题参数”会大大下降了勘探在设计心目中的辉煌（灰）形象.假如我们事先对天然斜坡的横断面进行过初步盘算,提出的参数就不会太离谱,势必给设计留下“很专业”的印象.3.是否好用？很好用.在保宜项目我一天盘算几十个断面,既有效又快.4.断面图能不克不及直接从CAD图读入？可以.只需事先转化为dxf即可（用dxfout敕令保管）.对图形的前提是所有的线段都是直线段构成（对于多段线须要炸开,对于样条曲线可以用多段线描一下再炸开即可）,别的图形鸿沟要关闭（事先可以用填充敕令试一下,看各个区域是否关闭）.留意,图中只能有直线段,不克不及有其它图元（记得按上面操纵完后,全选（Ctrl+A）,看“属性”（Ctrl+1）,全体为直线,则OK）.5.下面联合实例讲授盘算进程,包管学一遍就上手.以土质边坡盘算为例（最经常应用）进入土质边坡稳固性剖析程序“庞杂土层土坡稳固盘算”,肯定（是不是很庞杂？宁神,纸山君罢了）点选“增”,第一次用就选“体系默认例题”,后面反复盘算就可以选“前一个例题”（其它的大家试一下就懂得了）以前常据说“搜刮滑面”壮大功效,立时就可以轻松实现了……读入dxf图（上面是CAD中作好的图,如今要删失落大部分内容,只保存地层线.鸿沟）,以简化断面图）把简化后的剖面图dxfout 存为“***大桥SZK45-SZK55.dxf”,（留意,图中除直线段外不克不及有任何其它图元,并且各个区域必须关闭,不然未来软件就读不了）“是”,读入“***大桥SZK45-SZK55.dxf”右键点击上面窗口中找到左边角点的编号（为边坡盘算的坡面角点）或者上图中较低地位的转角点都可,看你对可能剪出规模的懂得（很难用文字表述,大家多试两次就明确了）,右键菜单窗口里面的几个功效都要试一下,很有效的.就是上面图中从坡面线起点,往坡上数线段的个数,试着输入20,看一下后果？多试几回你就明确了.有“根本.坡面.土层.水面.加筋”,点选“土层”,设置各地层参坡面线段数是什么意思？21 320数,将上面窗口放大,找到①②③④⑤⑥各对应的地层.图上区域外形不规矩时,要留意看清晰对应的层.看不清,有难度怎么办？往右边拖到底将各个区域鸿沟节点好复制下来,在上图CAD“自力窗口”中检讨,就能一一离开了.给各层地层单元赋参数值,重度.C.Φ.要盘算极端情形,比方斟酌暴雨饱和状况下的参数值,比方粘性土：17,20,12;碎石土18,15,25……设置好参数,回到“根本”点开“主动搜刮最安全滑裂面”——终于消失了设置上面几个参数,第一次盘算时,土条宽度值要设大一些,比方20,圆心步长10,搜刮半径步长10,盘算比较快,不然你可能要等得睡打盹儿（还不克不及停下来,只好关失落重来）.多试就会有心得啊！点“盘算”刚开端盘算,“土柱地位误差”要设置大一些,比方取2“肯定”,开端盘算“是”不满足就从新盘算,“返回”,不然“停止”恭喜,盘算成功！将左侧CAD窗口放大,把鼠标放到上面,回主动画出各类滑面情形,依据你断定的情形拔取适合的滑面情形（留意搜刮出的最安全滑面未必就是你想要的滑面哦,留意多看几个滑面的稳固性系数,分解断定边坡的稳固性格形）最后这一步最症结.在这个基本上再反复前面的步调,（有这个作基本,其它功效试一下就熟能生巧了）。

1-1剖面顶部坡面------------------------------------------------------------------------计算项目：等厚土层土坡稳定计算 3------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 14.000 7.800 02 10.000 0.000 1超载1 距离0.010(m) 宽10.000(m) 荷载(15.00--15.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 1层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 50.000 19.000 --- 18.000 5.500 --- --- --- --- --- --- ---下部土层数 2层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 4.000 18.000 --- 10.000 25.000 --- ------ --- --- --- ---2 40.000 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------ 最不利滑动面:滑动圆心 = (5.200,17.160)(m)滑动半径 = 17.156(m)滑动安全系数 = 1.065起始x 终止x li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.962 1.893 -12.707 0.95 18.00 5.50 6.45 0.00 0.00 0.000.00 0.00 -1.42 17.791.8932.825 -9.535 0.94 18.00 5.50 18.87 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -3.13 18.792.8253.756 -6.393 0.94 18.00 5.50 30.36 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -3.38 19.773.7564.687 -3.270 0.93 18.005.50 40.93 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.34 20.734.6875.619 -0.157 0.93 18.00 5.50 50.61 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.14 21.645.6196.550 2.955 0.93 18.00 5.50 59.38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.06 22.506.5507.481 6.077 0.94 18.00 5.50 67.26 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7.12 23.307.481 8.412 9.217 0.94 18.00 5.50 74.23 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 11.89 24.048.412 9.344 12.385 0.95 18.00 5.50 80.26 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 17.21 24.719.344 10.275 15.592 0.97 18.00 5.50 85.34 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 22.94 25.3210.275 11.206 18.850 0.98 18.00 5.50 89.41 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 28.89 25.8611.206 12.137 22.173 1.01 18.00 5.50 92.41 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 34.88 26.3412.137 13.069 25.577 1.03 18.00 5.50 94.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 40.71 26.7813.069 14.000 29.081 1.07 18.00 5.50 94.95 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 46.15 27.1714.000 14.930 32.706 1.10 18.00 5.50 89.51 0.00 0.00 0.00 0.00 13.79 55.82 28.2614.930 15.859 36.482 1.16 18.00 5.50 78.17 0.00 0.00 0.00 0.00 13.94 54.77 27.9415.859 16.789 40.453 1.22 18.00 5.50 65.10 0.00 0.00 0.00 0.00 13.94 51.29 27.7816.789 17.718 44.676 1.31 18.00 5.50 49.99 0.00 0.00 0.00 0.00 13.94 44.95 27.9117.718 18.648 49.238 1.42 18.00 5.50 32.35 0.00 0.00 0.00 0.00 13.94 35.06 28.5418.648 19.577 54.275 1.59 18.00 5.50 11.41 0.00 0.00 0.00 0.00 13.94 20.58 30.09总的下滑力 = 464.911(kN)总的抗滑力 = 495.285(kN)土体部分下滑力 = 464.911(kN)土体部分抗滑力 = 495.285(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)坡面基本处于稳定状态，设计可考虑坡面防护。

计算书目录1理正边坡稳定分析成果 (1)1.1Ⅰ－Ⅰ剖面 (1)1.2Ⅱ－Ⅱ剖面 (5)1.3Ⅲ－Ⅲ剖面 (8)1.4Ⅳ－Ⅳ剖面 (11)2Geoslpe 计算成果 (14)2.1Ⅰ-Ⅰ剖面（Ⅰ区） (14)2.2剖面Ⅳ－Ⅳ（Ⅱ区） (18)1理正边坡稳定分析成果1.1Ⅰ－Ⅰ剖面------------------------------------------------------------------------ 1.1.1计算项目：Ⅰ－Ⅰ土坡稳定（工况1－一般气象条件＋土体自重）------------------------------------------------------------------------ [计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 剩余下滑力计算不考虑地震不同土性区域数 4区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---[水面信息]采用总应力法考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力[计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.015计算结果: 剩余下滑力 = -0.942(kN)本块下滑力角度 = 328.833(度)[计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.000计算结果: 剩余下滑力 = -21.855(kN)本块下滑力角度 = 328.833(度)------------------------------------------------------------------------ 1.1.2计算项目：Ⅰ－Ⅰ土坡稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）------------------------------------------------------------------------ [计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 剩余下滑力计算不考虑地震[坡面信息]不同土性区域数 4区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---[水面信息]采用总应力法考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力[计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 0.851计算结果: 剩余下滑力 = 0.478(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度)[计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.000计算结果: 剩余下滑力 = 250.877(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度) ------------------------------------------------------------------------ 1.1.3计算项目：Ⅰ－Ⅰ加固土坡稳定（工况1－一般气象条件＋土体自重）------------------------------------------------------------------------ [计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 剩余下滑力计算不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 12坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 0.381 2.947 02 3.791 0.000 03 3.561 2.049 04 2.136 1.229 05 4.855 2.794 06 3.829 2.203 07 4.060 0.935 08 7.920 2.844 09 3.572 1.995 010 3.813 1.233 011 0.452 0.377 012 5.858 5.284 0[土层信息]不同土性区域数 4区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---[水面信息]采用总应力法不考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力[滑面信息]滑面线段数 9 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)1 1.941 -1.174 0.000 ---- ----2 3.130 -1.112 0.000 ---- ----3 4.056 -0.190 0.000 ---- ----4 5.735 0.940 0.000 ---- ----5 6.100 2.515 0.000 ---- ----6 8.547 5.978 0.000 ---- ----7 7.060 6.740 0.000 ---- ----8 6.000 6.740 0.000 ---- ----9 6.000 10.570 0.000 ---- ----[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 10筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)1 3.00 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.002 4.60 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.003 6.20 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.004 7.80 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.005 9.40 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.006 11.00 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.007 12.60 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.008 14.20 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.009 15.80 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.0010 17.40 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.00 [计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.640计算结果: 剩余下滑力 = -6.276(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度)------------------------------------------------------------------------1.1.4计算项目：Ⅰ－Ⅰ加固土坡(仅考虑锚杆)稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 剩余下滑力计算不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 12坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 0.381 2.947 02 3.791 0.000 03 3.561 2.049 04 2.136 1.229 05 4.855 2.794 06 3.829 2.203 07 4.060 0.935 08 7.920 2.844 09 3.572 1.995 010 3.813 1.233 011 0.452 0.377 012 5.858 5.284 0[土层信息]不同土性区域数 4区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---[水面信息]采用总应力法不考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力[滑面信息]滑面线段数 9 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)1 1.941 -1.174 0.000 ---- ----2 3.130 -1.112 0.000 ---- ----3 4.056 -0.190 0.000 ---- ----4 5.735 0.940 0.000 ---- ----5 6.100 2.515 0.000 ---- ----6 8.547 5.978 0.000 ---- ----7 7.060 6.740 0.000 ---- ----8 6.000 6.740 0.000 ---- ----9 6.000 10.570 0.000 ---- ----[筋带信息] 采用锚杆锚杆道数: 10筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)1 3.00 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.002 4.60 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.003 6.20 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.004 7.80 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.005 9.40 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.006 11.00 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.007 12.60 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.008 14.20 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.009 15.80 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.0010 17.40 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00 [计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.250计算结果: 剩余下滑力 = 38.597(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度))------------------------------------------------------------------------1.1.5抗滑动桩验算------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:桩总长: 12.000(m)嵌入深度: 6.000(m)截面形状: 圆桩桩径: 0.200(m)桩间距: 0.600(m)嵌入段土层数: 1桩底支承条件: 铰接计算方法: M法土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) M(MN/m4)1 50.000 25.800 20.000初始弹性系数A: 0.000(MN/m3)初始弹性系数A1: 0.000(MN/m3)桩前滑动土层厚: 6.000(m)桩顶锚索水平刚度: 1.000(MN/m)物理参数:桩混凝土强度等级: C25桩纵筋:I12.6桩纵筋级别: A3桩最大抵抗弯矩：19.22 kNm(安全系数1.25)桩最大抗剪力：561.1 kN(安全系数1.25)坡线与滑坡推力:参数名称参数值推力分布类型矩形桩后剩余下滑力水平分力 45.000(kN/m)桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m)滑坡推力作用情况[桩身所受推力计算]假定荷载矩形分布:桩后: 上部=4.500(kN/m) 下部=4.500(kN/m)桩前: 上部=0.000(kN/m) 下部=0.000(kN/m)桩前分布长度=6.000(m)桩身内力计算计算方法: m 法内侧最大弯矩 = 18.797(kN-m) 距离桩顶 6.720(m)外侧最大弯矩 = 19.281(kN-m) 距离桩顶 2.640(m)最大剪力 = 17.968(kN) 距离桩顶 6.000(m)桩顶位移 = 44(mm)锚索水平拉力 = 14.432(kN)------------------------------------------------------------------------1.1.6计算项目：Ⅰ－Ⅰ加固土坡(锚杆＋抗滑桩)稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）------------------------------------------------------------------------Ⅰ－Ⅰ加固土坡稳定性验算注：利用理正边坡稳定分析软件计算时，将抗滑桩所承担的抗滑力以锚杆力的形式施加。