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3.5 距离保护的闭锁振荡

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第三章距离保护3-5,6,7,8

第三章距离保护3-5,6,7,8
• 测量电流中有零序分量，判为接地故障：
A相单相接地
B相单相接地 C相单相接地 三个相电流差突变 量的最大值对应两 相为故障相
• 测量电流中无零序分量，判为非接地故障：
AB两相短路故障 BC两相短路故障 CA两相短路故障
m为整定系数，取值范围为4一8
电力系统继电保护原理
3.7 距离保护特殊问题
西南交通大学电气工程学院
不能正确测量有两个方面的含义，一方面是把测量阻抗测大， 反映出故障距离变远，即不动作；另一方面是把测量阻抗测 小，反映出故障距离变近，可能导致在区外故障情况下误动 作。此处，非故障环上的电压、电流算出的阻抗一般是第一 种情况，通常不会动作
•微机保护中，距离保护的硬件接线只有一套，故障环的 选取是由软件实现的，分两种情况：
M
)Z
j
1 2
Zctg
2
振荡过程安装于M侧的保护测量阻抗变化轨迹
jX
N
Zm
(1 2
M
)Z
jห้องสมุดไป่ตู้
1 2
Zctg
2
o
1 Ke 1
δ
o
Zm
1
2Z
M
Ke 1 o
oR
其中
Ke
EM EN
(
1 2
M
)Z
2
Ke 1
图 3-31 测量阻抗的变化轨迹
（三）电力系统振荡对距离保护的影响
1
O’
3
ΨK
M
当测量阻抗位于特性圆以内时, 阻抗继电器误动。
2. 电气量变化速率的差异
振荡时，电气量呈现周期性变化，其变化过程是渐变的，变化范 围大。而故障时电流电压的变化是突变的，且故障后测量电流电 压、阻抗的测量值基本不变。

第7讲 距离保护的整定计算原则

第7讲 距离保护的整定计算原则

分支系数
取各种情况下的最小值，以保证
距离Ⅱ动作的选择性。
如果分支系数增大，同一点发生故障测量阻抗会增
大，保护范围会缩小，可保证其选择性。
3.4.3 距离保护Ⅱ段的整定计算
（2） 考虑与相邻变压器保护相配合： 假设变压器设有差动保护，可以保护线路全长。
分支系数可能是变化的，保护与谁相配合， 就采用与谁相配合的分支系数。
回顾：电网的距离保护
3.1 距离保护的基本原理与构成 3.1.1 距离保护的基本概念
距离保护是利用短路时电压、电流同时变化的特征， 用电压电流的比值（测量阻抗）反映故障点到保护 安装地点的距离（线路阻抗）而动作的。
A1
G
Z< L-1
1QF
L1
B2
Z< L-2
2QF L2
kC
3
Z<
·
3QF
回顾： 延时特性
合。 （2）与相邻下一级变压器的电流、电压保护相
配合。 （3）按躲过正常运行时的最小负荷阻抗相配合。
取上述三种整定结果中数值最小者为最终整 定结果
3.4.4 距离保护Ⅲ段的整定计算
（1）与相邻下一级线路的距离Ⅱ段、Ⅲ段相 配合。
首先考虑与相邻下一级线路的距离Ⅱ段相配合
3.4.4 距离保护Ⅲ段的整定计算
3.5. 1振荡时电压电流的变化规律
结论 振荡时，系统的电压、电流的幅值和相位均随着相
位角的变化而变化； 系统振荡时，电压的最低点为振荡中心； 当系统的阻抗角均相等，两侧电势幅值相等时，振
荡中心恒位于系统的阻抗中心 处 振荡中心距M母线的距离为：
3.5. 1振荡时电压电流的变化规律
3.5. 1振荡时电压电流的变化规律

距离保护断线闭锁及振荡闭锁

距离保护断线闭锁及振荡闭锁

《距离保护的断线闭及振荡锁装置》一、距离保护的断线闭锁装置1ZKJ 2ZKJ 3ZKJC 相断线时的电压变化：ABU B 现在微机保护都是采用起动元件（即相电流突变量和零序电流启动），因此PT 二次断线时，微机保护的起动元件不会动作，故距离保护不会误动。

但如果此时系统出现波动或发生区外故障造成起动元件动作的情况下，距离保护就会误动。

为此纵联距离保护及零序电压采用自产3U0纵联零序方向保护都需闭锁。

对断线闭锁装置的要求：①当PT 二次回路出现一相、两相或三相断线时，断线闭锁装置都应将距离保护闭锁，并发出告警信号。

②当一次系统发生短路时，断线闭锁装置不应误动，以免将距离保护误闭锁。

1、RCS-900系列保护断线闭锁装置的原理①当Ua+Ub+Uc >8V ，且电流起动元件不起动，延时1.25s 发出PT 二次回路异常信号并闭锁保护。

本判据用以判别TV 二次的一相和两相断线。

②当使用母线PT 时，满足Ua+Ub+Uc <8V ，U 1<30V ，且电流起动元件不起动，延时1.25s 发出PT 二次回路异常信号并闭锁保护。

本判据用以判别TV 二次的三相断线。

③当使用线路PT 时，满足Ua+Ub+Uc <8V ，U 1<30V ，且电流起动元件不起动，任意一相有电流（I φ>0.08I N ，为CT 的二次额定电流）或TWJ 不动作。

延时1.25s 发出PT 二次回路异常信号并闭锁保护。

本判据用以判别TV 二次的三相断线。

（1）RCS-901系列保护断线闭锁装置A B CBC=CATV断线信号动作的同时，将纵联变化量方向和纵联零序退出，保留工频变化量阻抗元件，退出距离保护，自动投入TV断线相过流和TV断线相零序过流保护，TV断线相过流保护由距离保护压板投退，TV断线相零序过流保护由零序保护压板投退。

对于零序过电流保护，RCS-901A将零序II段退出，III段不经方向元件控制；RCS-901B将零序I、II段退出，IV段不经方向元件控制，若“零序III段经方向”，则退出III段零序方向过流。

电力系统继电保护原理-距离保护的振荡闭锁

电力系统继电保护原理-距离保护的振荡闭锁

M侧：
Zm
U
M
IM
EM IM
IM
ZM
EM
IM
ZM
1
Z e
j
ZM
∵
1- e jδ
= 1-
2 jctgδ
2
∴
Z
=
m
Z∑ (12
jctgδ2
)
-
ZM
=
(
Z∑ 2
- ZM)-
j
Z∑ 2
ctgδ2
7
Z
=
m
Z∑ (12
jctgδ2
)
-ZMΒιβλιοθήκη =(Z∑ 2
- ZM)-
j
Z∑ 2
ctgδ2
jX O’
Zm
N
Z∑ 2
17
3.5.4 振荡过程中再故障的判断
振荡过程中又发生不对称短路，判据：
I2 I0 m I1
振荡过程中又发生三相短路，判据：
U cos：近似为电弧电压，其值一般不会超过6%额
定电压，且与故障距离无关，基本不随时间 变化，振荡时，短时满足；短路时，一直满 足。
0.03p.u. U cos 0.08p.u.
响，但Ⅱ、 Ⅲ段定值较大，振荡时的测量阻抗比较
容易进入其动作区。
10
系统振荡时，阻抗继电器是 否误动、误动的时间长短与：
•
保护安装位置
•
保护动作范围
•
动作特性的形状
•
振荡周期长短等有关
11
4. 振荡与短路的区别：
①从电流和各点电压的幅值的变化上看：
振荡：作周期性变化 短路： di du 大
dt dt
3.5 距离保护的振荡闭锁

电力系统继电保护 ——距离保护振荡闭锁、故障类型判别和故障选相、距离保护特殊问题的分析、工频故障分量

电力系统继电保护 ——距离保护振荡闭锁、故障类型判别和故障选相、距离保护特殊问题的分析、工频故障分量
[0] [0] [0] [0] I BC ( I B IC ) ( I B IC ) (I B I B ) ( IC IC ) I B IC
[0] [0] [0] ICA ( IC I A ) ( IC I [0] ) ( I I ) ( I I C A A C A ) I C I A
U M EM I M Z M EM 1 Zm ZM Z ZM j IM IM IM 1 e
1 e
j
1 cos j sin
2 1 jctg 2
一、距离保护的振荡闭锁
EM
M 1
I
2
N
EN
1 Z m Z Z M 2
过渡电阻对接地距离元件的影响要大于对相间距离元件的影 响。
三、距离保护特殊问题的分析

线路串联补偿电容对距离保护的影响：
串联补偿电容的存在会对距离保护产生十分严重的影响。
（1）采用直线型动作特性克服反方向误动
（2）用负序功率方向元件闭锁误动的距离保护 （3）选取故障前的记忆电压为参考电压来克服串联补偿电 容的影响 （4）通过整定计算来减小串联补偿电容的影响 补偿度可调的可控串补TCSC -电力系统电力电子化


振荡时，若阻抗测量元件误动作，则在一个振荡周期内动作 和返回各一次；短路时，可能动作，可能不动作。
利用系统短路时的负序、零序分量或电流突然变化，短路开 放保护，实现振荡闭锁 利用测量阻抗变化率不同构成振荡闭锁 利用动作的延时实现振荡闭锁

距离保护的振荡闭锁措施


二、故障类型判别和故障选相
四、工频故障分量距离保护
1. 称呼：故障分量、故障变化量、突变量 2. 组成：工频故障分量、故障暂态分量 3. 不存在由于对侧电源助增引起的稳态超越问题 特点： （1）基本上不受非故障状态影响，无需加振荡闭锁 （2）不，动作速度较快

3.5 距离保护的闭锁振荡

3.5 距离保护的闭锁振荡

根据对振荡闭锁的要求，利用短路与振荡时电气量变化的特征，一般 可采取以下三种闭锁措施。
1.利用负序、零序分量或突变量，实现振荡闭锁 基本原理：在系统没有故障时，距离保护一直处于闭 锁状态，当系统发生故障时，短时开放距离保护允许保护 出口跳闸。
若开放时间内保护动作，说明故障在保护范围内，将 故障线路跳开；若在开放时间内保护未动作，说明故障不 在保护区内，重新将保护闭锁。
阻抗缓慢变为保护安装处到振荡 中心点的线路阻抗； 根据阻抗变化的速度不同 就可以构成振荡闭锁，俗称 “大圆套小圆”原理。
Z1 Z2
Zk
ZM ZL
3.5.3 距离保护的振荡闭锁措施
利用测量阻抗的变化率不同构成振荡闭锁实现原理图：
KZ2
Z
KZ1
D2 & D1 & DT
开放保护
Z
t
0
3.5.3 距离保护的振荡闭锁措施
3.5.1 振荡闭锁的概念
并联运行的电力系统或发电厂之间出现功率角大范围周期性 变化的情况，称为电力系统的振荡。 电力系统振荡时，系统两侧的等效电动势间的夹角δ可能在 0°~360°范围内作周期变化，系统中个点的电压、线路电流、 功率大小和方向以及保护的测量阻抗也都呈周期性变化。 电力系统的振荡属于严重的不正常工作状态，但可以通过控 制手段恢复正常。但由于测量阻抗的周期性变化保护可能误动 作而造成事故的扩大。
35距离保护的闭锁振荡振荡闭锁的概念振荡对测量元件的影响距离保护的振荡闭锁措施振荡过程中再故障的判断351振荡闭锁的概念并联运行的电力系统或发电厂之间出现功率角大范围周期性变化的情况称为电力系统的振荡
3.5 距离保护的闭锁振荡
——振荡闭锁的概念 ——振荡对测量元件的影响 ——距离保护的振荡闭锁措施 ——振荡过程中再故障的判断

继电保护振荡闭锁

3.5 距离保护振荡闭锁
1、电气量变化特点；
2、测量阻抗的特性分析； 3、短路故障和振荡的区分； 4、振荡过程中对称短路故障的识别； 5、振荡闭锁。
教学要求：
通过学习要求掌握系统 振荡时电气量变化的特点； 测量阻抗变化特性；短路与 振荡的区分原理。
1、系统振荡时电气量变化特点
定义：并列运行的系统或发电厂失去同步 的现象称为振荡。 特点：电力系统振荡时两侧等效电动势的 夹角 在 0 ~ 360 作周期性变化。 原因：切除短路故障时间过长、误操作、发 电厂失磁或故障跳闸、断开某一线路或设备 等造成系统振荡。 产生的影响：电力系统振荡时，将引起电压、 电流大幅度变化，对用户产生严重影响。 要求：在振荡过程中不允许保护发生误动作。
因
2 s Tswi
，据统计，振荡周
期最大值为3s，于是 2 s min 3 测量阻抗变化率为 dZ m Z 1 ≥ dt 6
只要适当选 择保护开放 条件，可保 证保护不误 动。
3、短路与振荡的区分
要求：短路时应开放保护；振荡时可靠 闭锁保护；振荡过程中发生短路，保护 能正确动作；振荡平息后自动复归。 （1）利用电气量变化速度不同区分 短路故障和振荡

P
EM
M
UM
I swi
Z
UN

N
Q
EN
当 180
I swi . max

2E Z 1
最大。
Z点位于 0.5Z 1 处。
U Z 称为系统振荡中心

特点：正常 运行时负荷 电流幅值保 持不变，振 荡电流幅值 作周期变化。
δ
K
Z M1
(3 I km)
Zk

继电保护-3.5-3.8距离保护的振荡闭锁


振荡中心位于本线路保护范
围内时：
jX
当在δ在δ1和δ2之间时，测量 阻抗落入动作范围内，其测
O
量元件会动作
2
N
N
振荡中心位于本线路范围外 时：
测量阻抗不会落入距离I段的 动作区，距离I段不受振荡的 影响，但由于距离II段和距 离III段整定阻抗较大，可能 会动作。
M
M
1 2
Z
ZM
1 ZM
R
b. 系统振荡对不同特性的阻抗继电器的影响
因此一般取0.1s~0.3s。
数字式保护中，一般取0.15s左右。
整组复归元件
整组复归元件在故障或振荡消失后再经过一个延时 动作，将SW复原，它与故障判断元件、SW配合， 保证在整个一次故障过程中，保护只开放一次。但 是对于先外部故障引起的振荡后再次故障，保护也 将被闭锁，尚需要有再故障判别元件。
常用的故障判别元件：
ii. 反映电流突变量的故障判断元件 依据：
在系统正常或振荡时电流变化比较缓慢，而在系 统故障时电流会出现突变。
（2）利用阻抗变化率的不同来构成振荡闭锁
原理： 在电力系统发生故障时，测量阻抗由负荷阻抗突变 为短路阻抗；而在振荡时，测量阻抗缓慢变为保护 安装处到振荡中心的线路阻抗，根据两种情况下阻 抗变化速度的不同构成振荡闭锁。
为了能对电力系统振荡的物理过程进行明确而简单的分析， 同时又不影响结论的正确性，提出下列几点假设：
(1)将所研究系统按其电气连接的特点简化为一个具有双侧电源的 网络；
(2)系统振荡时，三相处于对称状态，因此可以只取一相进行分析;
(3)系统振荡时，两侧系统的电势幅值相等，相角差以δ表示；
(4)系统中各元件的阻抗角相等；

第五节 距离保护的振荡闭锁


− A相 地 接
− B相 地 接
有 零 序 分 量 无
ɺ ɺ ɺ ɺ m∆I AB ≤ ∆ICA ∩m∆I AB ≤ ∆IBC ɺ ɺ ɺ K(1,1) ∆I AB 、∆IBC 、∆ICA
− C相 地 接
最 者 故 相 大 为 障
− AB −B C − CA
ɺ ɺ ɺ ɺ m∆IC < ∆I A ∩m∆IC < ∆IB
第六节 故障类型判别及故障选相
ɺ EM
M1 ɺ I
2N
ɺ EN
ɺ U
判断故障距离 单相重合闸
（故障类型，故障相） 找出故障环路 故障类型，故障相）
电流突变量的概念： 电流突变量的概念：
ɺ ɺ ɺ ɺ ɺ[ ɺ ɺ ∆I AB = (I A − IB ) −(I [0] − IB0] ) = ∆I A − ∆IB A ɺ ɺ ɺ ɺ[ ɺ[ ɺ ɺ ∆IBC = (IB − IC ) − (IB0] − IC0] ) = ∆IB − ∆IC ɺ ɺ ɺ ɺ ɺ ɺ ɺ ∆I = (I − I ) − (I [0] − I [0] ) = ∆I − ∆I
二、振荡对距离保护测量元件的影响 1.振荡时电压电流的变化规律 1.振荡时电压电流的变化规律
ɺ EM
M1 ɺ I
2N
ɺ EN
三相系统－→单相系统
对称
ɺ U
振荡原因：（1）输电线输送功率过大，超过静稳极限；
ɺ ɺ ɺ EM − EN EM (1− e− jδ ) ɺ I= = ZΣ ZΣ
ɺ ɺ ɺ UM = EM − I ZM
3.振荡对距离保护的影响 3.振荡对距离保护的影响
ɺ EM
M1 ɺ I
2N
ɺ EN

距离保护的振荡闭锁方法综述

Ａｂｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｔ ｈ ｉ ｓ ａ ｒ ｔ ｉ ｃ ｌ ｅ ｄ ｉ ｓ ｃ ｕ ｓ ｓ ｅ ｓ ｔ ｈ ｒ ｅ ｅ ｂ ａ ｓ ｉ ｃ ｐ ｒ ｉ ｎ ｃ ｉ ｐ ｌ ｅ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｔ ｈ ｅ ｄ ｉ ｓ ｔ ａ ｎ ｃ ｅ ｐ ｒ ｏ ｔ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｗｉ ｎ ｇ ｂ ｌ ｏ ｃ ｋ ｉ ｎ ｇ ， ｔ ｈ ｅ ｓ ｅ ｐ ｒ ｉ ｎ ｃ ｉ ｐ ｌ ｅ ｓ ｃ ａ ｎ
而 使距 离保 护 跳 闸 ， 因此 ， 分 析 振荡产 生 的原 因并 找 出 合 理 的方 法避 免保 护跳 闸显 得 极其 重要 。距 离保 护振 荡 闭锁 措施 应 满足 如下 要求 ：
处于对称状态 ， 电压 和电流不包括负序分量或零序分 量； 而当发生单相接地 、 两相短路和两相接地短路等三 相不对称短路时 ， 电压 和电流 中都会有较大的负序分
Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ： ｓ ｗｉ ｎ ｇ ｂ ｌ ｏ ｃ ｋ ｉ ｎ ｇ ； ｕ ｎ ｓ ｙ ｍｍｅ ｔ ｒ ｉ ｃ ｌ ａ ｆ ａ ｕ ｌ ｔ ： ｉ ｍｐ ｅ ｄ ａ ｎ ｃ ｅ ｃ ｈ ａ ｎ ｇ ｅ ｒ ａ ｔ ｅ
２ 目前距 离保 护的判 断依 据
１ 引 言
电流突变量的判断元件两种 。电力网络在正常运行时
或者 因静 态稳 定遭 到 破 坏 而 引起 振 荡 ， 电力 系 统 三相
或变电站发生故障时 ， 可能引起系统振荡 ， 在振荡的过 程 中， 电压和电流值可能达到很高 ， 容易引起距离保护 误 动跳 闸 ， 造成 系统 大 面积停 电 。另 外 ， 目前 大量 使用 的非线性负载会产生高次谐 波， 也容易引起 系统振荡
＜电气开 关＞ （ ２ ０ １ ３ ． Ｎ ｏ ． ３ ）
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由图可得：
E E (1 e j ) E E N M I M Z Z Z

E N
E I Z ，U E I Z U M M M N N N
E (1 e j ) E E E N M I M Z Z Z
3.5.1 振荡闭锁的概念
当系统出现振荡的时候，应采用必要的措施，防止
在振荡恢复期间保护动作。这种措施就称为振荡闭锁。
对中低压电网，系统振荡的可能性小，另外振荡时 造成的危害也小；对于高压电网，振荡的可能性大，对 整个系统的危害也大，必须考虑振荡闭锁的问题。因为 在高压电网中，多采用距离保护，今后若无特殊说明， 振荡闭锁均指距离保护的振荡闭锁。
可见，当 等于180°时，首末端的电压差 E 最大， 线路电流 I 也达到最大，振荡中心的电压 U OS达到 最小，等于零。
3.5.2 电力系统振荡对测量元件的影响 2.电力系统振荡时测量阻抗的变化规律
I Z U E E 1 M M M M M Zm ZM Z ZM j I I I 1 e M M M
由向量图可知两端电势差的有效值为：
E 2 EM sin
线路电流的有效值：

2
I
d

2
I
E Z

2EM Z
sin
E M
电力系统振荡时，全系统电压最低的一点称为 1 振荡中心，由于可见，振荡中心出现在 Z 处 2
U M

U OS EM cos

E U OS
2
U N E N
M 1/ 2
时
Z m 随 的变化情况向量图分析
jX
N
1 j Z ctg 2 2
1 ( M )Z 2
M
R

Zm
增大
可见：在这种情况下测量阻抗肯定会穿越动作区。
M 1/ 2 时 Z m
随 的变化情况向量图分析 N
jX
M
Zm
1 j Z ctg 2 2
Z m 随 的变化情况分析
jX
增大
M
ZM Z
1 ( M )Z 2
1 j Z ctg 2 2
Zm
R
当δ=0°（+）时，测量阻抗Zm位于复平面右侧，其值无穷大； 当δ=360°（-）时，测量阻抗Zm位于复平面左侧，其值也为无穷大； 当δ=180°时，测量阻抗Zm值最小，位于系统阻抗角的方向上，相当于在振 荡中心处发生三相短路，可能引起保护误动作； 保护安装处到振荡中心OS的阻抗与ρM的大小有密切关系。
因为： 1 e 所以：
j
1 (cos j sin ) 2 /(1 jctg

2
)
1 1 Z m ( M ) Z j Z ctg 2 2 2
其中：
M
ZM Z
3.5.2 电力系统振荡对测量元件的影响
1 1 Z m ( M ) Z j Z ctg 2 2 2
M
ZM Z
，下面分析ρM不同时，对保护动作情况的影响。
E M
~
M
ZM
1
1 ( M )Z 2
I
Z / 2
2
N
ZN
E N
~
ZL
ZM 1 / 2 ，保护安装在送电端且振荡中心位于保护的正方向时， M Z
最小测量阻抗位于第一象限，可能落入保护动作区；
ZM 1 / 2 ，保护安装正好就是振荡中心，测量阻抗为0，肯定 M 可见，距离保护安装在系统的位置不同，受振荡的影响是不同的。 Z
1 ( M )Z 2
R

增大
可见，测量阻抗是否会穿越动作区取决于保护的动作特性。
3.5.2 电力系统振荡对测量元件的影响 3.电力系统振荡对距离测量元件特性的影响 综上所述，电力系统发生振荡时，保护是否会误动作， 取决于以下几个因素： （1）保护安装位置距离振荡中心的距离。安装位置越 靠近振荡中心，保护越容易误动作。 （2）整定值越大，测量阻抗越容易落入动作区，产生 误动。
分析：
系统振荡时，保护安装处M的测量阻抗由两部分组成；
M
ZM Z
第一部分：对应于从保护安装处M到振荡中心点OS的线路阻抗，只与 保护安装处到振荡中心的相对位置有关，与功角δ无关。
第二部分：垂直与Z ，随功角δ的变化而变化。
当δ由0°~360°变化时，测量阻抗Zm的末端沿着一条经过阻抗中 心点OS，且垂直于 Z 的直线自右向左移动。
会穿越保护动作区； M 1/ 2 ，振荡中心在保护的反方向上，测量阻抗是否穿越保 护动作区，视保护的动作特性而异；
M 1/ 2 时 Z m
随 的变化情况向量图分析 N
jX
1 ( M )Z 2
1 j Z ctg 2 2
Zm
增大
R
M
可见：在这种情况下测量阻抗有可能穿越动作区。
E I Z ，U E I Z U M M M N N N
以上两式可用有图所示的向量表示， 为参考，当δ在0°~360°之间变 若以 E M
E E M U M

化时，相当于 E N 旋转。
向量在0°~360°范围内
U OS
U N E N
E 沿线任意电压向量末端落在 E M N 向量上，如图所示。
3.5.2 电力系统振荡对测量元件的影响
1.电力系统振荡时电流、电压的变化规律
E M
~
M
ZM
1
I
ZL
2
N
E N
~
ZN
的幅值相等，相角差为 。 和E 设 E N M
设 Z Z M Z L Z N
E M
~
M
ZM
1
I
ZL
2
N
E N
~
ZN
E M
E
3.5 距离保护的闭锁振荡
——振荡闭锁的概念 ——振荡对测量元件的影响 ——距离保护的振荡闭锁措施 ——振荡过程中再故障的判断

3.5.1 振荡闭锁的概念
并联运行的电力系统或发电厂之间出现功率角大范围周期性 变化的情况，称为电力系统的振荡。 电力系统振荡时，系统两侧的等效电动势间的夹角δ可能在 0°~360°范围内作周期变化，系统中个点的电压、线路电流、 功率大小和方向以及保护的测量阻抗也都呈周期性变化。 电力系统的振荡属于严重的不正常工作状态，但可以通过控 制手段恢复正常。但由于测量阻抗的周期性变化保护可能误动 作而造成事故的扩大。