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QTZ50塔吊天然基础计算书

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QTZ50塔吊天然基础计算书

一、参数信息

型号:QTZ50 塔吊起重高度H=120m

塔吊倾覆力距M=530kN.m 混凝土强度等级:C35

塔身宽度B=1.50m， 基础以上土的厚度:D=1.5m

自重F1=240.8fkN， 基础承台厚度h=1.3m

最大起重荷载F2=40kN， 基础承台宽度R=5.5m

二、 基础最小尺寸计算

基础的最小宽度取:Bc=5.00m

三. 塔吊基础承载力计算

依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

计算简图:

当不考虑附着时的基础设计值计算公式：

当考虑附着时的基础设计值计算公式：

当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：

式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=304.30kN；

G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+Ym×Bc×Bc×D) =3025.22kN；

Ym——土的加权平均重度

Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.50m；

W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=27.73m3；

M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.3×530=689kN.m；

a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：

a=Bc/2-m/(F+G)=5.5/2-689/(360.96+3025.219)=2.01m。

经过计算得到:

无附着的最大压力设计值

Pmax=(360.96+3025.219)/5.52+689/27.73=136.786kPa

无附着的最小压力设计值

Pmin=(360.960+3025.219)/5.52-689/27.73=80.032kPa

有附着的压力设计值 P=(360.96+3025.219)/5.52=111.940kPa

偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(360.96+3025.219)/(3×5.5×2.01)=102.101kPa

四. 地基基础承载力验算

地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。

计算公式如下:

fa──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；

fak──地基承载力特征值，取130.000kN/m2；

nb、nd──基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；

Y──基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；

b──基础底面宽度（M），当基宽小于3M按3M取值，大于6m按6m取值，取5.5m；

Ym──基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；

d──基础埋深度，取2.000m。

解得地基承载力设计值 fa=195.250kPa

实际计算取的地基承载力设计值为:fa=150.000kPa

地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=136.786kPa，满足要求！

地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=102.101kPa，满足要求！

五. 基础受冲切承载力验算

依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。

验算公式如下:

式中 βhp──受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0，当h大于等于2000mm时，βhp取0.9,其间接线性内插法取用;

ft──混凝土轴心抗拉强度设计值；

h0──承台的有效高度，取 h0=1.25m；

Pj──最大压力设计值，取 Pj=96.50kPa；

Fl──实际冲切承载力：

Fl=96.50×(5.00+4.00)×0.50/2=217.12kN。

允许冲切力：

0.7×0.96×1.57×2700×1250=3560760.00N=3560.76kN

实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！

六. 承台配筋计算

依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。

1.抗弯计算，计算公式如下:

式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=1.80m； P──截面I-I处的基底反力:

P=96.50×(3×1.40-1.80)/(3×1.40)=55.14kPa；

a“──截面I-I在基底的投影长度，取 a“=1.40m。

经过计算得 M=1.802×[(2×5.00+1.40)×(96.50+55.14-2×1275.00/5.002)+(96.50-55.14)×5.00]/12

=208.63kN.m。

2.配筋面积计算，公式如下:

依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第7.2条。

式中 1──系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，

1取为0.94，期间按线性内插法确定；

fc──混凝土抗压强度设计值；

h0──承台的计算高度。

经过计算得 s=208.63×106/(1.00×16.70×5.00×103×12502)=0.002

=1-(1-2×0.002)0.5=0.002

s=1-0.002/2=0.999

As=208.63×106/(0.999×1250×210.00)=795.43mm2。

由于最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为:9750mm2。

故取 As=9750mm2。

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塔吊地基承载力计算

塔吊地基承载力计算

矩形板式基础计算书

计算依据:

1、 《塔式起重机混凝土基础II程技术规程》JGJ/T187-2009

2、 《混凝土结构设讣规范》GB50010-2010

3、 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

一.塔机属性

塔机型号 QTZ80(TC6012A-6A)

塔机独立状态的最大起吊高度Ho(m) •10

塔机独立状态的计算高度HGn) 45

塔身桁架结构 方钢管

塔身桁架结构宽度B(m) 1.7

二塔机荷月

K塔机自身荷载标准值

塔身自重Go (kN) •100

起重臂自重©(kN) 60.7

起重臂重心至塔身中心距离RciCm) 29

小车和吊钩自重©(kN) 3.5

最大起重荷载Qz(kN) 60

最大起重荷戦至塔身中心相应的最大距离Rg(m) 3

最大起垂力矩址(kN. m) 1134

平衡臂自重G3(kN) 34.6

平衡臂重心至塔身中心距离阳⑹ 6

平衡块自重GjkN) 183

平衡块重心至塔身中心距离阳(m) 12

2、风荷载标准值wk(kN/m:)

工程所在地 河南郑州市

基木风压3 o (kN/m") 工作状态 0.2

非工作状态 0.45

塔帽形状和变幅方式 锥形塔帽.小车变幅

地面粗糙度 B类(CI野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)

风振系数0二 工作状态 1.59

非工作状态 1.65

风压等效髙度变化系数u = 1.34

风荷载体型系数匚 工作状态 1.95

非工作状态 1.95

风向系数a 1.2

塔身前后片桁架的平均充实率«0 0. 35

风荷载标准值＜ok(kN/m：) 匸作状态 0. 8X1. 2X1. 59X1. 95X1. 34X0. 2=0. 8

非工作状态 0.8X1.2X1.65X1.95X1.34X0.45 = 1.86

3. 塔机传递至基础荷载标准值

工作状态

塔机自重标准值Fkl(kN) •100-60. 7+3. 5+34. 6+183=681. 8

塔吊基础施工方案

塔吊基础施工方案

目 录一、编制依据二、工程概况三、塔吊设置方案3.1机械选择3.3塔吊位置确定3.4塔吊安装定位四、有关塔吊设计4.1塔吊地基验算4.2塔吊基础设计4.3基础施工要点：五、塔吊安装要求六、塔吊质量要求七、塔吊使用要求八、计算书8.1参数信息8.2 荷载计算8.3地基承载力计算8.4地基基础承载力验算8.5承台配筋计算8.6地基变形计算九、附图：

一、编制依据（1）、《QTZ63塔吊使用说明书》

（2）、《漯河六和世家一期结构图纸》

（3）、《漯河六和世家一期场地岩土工程勘察报告》（详勘阶

段）

二、工程概况

漯河六和世家建设项目位于双汇路以南，丹山路以东，包括2# 3#

5#--9#楼，地下均为两层，2# 6# 7# 8#楼地上26层，建筑高度83米，

3# 5# 9#地上为24层建筑高度79米，及连体地下车库、地下一层。

三、塔吊设置方案

3.1机械选择

在施工过程中，一些大宗的建筑周转材料（钢筋、模板、钢管等）

需要垂直运输，为提高工效，保证正常施工。本工程计划投入7座

QTZ5013塔吊，固定附着式塔吊。

3.2垂直运输机械综合能力分析

3.2.1覆盖面积计算：

QTZ63塔吊前臂长为50.00m,塔吊的覆盖面积能够满足施工需要。

3.2.2供应能力和提升高度计算：

供应能力为：塔吊的起重量乘以吊次，取折减系数0.5，按5min一个吊

次计算，每小时最小供应能力为4×12×0.5=24T/h结合工程量情况，能

够满足现场的供应能力。

综合各个机械的能力，经计算计划投入的垂直机械能够满足施工要

求。

3.3塔吊位置确定为保证塔吊能够覆盖施工作业面，确保塔吊的有效利用率和装拆方

便，综合塔吊的技术性能，对塔吊进行定位，定位图详见附图。

3.4塔吊安装定位

本工程设计的塔吊采取直接预埋标准节托架的定位方法，施工程序：

开挖土方→验基坑→施工混凝土垫层→模板安装→防水及保护层施工→

放线→绑扎钢筋→标准节托架固定→浇筑承台混凝土→混凝土施工过程

中仪器观察→垂直度微调。

塔吊计算书

塔吊计算书

附塔机基础及平衡重和塔吊计算书

○1基础计算书

一、参数信息

塔吊型号：QTZ80， 塔吊起升高度H：50.00m，

塔身宽度B：1.6m， 基础埋深d：1.60m，

自重G：600kN， 基础承台厚度hc：1.00m，

最大起重荷载Q：60kN， 基础承台宽度Bc：5.50m，

混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HRB400，

基础底面配筋直径：25mm

二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算

1、塔吊竖向力计算

塔吊自重：G=600kN；

塔吊最大起重荷载：Q=60kN；

作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝600＋60＝660kN；

2、塔吊弯矩计算

风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：

Mkmax＝960kN·m；

三、塔吊抗倾覆稳定验算

基础抗倾覆稳定性按下式计算：

e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3

式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；

Mk──作用在基础上的弯矩；

Fk──作用在基础上的垂直载荷；

Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；

Bc──为基础的底面宽度；

计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；

基础抗倾覆稳定性满足要求！

四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。

计算简图:

混凝土基础抗倾翻稳定性计算：

e=0.678m < 5.5/6=0.917m

地面压应力计算：

Pk＝（Fk+Gk）/A

Pkmax＝(Fk+Gk)/A + Mk/W

式中：Fk──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,Fk＝660kN；

塔吊基础计算

塔吊基础计算

塔吊四桩基础的计算书

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息

塔吊型号: QTZ80 塔机自重标准值:Fk1=450.00kN 起

重荷载标准值:Fqk=60.00kN

塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m 塔吊计算高度: H=40m

塔身宽度: B=1.60m

非工作状态下塔身弯矩:M1=-1800kN.m 桩混凝土等级: C30

承台混凝土等级:C35

桩直径: d=0.800m 桩间距: a=2.200m 桩

钢筋级别: HRB335

桩入土深度: 25.00m 桩型与工艺: 大直径灌注桩(清底干

净)

计算简图如下：

二. 荷载计算

1. 自重荷载及起重荷载

1) 塔机自重标准值

Fk1=450kN

2) 起重荷载标准值

Fqk=60kN

2. 风荷载计算

1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.65×0.2=0.76kN/m2 =1.2×0.76×0.35×1.6=0.51kN/m

b. 塔机所受风荷载水平合力标准值

Fvk=qsk×H=0.51×40.00=20.48kN

c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值

Msk=0.5Fvk×H=0.5×20.48×40.00=409.60kN.m

2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2) =0.8×1.54×1.95×1.65×0.55=2.18kN/m2 =1.2×2.18×0.35×1.60=1.47kN/m

b. 塔机所受风荷载水平合力标准值

Fvk=qsk×H=1.47×40.00=58.60kN

c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值

Msk=0.5Fvk×H=0.5×58.60×40.00=1172.06kN.m