关于一种氦制冷机的制冷量模拟负载装置的机械结构设计

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液氦制冷系统负压换热器设计

液氦制冷系统负压换热器设计作者：陈安来源：《中国化工贸易·上旬刊》2018年第10期摘要：针对液氦/负压换热器超流氦制冷系统，建立了基于分布参数的准一维换热器计算模型。

并进行了仿真计算及优化设计，并且对于液氦换热器进行了结构优化为后续实际液氦制冷系统负压换热器优化提供各个方面的支持。

关键词：液氦/超流氦;负压换热器;板翅式换热器;仿真优化1 液氦/超流氦制冷系统负压换热器工作原理图1显示了用于液氦/超流氦低温制冷系统的负压换热器的简化工作流程图，其原理为：后加压液态氦冷却系统的热控制，热流体的形式输入到高压侧，负压换热器后液态氦流换热器，通过节流阀的池氦，氦池中的模拟超流氦的热负荷，生产2K饱和超流氦低压侧换热器蒸汽进入负压，液态氦冷却高压侧的流，超流氦蒸汽加热完成后的后续过程冷却系统。

2 设计特点在氦制冷系统中温度低于15K时，氦会引起明显的误差，作为常数的氦的热性质将导致显著的误差。

图2显示了热稳定性对低温换热器的影响。

图2为冷流体传热流体和热氢，氦在同一点在换热器冷热流体温度变化曲线。

3 液氦/超流氦负压换热器的设计在超流体氦温度区，传热长度与材料导热系数之间存在两个趋势，即先减小后增大。

当材料的导热系数为0时，换热器的长度为无限长，所需的换热器长度随材料导热系数的增加而减小。

随着材料的导热率持续增加，热交换器的长度将逐渐增加。

这个过程反映了低温换热器设计中的一个独特现象，即轴向热损失对换热器长度设计的影响，即当材料的导热系数不是很大时，低温热交换器中冷热流体的传热。

换热器在换热器的设计中起着主导作用。

随着材料导热系数的增加，轴向热损失对传热的影响也越来越大。

换热器的影响越来越明显，原始长度不能满足冷热流体传热的传热和轴向热传导损失的总和。

本文介绍了液化天然气（LNG）和空分（ASU）板翅式换热器常用的低温换热器材料Al 6061。

液氦温度区的热导率为5～8W/（mK）。

使用该材料作为换热器材料时，设计长度为0.35m。

制冷空调设计仿真计算系统

制冷空调设计仿真计算系统第一篇：制冷空调设计仿真计算系统制冷空调设计仿真计算系统作者简介：制冷工程师，在国内知名企业从事制冷研究工作，对暖通空调、制冷机械、冷库、汽车空调、冷藏车机组、低温冷冻机组有丰富的实际开发经验，在大量的实际开发和实验数据的基础上，结合国内外大量文献，总结了现代制冷设计上的问题和实际过程中的困难，本着节省实验费用和加快产品开发的原则，开发了制冷空调综合设计系统。

经过作者七年的连续开发，现在制冷空调综合设计系统已基本完善，主要包括以下分系统：一、制冷设计系统二、汽车空调设计系统三、冷藏车机组设计系统四、冷库计算系统五、暖通空调设计系统六、暖通造价系统七、物性参数八、表冷器计算和负荷计算九、制冷空调故障查询系统为了能够分享软件成果，让更多的设计者从繁重的计算过程中解脱出来，现在给大家做一个简单的介绍：1、综合设计系统自带浏览器，可以联网和不联网情况下显示公司网站，方便和客户交谈时及时提供公司产品和公司信息。

2、功能菜单介绍3、制冷设计系统主要包括：多种制冷剂循环分析，多种换热器的冷凝和蒸发设计和校核计算，膨胀阀、储液器、制冷剂充灌量、毛细管长度等计算。

计算精度经过实际产品检验，符合工程需要。

包括以下换热器：管片冷凝器、管带冷凝器、平行流冷凝器、管片蒸发器、管带蒸发器、层叠蒸发器、同轴螺旋波纹管冷凝器、同轴DAE管ABS冷凝器、同轴DAE管ABS蒸发器、内螺纹套管冷凝器、内螺纹套管蒸发器、内螺纹套管水水换热器、干式壳管冷凝器、满液式壳管蒸发器、蒸发式冷凝器。

4、实际仿真应用，模拟丹佛斯涡旋压缩机，膨胀阀和两器的匹配。

包含SM/SZ全系列压缩机和TDEXB系列膨胀阀，制冷剂充灌量和管路。

5、汽车空调系统主要包含汽车负荷计算，134a制冷剂循环分析，管片、管带、平行流等换热器设计校核计算，膨胀阀和储液罐计算，制冷剂充灌量计算。

6、冷藏车机组设计计算主要包括，R404A制冷剂循环计算，管片、管带、平行流冷凝器设计校核计算，驾驶室蒸发器、冷藏室蒸发器设计校核计算，一拖二，串并联计算。

(完整word版)制冷空调系统建模与仿真

空调压缩机虚拟样机开发中的建模与仿真摘要：该文介绍了建模与仿真技术在开发新型汽车空调旋叶式压缩机虚拟样机中的应用。

该虚拟样机由产品的三维几何模型、动力学模型和反映其工作过程(热力学、流体力学、传热传质等过程）的动态数学模型为基础，利用虚拟样机对压缩机性能进行了仿真研究和优化.关键词：虚拟样机；制冷压缩机;计算机仿真1引言随着计算机技术的飞速发展,压缩机的设计与研究已经从传统的经验或半经验方法逐步转向虚拟样机开发这一先进有效的手段。

虚拟样机是一种基于建模与仿真的设计,包括几何形状、传动的联接关系、物理特性和动力学特性的建模与仿真。

本文利用建模与仿真技术开发了一个汽车空调用旋叶式压缩机的虚拟样机，它具有与真实压缩机一致的内在和外观特性，即模拟了其运动学、动力学和工作过程(热力学、流体力学、传热传质)的性能。

该虚拟样机已在产品和实际开发和制造中发挥了重要的理论指导作用。

2旋叶式制冷压缩机简介新型旋叶式压缩机由于其对汽车空调良好的适应性，目前在国内外得到了大力发展。

这种压缩机结构设计巧妙，结构紧凑，每个工作基元在一转当中有两次吸排气，转子运动平稳，整机的振动小、噪声低。

在日本和美国的一些压缩机制造公司已进行大批量生产.在国内，旋叶式压缩机还处于引进、消化和设计开发阶段。

图1为旋叶式（又称滑片式）压缩机的结构示意图，该压缩机的结构特点为：1)缸内壁型线为多段复杂型线光滑连接而成，转子与气缸同心放置，无偏心。

2)转子和气缸短轴处的密封圆弧段将气缸分成两个压缩腔，两组吸、排气口相错180°布置，使作用在转子上的径向气体力基本平衡，卸除了轴承的径向负荷。

3)为改善叶片运动,叶片斜置。

4)转子与气缸同心，这给机器的制造和安装带来了极大的便利。

5)采用压力供油，以起到润滑和密封作用。

1—排气阀2—转子3—气缸4—滑片5-吸气口图1 压缩机结构简图［1]旋叶式压缩机主要用于小型气体压缩装置和汽车空调系统中，另外还在机舱、军用车辆及民用住宅等空气制冷空调系统中有所应用。

一种空间极低温吸附制冷机的设计与实现

一种空间极低温吸附制冷机的设计与实现罗宝军;王兆利;闫涛;梁惊涛【摘要】针对极低温吸附制冷技术的热沉制冷系统,系统分析了极低温吸附制冷的特性,研究了热沉温度对极低温吸附制冷性能的影响,研制了一台极低温吸附制冷机样机,工质气体为氦4,在************制冷机基础上实现了50μ******的制冷性能,验证了基于机械制冷系统的更高热沉温度技术的可行性,这一成果为深空探测和载人空间站相关研究提供了技术支撑.【期刊名称】《宇航学报》【年(卷),期】2015(036)007【总页数】6页(P855-860)【关键词】极低温;吸附制冷;热沉温度;氦4;深空探测【作者】罗宝军;王兆利;闫涛;梁惊涛【作者单位】中国科学院理化技术研究所,北京100190;中国科学院理化技术研究所,北京100190;中国科学院理化技术研究所,北京100190;中国科学院理化技术研究所,北京100190【正文语种】中文【中图分类】V444.3+60 引言随着空间科学计划的开展，深空探测和载人空间站等领域中的相关研究都需要空间极低温(＜1 K)［1－6］。

例如:载人空间站空间应用相关学科任务中的低温或极低温下物质在相变点附近的性质研究［7］、空间天文任务中的针对各种科学目标的高灵敏度巡天观测研究［8］，这些研究的顺利开展都离不开空间极低温技术的支持［9］，且温度越低，相关探测器的背景噪声越小、灵敏度越高。

传统的超流氦制冷系统最低温度仅能达到1.4 K左右［10］。

目前具备实现低于1 K制冷温度的末端制冷技术有吸附制冷、绝热去磁制冷和稀释制冷［1－3，10］，其中极低温吸附制冷作为一种主动式制冷技术，采用氦3作为工质可以获得最低220 mK左右的制冷温度，具有可靠性高、寿命长、无干扰和重量轻等特点，是空间极低温温区非常重要的制冷技术之一［2，10］。

然而极低温吸附制冷并不能从300 K直接获得低于1 K，而是需要一个非常低的热沉温度，例如:世界唯一在轨极低温吸附制冷机采用了一个超流氦杜瓦(低于1.7 K)作为前级热沉系统［2］。

氦制冷系统气体轴承透平膨胀机设计

张林林
（航天低温推进剂技术国家重点实验室
摘要：描述了氦制冷系统的流程设计，根据流程确定系统关键部件透平膨胀机的参数，设计并
研制了一台氦气透平膨胀机。为达到氦透平膨胀机高速稳定性及高绝热效率的要求，采用ＮＲＥＣ对
（ＴｅｃｈｎｉｃａｌＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＰｈｙｓｉｃｓａｎｄＣｈｅｍｉｓｔｒｙ，ＣｈｉｎｅｓｅＡｃａｄｅｍｉｃｏｆＳｃｉｅｎｃｅ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１００１９０，Ｃｈｉｎａ）（ＳｔａｔｅＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｙｒｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓｉｎＳｐａｃｅＣｙｏｒｇｅｎｉｃＰｒｏｐｅｌｌａｎｔｓ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００２８，Ｃｈｉｎａ）
氦透平膨胀机优化通流部分，采用ＦＬＵＥＮＴ分析气体轴承性能，优化气体轴承机构，采用ＡＮＳＹＳ分析优化转子结构参数，提高转子临界转速。现场试验结果表明优化设计后的氦透平膨胀机，在转速１２
Ｄｅｓｉｇｎｏｆｔｕｒｂｏ－ｅｘｐａｎｄｅｒｉｎｈｅｌｉｕｍｒｅｆｒｉｇｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ

用于低温冰箱的斯特林制冷机电磁力仿真设计

６３ｍｍ．
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根据电磷激振力有效值‘＝１２５Ｎ，我们选取单边电流有教值Ｉ＝１０Ａ时，这样在满足系统输入功率１５０Ｗ的要求下．得比推力为Ｆ／Ｉ＝１２．５Ｎ／Ａｏ为获得较为台适的气隙磁感应强度和工作气隙面积。我们按照经验选取工作气隙的长宽尺寸比为１：４，确
ｍｏｔｏｒｏｆＳｆｉｒｈｎｇｃｒｙｏｃｏｏｌｅｒ，Ｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄ
ｄｅｓｉｇｎｉｓ百ｖｅｎｗｉｔｈＭａｘｗｅｌｌ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｌｏｗ—ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｆｒｅｅｚｅｒ，Ｓｔｒｉｌｉｎｇｅｒｙｏｃｏｏｌｅｒ，Ｅｌｅｃｔｒｉｃ—ｍａｇｎｅｔｉｃｆｏｒｃｅ，Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄｄｅｓｉｇｎ
包线尺寸计算得：‘＝３０３ｍ，暖＝Ｏ３５Ｔ。图４为确定的直线电机磁路结构图。
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EAST氦制冷机冷箱降温过程动态模拟_邱立龙

低温与超导第42卷第12期低温技术Cryogenics Cryo．＆Supercond．Vol．42No．12收稿日期：2014－10－14基金项目：国家自然科学基金项目（No．51306195）；中科院合肥物质科学研究院院长基金项目（YZJJ201308）。

作者简介：邱立龙（1983－），男，博士，助理研究员，主要研究方向：大型氦制冷技术。

EAST 氦制冷机冷箱降温过程动态模拟邱立龙，陆小飞，庄明，胡良兵（中科院等离子体物理研究所，合肥230031）摘要：基于Aspen HYSYS ，对EAST 氦制冷机冷箱的板翅换热器、透平膨胀机、液氮预冷换热器等部件进行自定义开发，并结合实验数据完成了部件的仿真建模。

在部件建模的基础上，建立了制冷机冷箱80K 以下流程的降温过程动态仿真模型。

实验数据表明，冷箱仿真模型能够反映实际制冷机的降温趋势，可以用来对冷箱降温过程进行仿真。

探讨了透平启动时间对降温速率的影响，完成了300K 4．5K 的降温过程的动态模拟。

关键词：氦制冷机；冷箱；动态模拟；换热器Dynamic simulation of EAST helium refrigerator cold box during the cool down processQiu Lilong ，Lu Xiaofei ，Zhuang Ming ，Hu Liangbing（Institute of Plasma Physics ，Chinese Academy of Sciences ，Hefei 230031，China ）Abstract ：The heat exchangers ，turbine expanders and LN 2pre －cooling heat exchanger of EAST refrigerator cold box were customized and modeled in conjunction with experimental results on the basis of Aspen HYSYS ．Based on the modeling of com-ponents ，the dynamic cool down process of the cold box under 80K was modeled．This model could simulate the trend of the cool down process compared with experimental results and could be used to simulate the whole process．The influence on cool down rate of the start －up time of turbines was investigated and 300to 4．5K cool down process was simulated．Keywords ：Helium refrigerator ，Cold box ，Dynamic simulation ，Heat exchanger1引言20世纪80年代以来，粒子加速器、核聚变实验装置、同步辐射光源等大型超导物理实验装置的建成，对大型氦低温系统的制冷和液化能力提出了更高的需求，同时促使氦制冷/液化装置朝着高效率高稳定性方向发展。

一种气体压缩机的冷却装置[实用新型专利]

专利名称：一种气体压缩机的冷却装置专利类型：实用新型专利
发明人：李海威
申请号：CN201820663999.1
申请日：20180507
公开号：CN209041060U
公开日：
20190628
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本实用新型公开了一种气体压缩机的冷却装置，属于压缩机领域，包括外壳组件、压缩机机体，温度传感器、风机、底座、进水管、出水管、控制器；进水管通过第一法兰与进水管连接管固定连接；出水管通过第二法兰与出水管连接管固定连接；进水管连接管和出水管连接管上均设有电磁阀，温度传感器、电磁阀以及风机分别控制器电连接；外壳组件包括圆环罩体、圆形侧板、罩体连接板；进水管与出水管分别与圆环罩体相贯通。

本实用新型的一种气体压缩机的冷却装置，不仅结构简单，而且具有高效散热的作用，同时具备减震的优点，确保了压缩机运行的稳定性，增加了压缩机的使用寿命。

申请人：江西汉诺斯压缩机科技有限公司
地址：342200 江西省赣州市寻乌县文峰乡石排工业园(石排村石一小组江子上)
国籍：CN
代理机构：南昌赣专知识产权代理有限公司
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关于一种氦制冷机的制冷量模拟负载装置的机械结构设计摘要：从装置的机械结构设计到热力设计。

机械设计包括结构设计、强度设计、加工工艺设计、整体装配工艺设计。

最终确定装置的整体设计加工方案。

最终研制出本装置进行现场测试制冷机的工作性能使用。

关键词：低温系统；模拟负载；结构设计；装配工艺设计一、模拟负载装置结构设计1、外筒设计方案真空腔密封性良好，真空度为10-4Pa–10-3Pa；每个焊接口漏率不低于1.e-10Pa•m3/s。

外筒是用304L的不锈钢板卷圆焊接而成的圆桶，其工艺是采用304L不锈钢钢板，卷管机械设备迫使形成壳体的形状，利用焊接工艺沿着外围直线进行焊接（需达到能够承受设计压力和无缝钢管的相关规定以及保持外观美丽）；划线进行确认各种接口的位置和相关技术要求并进行钻孔，扩孔等相关工序的进行；用打磨机进行去毛刺以及有针对性的进行外观的处理，务必使壳达到设计的相关。

根据模拟负载真空腔尺寸要求：直径不小于800mm，高度不小于1000mm，因为，现在设计外筒的内径为850mm，外径为900mm，高为1200mm，并且外筒的表面需要进行抛光，因为外筒是在真空度为10-4Pa–10-3Pa上工作的，因此，外筒体底部的厚度以及侧壁的厚度要能承担外力作用而不变形。

计算外筒体厚度具有两种方法，第一种是查询国家标准GB150-1998，第二种是外压容器计算是先假定一个厚度，然后推算这个假设是否合格的，不合格的话重新假定。

现在我选用第一种方法，假定外筒长为1200mm，名义厚度为25mm，考虑到腐蚀量都问题，现在取有效厚度为23mm，工作环境为26.8摄氏度，设计压力为1.4Mpa （1）由于，根据的值，如图3.1所示，确定A值，从表中可得出A=3因此，现在设计为外筒的内径为850mm，外径为900mm，高为1200mm模拟负载装置上需要安装压力表，流量计，安全阀等等，因此外筒上需要准备好各类接口，并且各类接口需要按照国家标准定制，冷箱腔体真空抽气口经常拆卸，需设计为快速接头；为了外筒的密封性更好，外筒的圆筒盖与筒体之间增加一个密封圈，为了方便打开圆筒盖，圆筒盖上设置3个吊环，方便打开圆筒盖并且吊起此装置，盖上不仅安装压力表，流量计，温度传感器，而且液氦的入口、出口和加热管外壳也设置在此盖上。

外筒的筒体上安装一个排气阀，方便抽出密封腔内的气体。

2、圆筒平盖、垫片以及螺栓的设计模拟负载装置的密封圈采用金属橡胶密封圈，此密封圈采用不锈钢丝制成，不含有任何的橡胶成分，具有非常良好的性能，能在高真空、强辐射、高温、极低温、以及各种腐蚀环境下正常工作，并且密封强度好，效果好，可重复使用，此密封圈适用于各种不同压强的场合，一般使用范围为-80~800℃根据此模拟负载装置的设计任务书，本模拟负载装置的使用环境是在常温温区（300K）以及液氮温区（80K）的环境中、而且经常受高低温循环冲击，因此选择金属橡胶密封圈。

1、垫片的计算因为此垫片选定为O型圈，如图2.1所示，现在是垫片压紧类型，（1）因为，取N=40mm，所以 =20mm又因为 >6.4mm所以 =11.3，因为对于筒体端部结构，等于密封面平均直径，所以去 =48mm其中：-垫片基本密封宽度，mmN-垫片接触宽度，mmb-垫片有效密封宽度，mm-法兰与翻边接触面的平均直径，mm（2）垫片压紧力为：预紧状态下需要的最小垫片压紧力：=3.14×48×11.3×62.1=105754.75N操作状态下需要的最小垫片压紧力：==6.28×48×11.3×3.75×1.4=17882.93N（3）垫片宽度，垫片在预紧状态下受到最大螺栓载荷的作用，当压紧过度将失去密封性能，垫片应该有足够的宽度，其值可按经验确定。

所以取垫片宽度为45mm2、螺栓的计算螺栓用30CrMoA为材料，公称直径用20mm，因为法兰用焊制法兰结构，所以选用B组的数组，其中螺栓的布置，如表3.1所示：3、脚轮的选用及设计1、选择车轮材质：首先考虑使用到使用场所、路面的材质、光滑程度、以及使用场地上残留物质的多少（如铁屑、油脂），并且还考虑所处环境的温度和模拟负载装置的重量等各种条件来决定选择适合的车轮材质。

因为脚轮的工作环境在学校实验室，地方光滑平整，又因为通常车轮直径愈大愈容易推动，荷重能力也愈大同时也较能保护地面不受损坏，轮径大小的选择首先应考虑承载的重量和荷重下搬运车的起动推力来决定。

因此选择平板式万向型脚轮，这种脚轮不论在室内室外工作，都能满足要求。

2、计算承载重量：为了方便模拟负载装置的移动，为此，在此装置上安装脚轮，数量为3，模拟负载装置的重量为420kg，为此，现在计算单个脚轮所承受的重量。

T=（E+Z）/M×N=420/3×1.5=210kg其中：E+Z=模拟负载装置的重量T=单轮或脚轮所需承载重量M=所用单轮和脚轮的数量N=安全系数（约1.3—1.5），现在取安全系数为1.5脚轮的数据如表3.2所示：图4.5脚轮的安装4、内胆结构设计4.1、设计要求考虑到加热棒与散热翘片的热传递效率，要求翘片与加热棒套筒过盈配合，翘片外边沿与内胆腔体内壁配合间隙不得超过2mm。

氦气传输管道可承受管内最低温度20K的液氦，不可发生泄漏。

氦气传输管道预留出流量计、温度计等检测仪器的安装位置。

每个焊接口漏率不低于1.e-10Pa•m3/s。

4.2、内胆腔体设计方案内胆是用304L的不锈钢板卷圆焊接而成的圆桶，其工艺是采用304L不锈钢钢板——直接购买利用，卷管机械设备迫使形成壳体的形状，利用焊接工艺沿着外围直线进行焊接（需达到能够承受设计压力和无缝钢管的相关规定以及保持外观美丽）；划线进行确认各种接口的位置和相关技术要求并进行钻孔，扩孔等相关工序的进行；用打磨机进行去毛刺以及有针对性的进行外观的处理，务必使壳达到设计的相关。

根据设计要求，现在设计内胆的尺寸为：直径426×高980mm，同外筒的壁厚设计方法一致，现在，内胆的直接为426mm，高为980mm，工作压强为1.4Mpa，环境温度为26.8度，下面是计算：，即，取整取为3，所以考虑到腐蚀裕量，钢板的负偏差，取有效厚度为5（2），其中 =99Mpa（3）因为，所以有效厚度为5合格-圆筒的计算厚度，mm-圆筒的有效厚度，mm-计算压力，Mpa-设计温度下圆筒材料的许用应力，Mpa-焊接接头系数，取为1因此，现在计算内筒的壁厚为5mm，内筒的顶部用304L厚度为30mm的不锈钢板，底部用304L厚度为20mm的不锈钢板，与筒体整体焊接而成内筒上的模具加热管安装插口和氦气的入口出口的接口需要按照国家标准设置，并且内胆要求密封性能良好；根据设计任务书，内胆的漏率不低于1.e-10Pa•m3/s；内胆侧壁开有氦气的入口出口，而且此接口需要安装氦气传输管道，这两个管道与内胆侧壁焊接而成，为了增加散热量，提高散热性能，内胆内安装散热翅片，此散热翅片与3根加热棒套筒串连在一起，还有，套筒与腔体上板焊接在一起，最终整个内胆成为一体而不可拆卸，为了能方便维修加热管，此加热管为模具加热管。

如图4.2所示图4.2内胆示意图4.3氦气传输管道1、技术要求：（1）阀门、管件、管线等部件的制作、安装，存放过程需做到洁净施工，洁净封存，洁净安装，洁净打压，洁净验收。

（2）所有焊缝需做到无漏，过度光滑，无氧化皮，做抛光处理。

不得有裂纹，未融合，未焊透，咬边等缺陷。

（3）预制件与安装完成后的管道内部需做好清洁处理，坚决杜绝水、油、粉尘、颗粒物、焊渣等杂物的出现。

（4）成品管道完成后需做正压气压验收试验及氦气检漏验收试验。

（5）管道整体布线合理，美观。

在满足工艺要求的基础上，做到管线横平竖直，无交叉、打架现象。

（6）所有压力仪表，温控仪表，阀门做到排布整齐，安装一致。

2、氦气传输管道的选择模拟负载装置带有氦气传输管道，按照国家标准，此管道焊接而成，焊接口漏率不低于1.e-10Pa•m3/s；可承受管内最低温度20K的液氦，不可发生泄漏；根据GB/T17395-2008《无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差》的规定是这样的：外径25mm的不锈钢管壁厚有0.5，0.6，0.7，0.8，0.9，1.0，1.2，1.4，1.5，2.5，2.8，3.0因为工作压强为1.4Mpa，压强不大，因为壁厚选择为2.5mm。

3、管道焊结完成后的内部清洁（１）焊接完成后，首先将管道内部的焊渣清除干净后再进行内部的清洁工作。

以无氧化皮，无焊渣，无悬挂状的焊瘤为标准。

（２）清除完焊接面后，应用无水酒精对其进行彻底清洗。

4、管道焊结完成后的外表面处理（１）必须对全部的不锈钢管焊缝的外表面进行酸洗处理，将管道外的去除表面氧化层去除以达到金属本色后，再对管道进行抛光处理。

（２）必须先用不锈钢钢丝对酸洗的焊缝表面进行刷刷洗，再用酸洗膏酸清洗，最后才做清洁处理。

5、酸洗后的处理酸洗后的废液应集中收集至统一的废液处理地方上，加入适量的石灰中和后排放。

6、管道焊结完成后必须要对管道的内外表面进行清洁处理以及进行管道强度及严密性试验，管道的耐压试验和气密性试验均应符合《压力容器安全技术监察规程》的规定标。

4.4加热棒套筒加热棒套筒负责将翘片串连在一起，作为连接内外腔体的主要部件，套筒上部与外圆筒盖进行焊接，下部与内胆上板焊接如图4.4所示，故要求其具有一定的刚性，导热性能好，而且套筒具有一定的密封性不可以漏气。

图4.6加热棒密封装置示意图5、加热管破裂原因（1）填粉的过程中，镁粉中混有杂质，经高温这些杂质将被碳化，使用长了就会出现管子炸裂现象；（2）选材很重要，不锈钢有很多种，根据加热管使用的环境选择正确的材料；管子本身也有区别一种是有缝管，一种是无逢管，有缝钢管是用钢带焊接成的如果有一点焊的不到位就会管子炸裂，一般无逢管不会出现这种问题，有可能就是有缝管质导致的；（3）不锈钢电热管用于加热的液体也有区别，有些是腐蚀性液体，有些是水，加热水有时候就是水质原因，因为很多可能多是用地下水，或者自来水，杂质较多，易结水垢，水垢太多太厚，会导致内部温度无法扩散，从而导致加热管爆管。

如何有效的去除水垢，推荐阅读《推荐电热管水垢的解决方法》一文；（4）加热管管壁太薄或者加热管功率设定过高，表面负荷太大，内部温度过高，容易引起加热管内部膨胀，从而导致加热管破裂。

4.6散热翘片设计通常在需要进行热传递的换热装置表面通过增加导热性较强的金属片，增大换热装置的换热表面积，提高换热效率。

具有此功能的金属片称之为翅片。

为了提高模拟负载装置的换热效率，从工艺要求、经济要求等各方面考虑，最终选定用铝挤型散热片，此散热片热传导能力强﹑密度小﹑价格便宜，并且片距为1.5mm，翅片外径为50mm，翅片节距p为2.5mm，翘片要求整体冲孔，并且去除翘片上的毛刺飞边，保持翘片的平整光滑，表面平整度为1mm；翘片的3个安装空位要求位置度不大于0.05mm。