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输电线路相间的距离保护整定计算输电线路是电力系统中重要的组成部分，其众多保护装置中，相间距离保护是最为常用的一种保护。
本文将介绍输电线路相间距离保护的概念、选择及整定计算方法。
1. 相间距离保护概述相间距离保护是指通过测量故障电流和电压的相量差来判断故障点到保护点的距离，从而对电力系统进行保护的一种保护方式。
在电力系统中，一般采用成对的线路传输电能，因此，在相间距离保护中，普遍采用两线的距离来判断故障点到保护点的距离。
由于线路距离不同，其对应的保护距离也不同，因此，需要根据输电线路的物理特征和系统要求进行保护距离的合理选择和整定计算。
2. 相间距离保护的选择在选择相间距离保护时，主要应考虑以下三个方面：1.距离保护的可靠性要求：距离保护是电力系统中最为常用的保护方式之一，要求能够可靠地进行故障检测和判断，确保及时有效地切除故障电路，防止故障扩散和系统失稳。
2.输电线路的物理特征：距离保护的选择应考虑输电线路的长度、电压等级、输电能力、线路类型等多个因素。
例如，在长距离输电线路中，由于线路阻抗大，传输过程中存在较大的电力损耗和电压降，保护阻抗需相应设置较低；而在变电站内，由于线路较短、电压高、抢修容易，可适当提高保护设置阻抗。
3.保护方案的选择：距离保护可分为单相、双相和三相保护，具体选择应考虑电力系统的运行特点、系统设备的类型和数量、以及系统负荷状况。
在实际工作中，应根据以上因素选定合适的距离保护，进行系统调试。
3. 相间距离保护整定计算方法相间距离保护整定计算的主要内容包括保护距离、阻抗设置和整定系数的确定。
3.1 保护距离的确定保护距离是指相间距离保护所对应的线路长度，其一般应按照以下公式进行计算：Lp = Kp * L其中，Lp为保护距离，Kp为保护系数，L为线路长度。
在实际计算中，应根据具体线路的物理特征选取合适的保护系数。
同时，由于混合线路的存在，可能会产生等效阻抗的问题，需要对阻抗进行修正。
110kV输电线路相间距离保护整定计算概述王远航摘要：随着110kV输电线路的建设量增加，越来越多的继电保护二次装置投运运行，继电保护整定计算定值是电网发生故障时启动保护装置的钥匙，这就需要有准确可靠的整定计算原则。
本文对110kV输电线路相间距离保护整定计算的原则进行合理的概述，提供不同情况下相间距离保护整定计算的方法和灵敏度要求。
关键词： 110kV线路相间距离继电保护整定计算一、110kV输电线路相间距离保护的现状目前，110kV输电线路相间距离保护广泛应用具有三段动作范围的阶梯型时限特性。
新型距离保护在三段式的基础上还设有距离IV段或称距离III段四边形，专门用作线路末端变压器低压侧故障的远后备。
距离保护就是反应故障点至保护安装处之间的距离（或阻抗），并根据距离的远近而确定动作时间的一种保护装置。
距离保护相对零序电流保护及其他电流保护而言，其突出特点是受运行方式变化的影响小。
二、相间距离保护整定计算1.助增系数的选择助增系数的选择。
在计算分支系数时一般选择下级线路的末端故障作为参考位置，按照电源侧最大方式，分支侧最小方式，来进行计算。
当假设分支侧最小方式为0，则助增系数为1，此方式也就演变为单电源侧的配合计算问题。
环形电网中线路保护间助增系数的计算问题。
对于110kV电压等级的电力线路，如果运行方式要求环网运行，这样助增系数的计算就与故障点位置相关，为了计算方便，环网的计算也序设置开断点，把环形电网分解开变成单相的辐射型系统计算。
助增系数的正确计算直接影响到距离保护计算的正确性，因此必须重视在多电源网络中助增系数的选择问题。
2相间距离I段阻抗定值当被保护线路无中间分支线路（或分支变压器）时：按躲过本线路末端故障整定，Zdz.I≤Kk.Zxl式中：Kk=0.85（相间距离保护），Kk=0.7（接地距离保护）保护动作时间t=0S2）、当线路末端仅为一台变压器时（即线路变压器组）按躲过变压器其他各侧的母线故障整定Zdz.I≤KkZxl+KkbZb式中： Kkb=0.7Kk=0.85保护动作时间t=0S3）、当线路末端变电所为两台及以上变压器并列运行且变压器均装设有差动保护时按躲开本线路末端故障整定Zdz.I≤KkZxlKk=0.854）、当线路末端变电所为两台及以上变压器并列运行（变压器未装设差动保护）时.根据情况按躲变压器其他侧母线故障整定.Zdz.I≤KkZxl+KkbZb式中： Kkb=0.7 Kk=0.855）、当被保护线路中间接有分支线路（或分支变压器）时：定值计算按躲过本线路末端故障和躲开分支线路（分支变压器）末端故障整定。
架空线路长度计算系数
例如，在电力输电线路设计中，常用的架空线路类型包括单回线、双
回线、三回线和六回线等。
根据架设线路的工程难度和线路导线的安装方
式等因素，可以制定不同的系数来计算架空线路的实际长度。
一般来说，架空线路长度计算系数的制定需要考虑以下几个因素：
1.线路形式：根据架设线路的形式，可分为单回和多回两种情况。
单
回线路只有一根导线，而多回线路则有多根导线并行布置，这会影响架空
线路的实际长度。
2.线路导线安装方式：线路导线可以采用水平悬挂、斜向悬挂和斜拉
等多种方式。
不同的导线安装方式会导致线路的实际长度有所不同，因此
需要考虑这些因素来制定长度计算系数。
3.线路走向：线路所经过的地形和地貌会对线路的长度产生影响。
如
若线路横跨山脉、河流、湖泊等地形，需要施工人员在设计时考虑这些因素，以确定适当的长度系数。
4.线路曲线和折线段：线路中的曲线和折线段数量也会影响线路的实
际长度。
曲线和折线段的安装通常需要较高的技术水平，这也会成为线路
长度计算系数的一部分。
5.其他因素：还有一些其他因素，如电缆的带电距离、导线的伸长率
等等，也会对线路长度产生一定的影响。
总体而言，架空线路长度计算系数的制定需要综合考虑多个因素，并
根据实际情况进行适当的调整和修正。
通过科学合理地确定长度计算系数，
可以准确预估和计算架空线路的实际长度，为架设线路的设计和施工提供科学的依据。
浅谈架空输电线路参数分析摘要: 电力架空输电线路的参数分析，比较了这些线路的特点和差异，对产生差异的原因进行理论分析，得出共性规律，并对实际测量中发现的问题及处理措施进行了详细介绍，提出了在实际测量中应注意的问题。
关键词: 输电线路;技术分析;测量0 引言输电线工频参数包括正序、负序、零序阻抗，正序、零序电容。
输电线是静止元件，其正、负序阻抗相同。
电力系绕正常运行时，电源是对称的，则测量工频参数时，所用的试验电源必须对称，相序必须与变电站的工作电源隔离，常使用隔离变压器隔离。
新建高压输电线路在投运前，除检查线路绝缘、核对相序、测量直流电阻外，还应测量各种工频参数，作为计算系统短路电流、继电保护整定、推算潮流分布和选择合理运行方式的实际依据。
本文对近期新建或改建的6 条500kv 和6 条220 kv 架空输电线路，2 条220 kv 及2 条110 kv 电力电缆的工频参数的测量结果进行了理论分析，得到一些有意义的结论。
1、测量方法及结果输电线路工频参数的测量中的传统试验方法，主要测量设备是pmm21 型多功能测试仪（该仪器可同时测量单相或三相的电压、电流、功率、相位等参数并可以存储）。
1. 1 直流电阻测量较短线路的直流电阻测量必须考虑测试引下线的电阻，建议测量时首先将测试侧线路地刀合上，测量接线附加电阻。
测量的接线(附加) 直阻为011～012ω，线路长度较短时这个电阻不可忽略。
所测500kv 线路导线型号4 ×l gj x2300/ 40 ，换算到20 °c单位长度直阻为01028ω/ km。
通常实际测量的线路正序电阻比直流电阻应略大，且单位长度的直阻值有分散性，必须实际测量。
1. 2 正序阻抗测量:算得单导线电抗值约014ω/ km ，而分裂根数为2 、3 、4 时，电抗分别降低到0133 、0130 、0128ω/ km左右。
在测量正序阻抗时，要求线路末端三相短路不接地。
架空输电线路电气参数计算文档大全一、提资参数表格式文档大全二、线路参数的计算：1.3倍。
导线的直流电阻可在导线产品样本中查到。
当线路的相导线为两分裂导线时，相当于两根导线并联，则其电阻应除以2。
多分裂导线以此类推。
X1＝0.0029f lg(d m/r e) Ω/km式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）；r e－导线的有效半径，（m）；r e≈0.779r文档大全r－导线的半径，（m）。
2）单回路相分裂导线的正序电抗：X1＝0.0029f lg(d m/R e) Ω/km 式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）；R e－相分裂导线的有效半径，（m）;n＝2 R e＝（r e S）1/2n＝4 R e＝1.091（r e S3）1/4n＝6 R e＝1.349（r e S5）1/6S－分裂间距，（m）。
文档大全3）双回路线路的正序电抗：X1＝0.0029f lg (d m/R e) Ω/km式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）； a 。
c′。
dm＝12√（d ab d ac d a b′d ac′‵d ba d bc d ba′d bc′d ca d cb d ca′d cb′） b 。
b′。
d ab d bc ……分别为三相双回路导线间的轮换距离，（m）； c 。
a′。
R e－相分裂导线的有效半径，（m）;R e＝6√（r e3 d aa′d bb′d cc′）国内常用导线的线路正序电抗查《电力工程高压送电线路设计手册》第二版 P18～P19查表时注意：1）弄清计算线路有代表性的塔型（用得多的塔型），或有两种塔型时，用加权平均计算出线路的几何均距。
66千伏相间最小距离66千伏（66 kV）是一种电压等级，常用于输电线路和电力系统中。
在这些系统中，存在一个重要的考虑因素，即相间距离。
相间距离是指两个电力系统相位之间的最小距离，它是确保电力系统正常运行和安全操作的关键因素之一。
本文将探讨66千伏相间最小距离的目的、计算方法以及相关的安全因素。
目的66千伏相间最小距离的主要目的是保持电力系统各个相位之间的安全距离，以防止发生火花放电、电弧击穿或短路等故障。
这些故障可能导致系统的停电、设备损坏甚至人员伤亡。
因此，确定正确的相间距离对于确保电力系统的稳定运行至关重要。
计算方法66千伏相间最小距离的计算通常基于以下参数：1.工频电压：66千伏2.电气系统的额定电压和电流3.地面高度4.大气条件（如空气温度和湿度）5.天气条件（如风速和风向）计算最小距离的公式如下：(D = )其中， - D：相间最小距离（单位：米） - k：经验系数，取决于环境条件和设备类型 - Vs：系统额定电压（单位：千伏） - Is：系统额定电流（单位：安培） - Pd：相间距离标准日间值 - Pw：相间距离标准恶劣条件值 - Pa：相间距离标准附加值 - H：地面高度（单位：米） - S：安全系数（通常取1.2-2） - θ：绝缘子串角度（单位：度）上述公式中的各个参数可以根据具体的电力系统和环境条件进行调整，以满足特定的安全要求。
安全因素66千伏相间最小距离的计算需要考虑以下安全因素：1.绝缘子串的安全距离2.设备之间的间隔3.地面高度和湿度4.大气条件的变化5.异常天气情况下的额外安全距离这些因素都会对相间最小距离的计算结果产生影响。
为了确保电力系统的安全运行，必须仔细评估和处理这些因素。
总结66千伏相间最小距离是保证电力系统正常运行和安全操作的重要参数。
通过合理计算相间距离，可以避免潜在的火花放电、电弧击穿和短路等故障问题。
在计算相间最小距离时，需考虑到绝缘子串的安全距离、设备间隔、地面高度及湿度、大气和天气条件等安全因素，以确保电力系统的稳定运行。
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500kV同塔四回线路档中线间距研究[摘要] 参考了国内外的相关标准、规程以及国内在此方面的研究成果，对500kV同塔四回在各种情况下的档中线间距进行研究，在保证线路安全可靠运行的前提下，尽量达到控制塔头尺寸，降低工程造价的目的。
[关键词] 线间距同塔多回路架空输电线路1 研究背景和意义随着经济的飞速发展，全社会用电量不断增加，电网建设快速发展。
在经济发达地区，可供选择的输电线路走廊日趋紧张，林木砍伐、电磁辐射干扰等涉及环境保护的问题已引起全社会的重视，使用走廊用地、拆迁费用更是日益昂贵。
尤其是在“长三角”和“珠三角”地区，新建输变电工程的线路走廊问题逐步成为制约电网发展的重要因素。
如何减少高压线路走廊宽度，提高单位走廊宽度的输送容量，节约土地资源是现阶段电网建设重点关注和考虑的问题。
因此有必要开展500kV交流输电线路同塔四回路架设技术的研究，解决架空线路走廊资源紧张的难题，实现电网建设与地方发展协调并进。
本文参考了国内外的相关标准、规程以及国内在此方面的研究成果，对500kV同塔四回在各种情况下的档中线间距进行研究，在保证线路安全可靠运行的前提下，尽量达到控制塔头尺寸，降低工程造价的目的。
2 档中线线距本文仅针对经济发达的“长三角”和“珠三角”无覆冰地区线路进行研究，因此对档中线线距的接近要求，只考虑按导线不同步摆动分析档距中的动态接近是否满足间隙要求，而暂不考虑导、地线不均匀覆冰、脱冰跳跃舞动等引起的档中线线接近。
2.1 导线不同步摆动时，档距中动态接近需要满足的电气间隙档距中央导线间水平距离主要决定于较大的风引起的导线不同步摆动的条件，保证正常工作电压不应使空气间隙击穿。
至于操作过电压和雷电过电压，由于其与较大的风同时出现并引起导线不同步摆动的概率甚小，因此不作为确定档距中央导线水平距离的控制条件。
参照行规《架空输电线路防舞设计规范》和有关设计手册，按线路正常电压，考虑导线舞动时档距中动态接近需要满足的电气间距。
2018年第12期总第379期输电线路进线档相间距精确计算方法与算法优化洪立玮1，尹倩2（1.国网冀北电力有限公司廊坊供电公司，河北廊坊0650002.中国石油管道局工程有限公司设计分公司，河北廊坊065000）输电线路进线档一般伴随着导线换位，使得导线相间距计算成为空间曲线求解最近距离的问题。
现有设计手册及规范文件中尚无计算进线档相间距离的实用公式[1]，当进线档档距较小时，导线弧垂较小，这时可以将导线近似成为直线，利用空间向量计算最短距离。
但当档距较大造成导线弧垂较大，或者因为三相导线应力不同导致弧垂不同时，直线方程计算就很难满足近似计算精度要求，此时利用空间悬链线方程计算相间距离更为精确。
本文根据工程实际情况，利用悬链线方程构建三维模型，并采用逐次逼近的方法简化计算，通过实际运行故障例子证实了该方法的可行性并给故障排除提供理论依据。
1直线简化算法图1进线档空间坐标系在进线档档距较小，弧垂较小时，将进线档导线近似成为一条直线。
如图1所示。
建立空间直角坐标系并确定原点O ，杆塔与架构之间的连线方向为x 轴，顺架构挂点方向为y 轴，垂直地面为z 轴。
令杆塔上导线挂点A 与架构中间挂点A ′为A 相，杆塔中导线挂点B 与架构B ′挂点为B 相，则可以把A 、B 相导线看作为两条空间矢量，分别定义为AA ′和BB ′。
根据异面直线求公垂线的方法，首先利用向量叉乘求取两异面直线的公垂线向量n ：n =AA ′×BB ′。
再在两向量之上各取一点，如A 和B ′，求得矢量AB ′在公垂线向量n 上的投影距离即为两向量间最短距离d ：d =||AB ′⋅sin θ=AB ′×n||n 。
式中：θ为向量AB ′与向量n 之间的夹角；d 为两直线间距离。
当进线档档距较大时，由于进线档导线张力受架构限制，一般采取放松措施，导线不再近似直线，特别是当三相导线因安装或运行原因而导致张力不同的情况下，其空间排布已不能用直线方程求解。
500kV架空输电线路线路参数的测量及分析2003年第1期河南电力5500kV架空输电线路线路参数的测量及分析卢明,马林2,张科,闫东,王伟(1.河南电力试验研究所,河南郑州450052;2.郑州市电业局,河南郑州450006)摘要:测量了四条500kV架空输电线路线路参数,结合测量结果进行了理论分析计算,得出了一些有益的结论,并提出了在实际测量中应注意的问题.关键词:线路参数输电线路分析中图分类号:TM726,3文献标识码:B文章编号:x(2oo3)m一005—04 1引言新建高压输电线路在投运前,除了检查线路绝缘,核对相序外,还应测量各种工频参数,作为计算系统短路电流,继电保护整定,推算潮流分布和选择合理运行方式的实际依据.笔者根据对最近新建的4条500kV输电线路的工频参数的测量结果进行了理论分析,得到一些有意义的结论.2测量方法及结果输电线路工频参数的测量是依据<高压电气设备试验方法>中介绍的传统试验方法进行的,主要测量设备是A VO公司生产的PMM—l型多功能测试仪(该仪器可同时测量单相或三相的电压,电流,功率,相位等参数并可以存储).表1为被测试的线路简况及当时的试验条件.表1测试线路简况及试验条件线路名称线路长度(km)测试时气温测试时湿度获仓线l6o.383l6℃67%白郑线202.3042O℃40%嵩获线58.123℃59%郑开线71.1330℃5O%2.1直流电阻测量试验前线路末端三相均应彻底放电.线路始端开路,末端三相短路,拆开两端所有接地线.使用仪器设备:24V直流电源,直流毫伏电压表.A,B相加直流电压UAB20cI二时导体单位长度的电阻,12/km电阻的温度系数1/cI=,对于铝导线为0.O036c《=测量结果见表2.由表可知,实际测量的线路的正序电阻比直流电阻大.表2直流电阻测■对比表直阻实测rl换算为正序电阻线路名称(n)(fkm)(n/km)(n/km)获仓线4.35O.027l2O.0275lO.24白郑线5.39O.0:1664O.0:1664O.o27.牾嵩获线1.70O.0:6O.0289O.03528郑开线2.5oO.035l0.03390.03792.2正序阻抗测量测量方法:末端三相短路,如图1示,在6河南电力2003年第1期始端施加三相工频电压,测量电流及功率,即可计算出正序阻抗.正序阻抗:zl=U平均/√3I平均.正序电阻:Rl=P/3璋均正序电抗:Xl=√Z}一正序电感:Ll=Xl/2.图1正序阻抗测量接图在工程计算中,考虑到三相导线排列对称,或虽然不对称,但经过完全换位后,各相单位长度的一相等值电抗为xo=coL=(0.1445tgLip+O.0157u)D,/km式中一导线半径,m一导体的相对磁导率,对于铝绞线等,u=l角频率,当频率f=50Hz时,60=314(rad/s)Di三相导线间的几何均距(m)对于超高压输电线路,为了减小线路电抗和降低导线表面电场强度以达到减低电晕损耗和抑制电晕干扰的目的,多采用分裂导线,分裂导线的一相等值电抗为xo=coL=(0.1Or-7+u)D,/km式中rD一导线的等值半径,mrD=,其中:A=为间隔环半径,n为分裂导线的根数,d为分裂导线的间距(m).计算得单导线每km的电抗值约为0.40左右,而分裂的根数为2,3,4时,每km电抗分基本别降低到0.33,0.30,0.28Q左右.表3为正序阻抗测量结果,由表3可知,测量结果基本符合理论计算值.表3正序阻抗测量结果表正序阻抗(km)线路名称ZXR获仓线0.279210.277650.02924白郑线0.20.286150.嵩获线0.280o30.Z800.03528郑开线0.2970.29450.03792.3零序阻抗测量2.3.1测量原理原理图如图2所示.图2零序阻抗测量接线图2.3.2测量方法试验接线如图3示,末端三相短路接地,在始端施加单相工频电压,测量电压,电流即可计算出零序阻抗.图3零序阻抗测量接线图如测得电压电流及功率分别为Uo,Io, Po,则零序阻抗:Zo=3uo/Io零序电阻:Ro=3eo/g零序电抗:Xo=~/一瑶零序电感:to=Xo/22003年第1期河南电7表4为零序阻抗测量结果表,由表4可知,测量结果基本接近,符合理论计算.表4零序阻抗测量对比表正序阻抗()线路名称ZXR获仓线O.768l6O.75l26O.16030白郑线0.50.81412O.23203嵩获线O.80.79552O.21824郑开线O.8296O.8034O.2062.4正序电容测量测量方法:线路两侧均开路,在始端加三相工频电压,测量电压,电流及功率,可计算出线路正序电容.如测的电压电流及功率分别为U,I,P (电压及电流为三相平均值)则:正序导纳:Y1=√31/U正序电导:G=P/U正序电纳:B,=√一G}正序电容:Cl=B】/27rf线路的电容大小与相间距离,导线截面,杆塔结构尺寸等因素有关,是由导线与导线之间,导线与大地之间的电容所决定的,每相导线单位长度的等值电容为Co=0.024×10lg(Dip/]’)F/kmb0==2~fCo式中广导线半径,mD;厂三相导线的几何均距,m经计算得:C0为0.01256×10I¨F/km,与实测结果(见表5)非常接近.表5正序电容测量值线路名称正序电容(uF)正序电容(uF/)获仓线2.19O.O1365白郑线2.765O.O1367嵩获线O.795O.O1368郑开线1.0470.O1472.5零序电容测量测量方法:线路末端开路,始端三相短路,在始端加单相工频电压,图4为接线示意图,测量电压,电流及功率U,I,P,结果见表6.可计算出每相线路零序电容如下.零序导纳:Y o=I/3U零序电导:c,o=P/3U零序电纳:B0=√一零序电容:Co=B0/2兀f图4零序电容测量接线图表6零序电容测量对比表线路名称零序电容(Q)零序电容()获仓线1.40O.00873白郑线1.744O.00862嵩获线O.458O.0O788郑开线O.68O.0o963测量中的注意事项(1)由于我们采用PMM一1型多功能测试仪,测试时不必接许多表计,但要注意由于仪器测量的三相电压为相电压,而不是原理图中的线电压,所以下面两式:正序阻抗:zl=U平均/√3I平均正序导纳:Y1=√31/U中的√3在计算中去掉,变为:正序阻抗:zl=U平均/I平均正序导纳:Y1=I/,U(2)为了减少干扰,采用经隔离变压器加正向电源与反向电源的方法来测量.原理为:设不加电源时的干扰为Un,正向电源电压f下转第32页)32河南电力2003年第1期图寻找超高频局部放电信号与脉冲放电电流间的对应关系,或两种信号问对应的变化趋势.该项实验充分考虑了传统局部放电研究中的应用成果,对于研究变压器危险性放电的基本判据是十分有利的.二是现场变压器实验.该项研究力图解决危险性放电的判据问题,以满足现场的需要.实验针对现场运行的变压器进行实测,以期发现超高频放电的放电量与C2H2间的对应关系.现场实验以l10kV及以上电压等级变压器为主,对已含有微量C2H2的变压器进行重点监测.同时,通过现场变压器的实际应用,实验研究UHF探头及UHF放大器的性能和抗干扰能力等.3.3软件设计在上述实验的基础上,设计表征变压器局部放电各种特征的放电指纹(放电谱图);采用神经元网络分析以及小波理论,分形理论现代数学工具等识别变压器各种放电类型,设计有关的处理软件.3.4现场试运行在完成上述研究工作的基础上,将测量系统安装在变电站,对被测变压器进行长期在线实时监测.测量装置拟工作65”Yl以上,以考核测量装置的运行性能.4结论UHF法应用于变压器的局部放电在线监测,比之传统的脉冲电流法,超声波法,油中气体分析法,红外检测法等,可以克服,抑制电晕和瞬态脉冲干扰信号,具有抗干扰能力强,检出信号可信度高的优点,提供了一种全新的检测手段.参考文献1500千伏变压器质量汇编[M],中国电能成套设备总公司,1997年,pp.81～1202王昌长,李福祺.电力设备的在线监测与故樟诊断[M],清华大学电机工程与应用电子技术系, 1996年5月3凌憋,王圣.IlOkV变压器故障统计及短路故障分析[J],变压器,1995年,第12期,pp.33～364邱昌容等.电工设备局部放电及其测试技术[M],机械工业出版杜,1994年9月5葛景滂等.局部放电测量[M],机械工业出版社, 1984年9月收稿日期”2002—08—14(上接第7页)为U,正向电源测量值为U1,反向电源电压为U,反向电源测量值为U2,假设U:U,则有U}=u+一2IuIU啾(1)=U+一2IuIUcosf3(2)因为c0+c0sp=0,则u=~/(u;+U;一2U2.)/2(3)式(3)为考虑干扰电压后的实际电源电压.4结论质是分布参数的测量问题,最终测量结果的计算是采用两端口网络方程式进行的.测量的参数与线路长度相关.根据对4条设计施工基本相同的50okV输电线路的工频参数测量结果分析,可得如下结论:(1)实测线路的正序电阻比直流电阻大,但非常接近,大约为0.03O,/krn.(2)50okv输电线路为4分裂时,每公里正序电抗,正序电容,零序电抗,零序电容分别为0.2,0.013uF,0.8Q,0.008uF左右.电力输电线路的工频参数的测量问题实收稿日期:2002—06—1O;修改稿日期:2002—09—19。
附录 A
（资料性附录）
BPA的可听噪声计算公式
BPA给出的单位长度可听噪声的声功率级，如公式（A.1）所示。
........................ (A.1) d lg55lg n?4?120177i()??.6?lg E26.A axm式中：——导线的表面电位梯度，单位为kV/cm，采用有效值；E max d——子导线直径，单位为mm；
n——导线分裂数。
L值。
计算结果为雨天可听噪声的50
A A
附录 B
（资料性附录）
送电线路可听噪声计算举例
图A.1 导线到观测点距离示意图 500kV水平排列的线路，其参数为：对于4×LGJ-500/35导线的0.03m
子导线直径：hhh=18m =线路平均高度：=cba12m 弧垂：12m
相间距离：1/3=14m ×导线对地最小高度为：18-12 由计算可得：E=13.65kV/cm a E=14.91kV/cm b E=13.65kV/cm
），可计算三相导线产生的声功率级为：根据公式（A=60.38dB a）（A=64.09dB ）（b A=60.38dB c1
（c）计权声A处的可听噪声根据公式（2），可计算大雨条件下，距边相导线对地投影外20m 级为：L=43.7dB
A L，则：根据实际测量经验，取大雨条件下和雨天3.6dB值的差值为50．
L=43.7dB-3.6dB=40.1dB 50L值为40.1dB。
从而得到雨天50。
110kV架空输电线路相关安全距离计算摘要：电力作为一种基础性能源，在维持各种生产活动中起到了重要作用。
电力公司为提供更好的供电服务，一直致力于各个环节的升级和改造。
输电是供电中最为基础的环节，其潮流的调控直接关系到输电网运行的可靠性和稳定性。
要实现有效的潮流调控，输电网潮流图规划是前提和基础。
输电网潮流图，输电网潮流运行路径。
通过该潮流图能够明确电网的电压和功率，为调度人员的判断和操作提供重要的参考。
输电网潮流图布局一般分为两个步骤，前一步骤是电网厂站自动优化布局，即优化厂站位置，使得其排布更加合理，以达到最佳效果；后一步是进行电网线路自动化布线，让线路尽量做到少交叉和短距离。
面对上述情况，进行输电网潮流图自动布局研究具有重要的现实意义。
关键词：输电线路；电气安全距离；导线风偏引言高压输电线路承担着运输电能的重任,关乎着电力系统运行的安全和可靠。
由于高压直流输电线路输送距离比较长，沿线环境气候复杂、途经多雷区,所以导致输电线路故障发生频繁。
因此，实现精确定位输电线路中故障位置，从而快速准确的切除线路故障，对电力系统的稳定运行有着非常重要的意义。
１110kV架空线路安全距离简介控制与输电线路导线最小安全距离的一个主要原因是绝缘水平，太近会击穿空气绝缘，造成放电危害，另一个原因是对地面电场磁场的控制，距离太近会电磁场危害。
如１１０ｋＶ线路对地距离是以不发生危险的电气间隙放电事故，即考虑正常绝缘水平决定，在非居民区按城乡郊区在夏收季节若用汽车运输时，按交通部门规定载高以４．０ｍ计算，操作过电压等效间隙取０．７０ｍ，裕度取０．５ｍ，则导线对地距离为４．０＋０．７０＋０．５＝５．２ｍ，此外还参考日本、前苏联等其他国家标准，最终取６．０ｍ。
2 110kV架空输电线路相关安全距离控制的重要性因此，针对输电线路交叉跨越距离的监测与测量工作成为输电线路施工与运行的关键。
当输电线路所架设环境较为复杂时，监测与测量输电线路交叉跨越距离变得尤为困难。
